RU2586174C1 - Method for production of shells from sheet workpiece and device therefor - Google Patents
Method for production of shells from sheet workpiece and device therefor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2586174C1 RU2586174C1 RU2014147197/02A RU2014147197A RU2586174C1 RU 2586174 C1 RU2586174 C1 RU 2586174C1 RU 2014147197/02 A RU2014147197/02 A RU 2014147197/02A RU 2014147197 A RU2014147197 A RU 2014147197A RU 2586174 C1 RU2586174 C1 RU 2586174C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- matrix
- cavity
- semi
- shell
- finished
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении различных емкостей, днищ из листовых материалов сверхпластической формовкой.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of various containers, bottoms from sheet materials by superplastic molding.
Известны традиционные способы (Яковлев С.П., Чудин В.Н., Яковлев С.С., Соболев Я.А. Изотермическое деформирование высокопрочных анизотропных материалов.- М., Тула: Машиностроение-1; Изд-во ТулГУ, 2003. - 427 с.) изготовления оболочек емкостей, например полусферических днищ из листовых материалов многопереходной вытяжкой с промежуточными термообработками или молотовой штамповкой в подкладных штампах.Traditional methods are known (Yakovlev S.P., Chudin V.N., Yakovlev S.S., Sobolev Y.A. Isothermal deformation of high-strength anisotropic materials. - M., Tula: Mechanical Engineering-1; Publishing House TulSU, 2003. - 427 p.) The manufacture of shells of containers, for example hemispherical bottoms from sheet materials with a multi-junction hood with intermediate heat treatments or hammer stamping in underlay dies.
Недостатком известного способа является то, что изделия получаются с низкой геометрической точностью, технологические процессы отличаются высокой трудоемкостью и низким КИМ.The disadvantage of this method is that the products are obtained with low geometric accuracy, the processes are highly labor intensive and low CMM.
Известны новые технологические процессы газовой формовки в режиме кратковременной ползучести, которые снижают трудоемкость в 2 раза, уменьшают металлоемкость до 30% и увеличивают КИМ с 0,2 до 0,9 по сравнению с традиционными технологиями. Недостатком известных способов газовой формовки является существенная разнотолщинность получаемых изделий по образующей, которая влияет на их прочностные свойства. Для устранения разнотолщинности после штамповки применяют химическое фрезерование.New technological processes of gas molding in the short-term creep mode are known, which reduce the labor intensity by 2 times, reduce the metal consumption by 30% and increase the CMM from 0.2 to 0.9 in comparison with traditional technologies. A disadvantage of the known methods of gas molding is the significant difference in thickness of the obtained products along the generatrix, which affects their strength properties. To eliminate the thickness after stamping, chemical milling is used.
Наиболее близким способом по техническому осуществлению является способ изготовления оболочек из листовых заготовок газовой формовкой (патент RU 2169628, МПК7 B21D 26/02, С10М 103/02, B21J 3/00, опуб. 27.06.2001). В известном способе формование листа из высокопластичного алюминиевого или титанового сплава включает в себя нагрев листа до температуры высокопластичного формования, нанесение смазки, разделяющего реагента, включающего гидроксид магния или смесь гидроксида магния и нитрида бора, на по меньшей мере одну из формообразующих поверхностей штампа и одну сторону листа, укладку листа в штамп, приложение давления текучей среды к другой стороне листа для его деформирования при скорости высокопластичного растяжения в соответствии с конфигурацией штампа, удаление деформированного листа из штампа.The closest method for technical implementation is a method of manufacturing shells from sheet blanks by gas molding (patent RU 2169628, IPC 7 B21D 26/02, C10M 103/02,
Недостатком наиболее близкого способа является значительная разнотолщинность стенок изделия по образующей, что сказывается на трудоемкости и КИМ.The disadvantage of the closest method is the significant thickness variation of the walls of the product along the generatrix, which affects the complexity and KIM.
Известно устройство (патент RU 2021056, МПК5 B21D 26/02, опуб. 15.10.1994), состоящее из матрицы, крышки, нагревателя, регулятора давления газа, узла контроля окончания процесса формообразования.A device is known (patent RU 2021056, IPC 5 B21D 26/02, publ. 10/15/1994), consisting of a matrix, a cover, a heater, a gas pressure regulator, a control unit for the end of the shaping process.
Недостатком известного устройства является возможность формоизменения только одной заготовки и существенная разнотолщинность стенки по образующей до 40% и более.A disadvantage of the known device is the ability to shape only one workpiece and a significant wall thickness along the generatrix of up to 40% or more.
Известно устройство, принимаемое за прототип, для формообразования листовых заготовок в режиме сверхпластичности (Яковлев С.П., Чудин В.Н., Яковлев С.С, Соболев Я.А. Изотермическое деформирование высокопрочных анизотропных материалов. - М., Тула: Машиностроение-1; Изд-во ТулГУ, 2003. - 427 с.), имеющее блок, в котором помещены две матрицы, нагревательные элементы, клиновые зажимы, штуцеры.A device known as a prototype for shaping sheet blanks in superplasticity mode (Yakovlev S.P., Chudin V.N., Yakovlev S.S., Sobolev Y.A. Isothermal deformation of high-strength anisotropic materials. - M., Tula: Engineering -1; TulGU Publishing House, 2003. - 427 p.), Having a unit in which two matrices, heating elements, wedge clamps, fittings are placed.
Недостатком устройства, которое принято за прототип, является возможность формоизменения только одной заготовки и получение емкости с существенной разнотолщинностью стенки по образующей до 40% и более, а также низкая производительность и качество.The disadvantage of the device, which is taken as a prototype, is the ability to shape only one workpiece and obtain a tank with a significant wall thickness difference of up to 40% or more, as well as low productivity and quality.
Задачей предлагаемого изобретения является повышение качества за счет уменьшения разнотолщинности и повышение производительности изготовления оболочек из листовых заготовок.The objective of the invention is to improve the quality by reducing the thickness variation and increasing the productivity of the manufacture of shells from sheet blanks.
Поставленная задача достигается тем, что в предлагаемом способе изготовления оболочки из листовых заготовок устанавливают в штамп матрицу с глухой рабочей полостью, наносят на ее поверхность смазку с пониженным коэффициентом трения, закрепляют на упомянутой матрице листовую заготовку с возможностью радиального перемещения фланца, устанавливают на упомянутую матрицу с заготовкой вторую кольцевую матрицу со сквозной полостью, закрепляют на кольцевой матрице вторую листовую заготовку с герметичным защемлением по краям, наносят на поверхность заготовок смазку с высоким коэффициентом трения типа гидроксида магния, причем на матрицу с глухой полостью устанавливают заготовку с диаметром больше диаметра второй заготовки, нагревают штамп с листовыми заготовками до температуры высокопластичного формования, подают избыточное давления газа в полость штампа к заготовке, закрепленной в матрице со сквозной полостью, и одновременно формоизменяют две заготовки до момента их соприкосновения с рабочими поверхностями матриц и получения одной готовой оболочки и одного полуфабриката с глубиной формования, равной толщине матрицы со сквозной полостью, и фланцем диаметром, равным диаметру второй заготовки, удаляют отформованную оболочку, полуфабрикат и матрицу со сквозной полостью, устанавливают на матрицу с глухой полостью плоскую листовую заготовку, покрытую смазкой с пониженным коэффициентом трения, закрепляют на матрице со сквозной полостью полуфабрикат с герметичным защемлением его фланца, осуществляют формообразование с подачей избыточного давления к полуфабрикату до момента полного соприкосновения с рабочими поверхностями матриц и получением одной готовой оболочки и одного полуфабриката.The problem is achieved in that in the proposed method for manufacturing a shell from sheet blanks, a matrix with a blind working cavity is inserted into the stamp, a lubricant with a reduced friction coefficient is applied to its surface, a sheet blank is mounted on said matrix with the possibility of radial movement of the flange, and mounted on said matrix with the second ring matrix with a through cavity is secured by the blank, the second sheet blank with hermetic jamming along the edges is fixed on the ring matrix, applied to the surface the surface of the workpieces is a lubricant with a high coefficient of friction such as magnesium hydroxide, and a blank with a diameter larger than the diameter of the second workpiece is installed on the matrix with a blind cavity, the stamp with sheet blanks is heated to the temperature of highly plastic forming, excess gas pressure is supplied to the blank cavity fixed to the workpiece in the matrix with through the cavity, and at the same time two blanks are shaped until they come into contact with the working surfaces of the matrices and obtain one finished shell and one semi-factory kata with a molding depth equal to the thickness of the matrix with a through cavity and a flange with a diameter equal to the diameter of the second workpiece, remove the molded shell, the semi-finished product and the matrix with a through cavity, place a flat sheet blank coated with a reduced friction coefficient on the matrix with a blind cavity, and fix on a matrix with a through cavity of a semi-finished product with a tight jamming of its flange, shaping is carried out with the supply of excess pressure to the semi-finished product until it is in full contact with p bochimi matrices surfaces and obtain a finished shell, and a semi-finished product.
Для осуществления способа применяется устройство для изготовления оболочки из листовых заготовок, состоящее из двух матриц, крышки, нагревателя, штуцеров, трубопроводов с регулятором давления газа, узла контроля процесса формообразования, причем одна матрица выполнена кольцевой со сквозной полостью, рабочая поверхность которой соответствует размерам готовой оболочки, а толщина равна половине высоты готовой оболочки, причем на торцевой поверхности ее основания выполнены газоотводящие канавки, а другая матрица имеет глухую полость, глубина которой равна толщине кольцевой матрицы, а рабочая поверхность выполнена с размерами, обеспечивающими получение полуфабриката оболочки с внутренней поверхностью, соответствующей готовой оболочке по внешнему контуру.To implement the method, a device for manufacturing a shell from sheet blanks is used, consisting of two matrices, a cover, a heater, fittings, pipelines with a gas pressure regulator, a control unit for the shaping process, one matrix being made annular with a through cavity, the working surface of which corresponds to the dimensions of the finished shell and the thickness is equal to half the height of the finished shell, moreover, gas outlet grooves are made on the end surface of its base, and the other matrix has a blind cavity, hl which is equal to the thickness of the annular matrix, and the working surface is dimensioned to provide a semi-finished shell with an inner surface corresponding to the finished shell along the outer contour.
На фиг. 1-3 показаны этапы изготовления оболочек из листовых плоских заготовок. На фиг. 1 исходное положение двух заготовок с жестким защемлением одной заготовки и закреплением другой с возможностью радиального перемещения фланца в штампе. На фиг. 2 - этап окончательного формоизменения заготовки, закрепленной на матрице со сквозной полостью, и предварительное формоизменение заготовки с радиальным перемещением фланца, закрепленной на матрице с глухой полостью, по рабочей поверхности этой матрицы. На фиг. 3 - этап одновременного формообразования полуфабриката и плоской заготовки. На фиг. 4 приведена конструктивная схема устройства с матрицами 1 и 3. На фиг. 5 показана расчетная схема для определения размеров рабочей поверхности матрицы с глухой полостью.In FIG. 1-3 shows the steps of manufacturing shells from sheet flat blanks. In FIG. 1, the initial position of two workpieces with a rigid jamming of one workpiece and securing the other with the possibility of radial movement of the flange in the stamp. In FIG. 2 - the stage of final shaping of a workpiece mounted on a die with a through cavity, and preliminary shaping of a workpiece with radial movement of a flange, mounted on a die with a hollow cavity, on the working surface of this matrix. In FIG. 3 - the stage of simultaneous shaping of the semi-finished product and the flat workpiece. In FIG. 4 shows a structural diagram of a device with
Способ осуществляется следующим образом: на первом этапе (фиг. 1) в штамп последовательно устанавливают матрицу 1 с глухой рабочей полостью, смазывают ее поверхность, например, нитридом бора, на матрице 1 закрепляют плоскую заготовку 2 с возможностью радиального перемещения фланца, поверхность заготовки смазывают, например, гидроксидом магния с высоким коэффициентом трения, на матрицу 1 и плоскую заготовку 2 устанавливают вторую кольцевую матрицу 3 со сквозной полостью, газоотводящими каналами 7 и толщиной, равной половине радиуса готовой оболочки. На вторую кольцевую матрицу 3 укладывают вторую плоскую заготовку 4, смазанную гидроксидом магния. Плоскую заготовку 4 герметично защемляют с помощью крышки 5 и зажимных устройств. Штамп и заготовки нагревают до требуемой температуры, после чего на втором этапе (фиг. 2) происходит совместное формоизменение двух заготовок 2 и 4. Причем избыточным давлением р производят формоизменение плоской заготовки 4. В процессе ее формоизменения происходит контактирование с заготовкой 2, в результате этого осуществляют ее деформирование с радиальным перемещением фланца. При этом реализуют схему напряженно-деформированного состояния, характерного для операции вытяжки. При такой схеме нагружения значения меридиональных напряжений значительно меньше, чем имеют место при формовке избыточным давлением с защемлением края. Плоская заготовка 4 получает окончательные размеры и форму готовой оболочки, а плоская заготовка 2 форму полуфабриката с размерами купола по высоте, равной толщине второй кольцевой матрицы 3, причем ее внутренняя поверхность имеет форму и размеры готовой оболочки, а диаметр фланца становится равным диаметру плоской заготовки 4. Формоизменение плоской заготовки 2 операцией вытяжки способствует повышению равномерности толщины изделия по образующей, так как величина радиальных растягивающих напряжений существенно меньше, чем при формообразовании с двухосным растяжением. После остывания штамп разбирают, кольцевую матрицу 3, готовую оболочку из плоской заготовки 4 и полуфабрикат из плоской заготовки 2 удаляют. На третьем этапе (фиг. 3) матрицу 1 смазывают нитридом бора, укладывают новую плоскую заготовку 2 с возможностью радиального перемещения фланца, которую покрывают смазкой, например, из гидроксида магния, на заготовку устанавливают кольцевую матрицу 3, закрепляют с герметичным защемлением фланца предварительно отформованный полуфабрикат из плоской заготовки 4 с высотой купола, равной толщине матрицы 3, и после нагрева до требуемой температуры осуществляют процесс формоизменения избыточным давлением газа р через штуцер 6. При этом в результате формоизменения полуфабриката осуществляют его контакт с плоской заготовкой 2, которую формоизменяют с радиальным перемещением фланца. Нанесение смазки с высоким коэффициентом трения уменьшает скорости деформаций в меридиональном и окружном направлениях, а также по толщине стенки. Смазка является также изолирующим слоем, препятствующим диффузионной сварке двух заготовок.The method is as follows: at the first stage (Fig. 1), the
Устройство для реализации способа содержит две матрицы, причем матрица 1 имеет глухую полость, выполненную по размерам, которые обеспечивают получение полуфабриката оболочки с внутренней поверхностью, которая соответствует внешнему контуру готовой оболочки. Кольцевая матрица 3 со сквозной полостью выполнена с рабочей поверхностью, соответствующей размеру готовой оболочки. Толщина кольцевой матрицы 3 равна половине высоты готовой оболочки. На торцевой поверхности основания матрицы 3 выполнены газоотводящие каналы 7. Для подвода газа в крышке 5 установлен штуцер 6. На глухую матрицу 1 устанавливают заготовку 2, а на кольцевую матрицу 3 устанавливают заготовку 4.A device for implementing the method contains two matrices, and
Пример реализации способа.An example implementation of the method.
Из титанового сплава ВТ23 с толщиной листа h0=3,2 мм необходимо изготовить полусферическую оболочку с радиусом по наружной поверхности R0=287 мм. При использовании известного способа газовой формовки куполообразных оболочек формоизменение осуществляют при температуре нагрева заготовки и штампа 860°С под действием избыточного давления газа р, изменяющегося по закону (Яковлев С.П., Чудин В.Н., Яковлев С.С, Соболев Я.А. Изотермическое деформирование высокопрочных анизотропных материалов. - М., Тула: Машиностроение-1; Изд-во ТулГУ, 2003. - 427 с.):From a VT23 titanium alloy with a sheet thickness h 0 = 3.2 mm, it is necessary to produce a hemispherical shell with a radius on the outer surface of R 0 = 287 mm. When using the known method of gas-forming dome-shaped shells, the shaping is carried out at a heating temperature of the workpiece and die 860 ° C under the action of excess gas pressure p, which changes according to the law (Yakovlev S.P., Chudin V.N., Yakovlev S.S., Sobolev Y. A. Isothermal deformation of high-strength anisotropic materials. - M., Tula: Mechanical Engineering-1; Publishing House TulSU, 2003. - 427 p.):
где р0, а р, nр - параметры нагружения, t - время.where p 0 and p , n p - loading parameters, t - time.
При формообразовании с защемлением плоской заготовки 4 ее размер по диаметру: D0=575 мм.When shaping with pinching
Затраты времени для формоизменения полусферической оболочки радиусом R0=287 мм составили: время нагрева в аргоне 200 мин; смыкание штампа, подача аргона и формообразование под давлением 40 мин. В результате формоизменения изменилась толщина стенки оболочки. В месте закрепления толщина hk=2,46 мм, а в вершине hc=0,81 мм. Показатель разнотолщинности η=100(hk-hc)/hk=67%.The time required for the formation of a hemispherical shell of radius R 0 = 287 mm was: heating time in argon 200 min; closing the stamp, feeding argon and shaping under pressure 40 min. As a result of shaping, the shell wall thickness has changed. At the fixing point, the thickness h k = 2.46 mm, and at the top h c = 0.81 mm. The thickness difference index η = 100 (h k -h c ) / h k = 67%.
Время охлаждения и удаления готовой оболочки составило 200 мин.The cooling and removal of the finished shell was 200 minutes.
Общие затраты времени 440 мин.The total time spent 440 minutes
При формообразовании одновременно двух плоских заготовок по предлагаемому способу под действием избыточного газа, изменяющегося по аналогичному закону с использованием смазки, состоящей из гидроксида магния, имеющей высокий коэффициент трения, избыточное давление р прикладывалось для формоизменения плоской заготовки 4 в кольцевую матрицу 3 (фиг. 2). Время до соприкосновения купола плоской заготовки 4 с поверхностью плоской заготовки 2 составило 20 мин. Далее в течение 13 мин происходило совместное формообразование двух заготовок, причем плоская заготовка 4 формоизменялась под действием избыточного давления по схеме двухосного напряженного состояния, а заготовка 2 деформировалась по схеме напряженно-деформированного состояния, характерного для операции вытяжки. Была получена первая готовая оболочка с толщиной стенки в месте закрепления hk=2,52 мм, а в вершине hc=l,69 мм. Показатель разнотолщинности η=100(hk-hc)/hk=33%. Время на формоизменение плоской заготовки 2 также составило 40 мин. На последующей операции использовался полуфабрикат и другая плоская заготовка (фиг. 3). После их закрепления в устройстве и нагрева до заданной температуры формоизменялись одновременно две заготовки, одна под действием избыточного давления р, действующего на плоскую заготовку 4, а другая в результате контактирования плоской заготовки 4 с плоской заготовкой 2. При этом происходило перемещение фланца заготовки 2 в радиальном направлении. Через 13 мин подача избыточного давления р прекращалась. После остывания штампа готовая оболочка и полуфабрикат удалялись из штампа. Время формообразования одновременно полуфабриката и плоской заготовки уменьшилось благодаря тому, что формоизменение полуфабриката производилось с высотой купола, равной половине радиуса полусферы готовой оболочки. В результате деформирования заготовки по схеме вытяжки толщина стенки в месте закрепления фланца незначительно увеличивалась до 3,25…3,30 мм, а в вершине купола уменьшалась до 2,90…3,0 мм. При последующем формоизменении этого полуфабриката с герметичным защемлением края по схеме двухосного напряженного состояния толщина стенки в месте защемления уменьшилась до 3,10…2.90 мм, а в вершине купола до 2,30…2,20 мм. Показатель разнотолщинности составил 23…25%.When simultaneously forming two flat blanks by the proposed method under the action of excess gas, which changes according to a similar law using a grease consisting of magnesium hydroxide having a high friction coefficient, excess pressure p was applied to shape the flat blank 4 into an annular matrix 3 (Fig. 2) . The time to contact of the dome of the
Способ может быть использован также при изготовлении эллиптических и другой формы оболочек с такой же последовательностью формоизменения двух плоских заготовок.The method can also be used in the manufacture of elliptical and other shapes of shells with the same sequence of forming two flat blanks.
Для осуществления способа используется устройство (фиг. 4), в котором кольцевая матрица 3 со сквозной полостью выполнена толщиной, равной половине высоты готовой оболочки. Например, для изготовления сферической оболочки высота кольцевой матрицы 3 равняется половине радиуса сферической оболочки. Рабочая поверхность матрицы 3 изготавливается по радиусу R2, который равен радиусу полусферической оболочки по наружной поверхности (фиг. 5). Рабочая поверхность глухой полости матрицы 1 выполняется с другим радиусом R1, проведенным из центра O1, который должен обеспечить получение полуфабриката с внутренней поверхностью, имеющей радиус готовой оболочки. Размер радиуса R1 зависит от толщин стенки готовой оболочки в месте закрепления hk и в вершине hc. На фиг. 5 приведена схема графического определения радиуса R1. Для этого через середины сторон АБ или БС проводятся перпендикуляры до пересечения с осью симметрии. Радиус первой матрицы также определяется по зависимости:To implement the method, a device is used (Fig. 4), in which the
где β=sin-10,7071(R2+hk)/Nwhere β = sin -1 0.7071 (R 2 + h k ) / N
Радиус R1 проводится через точки А, Б, С из центра O1 (фиг. 5).The radius R 1 is drawn through points A, B, C from the center O 1 (Fig. 5).
В рассматриваемом примере был получен полуфабрикат, у которого в месте закрепления толщина стенки hk=2,52 мм и в вершине hc=1,69 мм.In the example under consideration, a semi-finished product was obtained in which the wall thickness h k = 2.52 mm at the fixing point and h c = 1.69 mm at the apex.
По результатам расчетов получены следующие значения:Based on the calculation results, the following values were obtained:
N=221,275; β=67,7°; R1=291,56 мм, который соединяет точки А, Б, и С контура рабочей поверхности матрицы 1 из центра в точке О1, которая находится на расстоянии (фиг. 5) от точки О2 равном 291,56-288,69=2,87 мм. В этом случае внутренняя поверхность полуфабриката будет описываться радиусом R2 и обеспечивать требуемую точность и форму готовой оболочки при окончании формоизменения заготовки 4, закрепленной на матрице 3.N = 221.275; β = 67.7 °; R 1 = 291.56 mm, which connects points A, B, and C of the contour of the working surface of the
Диаметр заготовки 4 (фиг. 1) должен обеспечить ее герметичное защемление, а диаметр заготовки 2 рассчитывается с учетом того, чтобы в результате ее деформирования с радиальным перемещением фланца наружный диаметр полуфабриката стал равным наружному диаметру заготовки 4 (фиг. 2).The diameter of the workpiece 4 (Fig. 1) should ensure its tight jamming, and the diameter of the
В рассматриваемом примере для получения полусферы радиусом R0=287 мм используется заготовка 4 диаметром D=735 мм (фиг. 6). Для определения диаметра заготовки 2 необходимо увеличить размеры заготовки 4 на величину, равную разности площади нижнего шарового слоя (фиг. 6) и площади круга, находящегося в основании этого шарового слоя. Допускаем, что отрезок 
Площадь основания шарового слоя:The area of the base of the spherical layer:
Sr=πr2=193902,065 мм2.S r = πr 2 = 193902.065 mm 2 .
Площадь нижнего шарового слоя:The area of the lower spherical layer:
Разность площадей определится:The difference in area will be determined:
ΔS=Sшс-Sr=64736,595 мм2.ΔS = S bc -S r = 64736.595 mm 2 .
Площадь заготовки 2 будет:The area of the
Расчет показывает, что необходимо заготовку 2 изготавливать диаметром 788 мм, чтобы после деформирования диаметр ее фланца стал равным 735 мм.The calculation shows that it is necessary to produce the
Поскольку предлагаемый способ позволяет получать изделия с меньшим утонением, то для изготовления заготовки 2 используется лист с меньшей толщиной. В результате этого металлоемкость изделия сохраняется.Since the proposed method allows to obtain products with less thinning, then for the manufacture of the
Таким образом, были получены положительные результаты по повышению производительности формоизменения и уменьшению разнотолщинности. Уменьшение разнотолщинности позволяет увеличить прочностные свойства оболочки в 2 раза или уменьшить весовые характеристики оболочки примерно на 20%.Thus, positive results were obtained to increase the productivity of forming and reducing the thickness difference. Reducing the thickness variation allows to increase the strength properties of the shell by 2 times or reduce the weight characteristics of the shell by about 20%.
Одновременное формоизменение двух заготовок повышает производительность процесса, так как время на формоизменение полуфабриката меньше, чем на формоизменение плоской заготовки, кроме того, процесс формообразования происходит только в одном направлении, тогда как в прототипе для осуществления реверсивного формообразования заготовку деформируют сначало в одном направлении, а затем в противоположном, что увеличивает время формоизменения.Simultaneous shaping of two blanks increases the productivity of the process, since the time for shaping a semi-finished product is shorter than for shaping a flat blank, in addition, the shaping process takes place in only one direction, while in the prototype for reverse shaping, the blank is deformed first in one direction, and then in the opposite, which increases the forming time.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014147197/02A RU2586174C1 (en) | 2014-11-24 | 2014-11-24 | Method for production of shells from sheet workpiece and device therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014147197/02A RU2586174C1 (en) | 2014-11-24 | 2014-11-24 | Method for production of shells from sheet workpiece and device therefor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2586174C1 true RU2586174C1 (en) | 2016-06-10 |
Family
ID=56115297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014147197/02A RU2586174C1 (en) | 2014-11-24 | 2014-11-24 | Method for production of shells from sheet workpiece and device therefor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2586174C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2635210C2 (en) * | 2016-03-04 | 2017-11-09 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Государственный космический научно-производственный центр имени М.В. Хруничева" (ФГУП "ГКНПЦ им. М.В. Хруничева") | Method of producing hollow parts of hemispherical shape of hard-deformable titanium alloy bt6-c |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1556792A1 (en) * | 1988-07-28 | 1990-04-15 | В. П. Короткое | Arrangement for stamping parts from sheet material with working medium |
| US5157969A (en) * | 1989-11-29 | 1992-10-27 | Armco Steel Co., L.P. | Apparatus and method for hydroforming sheet metal |
| RU2169628C1 (en) * | 1997-07-22 | 2001-06-27 | Дженерал Моторз Корпорейшн | Method for forming sheet of highly ductile aluminium or titanium alloy |
| RU2329112C2 (en) * | 2001-08-08 | 2008-07-20 | Юниверсити Оф Те Вест Оф Ингланд, Бристол | Billet molding |
| RU2517425C2 (en) * | 2008-07-24 | 2014-05-27 | Дзе Боинг Компани | Method and device for forming and appropriate preform with medium for hydrostatic forming |
-
2014
- 2014-11-24 RU RU2014147197/02A patent/RU2586174C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1556792A1 (en) * | 1988-07-28 | 1990-04-15 | В. П. Короткое | Arrangement for stamping parts from sheet material with working medium |
| US5157969A (en) * | 1989-11-29 | 1992-10-27 | Armco Steel Co., L.P. | Apparatus and method for hydroforming sheet metal |
| RU2169628C1 (en) * | 1997-07-22 | 2001-06-27 | Дженерал Моторз Корпорейшн | Method for forming sheet of highly ductile aluminium or titanium alloy |
| RU2329112C2 (en) * | 2001-08-08 | 2008-07-20 | Юниверсити Оф Те Вест Оф Ингланд, Бристол | Billet molding |
| RU2517425C2 (en) * | 2008-07-24 | 2014-05-27 | Дзе Боинг Компани | Method and device for forming and appropriate preform with medium for hydrostatic forming |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2635210C2 (en) * | 2016-03-04 | 2017-11-09 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Государственный космический научно-производственный центр имени М.В. Хруничева" (ФГУП "ГКНПЦ им. М.В. Хруничева") | Method of producing hollow parts of hemispherical shape of hard-deformable titanium alloy bt6-c |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2739412B1 (en) | Can manufacture | |
| US8683837B2 (en) | Methods of pressure forming metal containers and the like from preforms having wall thickness gradient | |
| US7334447B1 (en) | Nacelle nose cap forming method and apparatus | |
| Mugendiran et al. | Comparison of FLD and thickness distribution on AA5052 aluminium alloy formed parts by incremental forming process | |
| US2751676A (en) | Method of cold working metal | |
| RU2586174C1 (en) | Method for production of shells from sheet workpiece and device therefor | |
| Zvonov et al. | Peculiarities of the process of hollow conical parts shaping from a ring blank | |
| Zhuang et al. | Compound deep drawing and extrusion process for the manufacture of geared drum | |
| JP2017109208A (en) | Manufacturing method of metal container | |
| RU2574908C2 (en) | Method of producing shells from blanks and device to this end | |
| CN107745026B (en) | A kind of method of the micro- V-arrangement array structure precision stamping of curved surface metal | |
| RU2584195C1 (en) | Method of making cylindrical components with conical part | |
| RU2446909C2 (en) | Method of producing cartridge cases for small arms | |
| RU2699701C1 (en) | High-pressure bottles manufacturing method | |
| JPH01197020A (en) | Manufacture of formed product having required wall thickness by superplastic blow forming method | |
| US3206963A (en) | Method and apparatus for explosive forming of metal articles | |
| RU2706392C1 (en) | Method of manufacturing large-size forgings of half-cases of ball valves | |
| RU2460605C1 (en) | Manufacturing method of covers with local bosses | |
| RU2791478C1 (en) | Method for producing thin-walled spherical shells | |
| RU2392079C1 (en) | Procedure for punching thin-wall semi-spherical bottoms and installation for implementation of this procedure | |
| RU2176573C1 (en) | Method for manufacture of small arms cartridge case | |
| CN109048218A (en) | The cold stamping method of armour steel revolution bodily form shell conical part | |
| RU2514531C2 (en) | MAKING AXIALLY SYMMETRIC FORGED BLANKS OF BARREL- AND BOWL-TYPE FROM HIGH-STRENGTH ALUMINIUM ALLOY OF Al-Zn-Mg-Cu-SYSTEM ALLOYED WITH SCANDIUM AND ZIRCONIUM | |
| RU2706395C1 (en) | Method of manufacturing large-size forgings of half-cases of ball valves | |
| Abdel-Magied | A novel technique with compound tool for multi-stage metal spinning |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20161125 |