RU2579322C1 - Composite mill roll - Google Patents

Composite mill roll Download PDF

Info

Publication number
RU2579322C1
RU2579322C1 RU2014140632/02A RU2014140632A RU2579322C1 RU 2579322 C1 RU2579322 C1 RU 2579322C1 RU 2014140632/02 A RU2014140632/02 A RU 2014140632/02A RU 2014140632 A RU2014140632 A RU 2014140632A RU 2579322 C1 RU2579322 C1 RU 2579322C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
ellipse
axis
bandage
roll
axes
Prior art date
Application number
RU2014140632/02A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Петр Борисович Соколов
Ольга Васильевна Тихонова
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Уральский завод тяжелого машиностроения"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Уральский завод тяжелого машиностроения" filed Critical Открытое акционерное общество "Уральский завод тяжелого машиностроения"
Priority to RU2014140632/02A priority Critical patent/RU2579322C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2579322C1 publication Critical patent/RU2579322C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: roll includes interfaced with negative allowance carrying axle with collar and bandage, their connection profile in cross-section has shape of ellipse. The interfaced seating surfaces of the carrying axle and bandage are made in form of the side surface of the truncated cone looking by low base in the limiting collar. Ratio of ellipse axes and difference of the appropriate semi-axes of large and small bases of the truncated cone are specified by the mathematical expressions.
EFFECT: exclusion of bandage flaring and its axial displacement relatively to the carrying axle.
2 cl, 3 dwg

Description

Изобретение относится к прокатному производству, а именно к валкам рабочих клетей листовых и сортовых станов горячей и холодной прокатки.The invention relates to rolling production, namely to rolls of working stands of sheet and high-quality mills for hot and cold rolling.

Известен составной валок, содержащий несущую ось и бандаж, у которого посадочная поверхность несущей оси и бандажа расположена под углом к оси вращения валка, при этом в поперечном сечении валка профиль соединения несущей оси и бандажа имеет форму эллипса (Полухин В.П., Полухин П.И., Николаев В.А. Составной рабочий инструмент прокатных станов. М.: Металлургия, 1977. С. 31, фиг. 7).A composite roll containing a bearing axis and a band is known, in which the seating surface of the bearing axis and band is located at an angle to the axis of rotation of the roll, while in the cross section of the roll the connection profile of the bearing axis and band is in the form of an ellipse (Polukhin V.P., Polukhin P. .I., Nikolaev V.A. Composite working tool of rolling mills. M: Metallurgy, 1977. S. 31, Fig. 7).

Недостатком этого валка является неравномерность толщины бандажа в поперечном сечении валка, обусловленная наклоном посадочной поверхности к оси вращения валка, что приводит к раскатыванию бандажа в тонких местах и, как следствие, к ослаблению или устранению натяга между осью и бандажом. Кроме того, из-за отсутствия соосности несущей оси и бандажа затрудняется сборка составного валка.The disadvantage of this roll is the unevenness of the thickness of the bandage in the cross section of the roll, due to the inclination of the seating surface to the axis of rotation of the roll, which leads to the rolling of the bandage in thin places and, as a result, to weaken or eliminate the interference between the axis and the bandage. In addition, due to the lack of alignment of the bearing axis and the bandage, it is difficult to assemble a composite roll.

Известна конструкция составного прокатного валка, выбранная в качестве ближайшего аналога, содержащая ось и насаженный на нее бандаж, профиль соединения которых в поперечном сечении выполнен в форме эллипса с отношением малой оси к большой 0,6-0,9 (Составной прокатный валок, авторское свидетельство СССР №1119747, МКИ3 В21В 27/02).A known construction of a composite rolling roll, selected as the closest analogue, containing an axis and a bandage mounted on it, the connection profile of which in cross section is made in the form of an ellipse with a minor axis to a major axis ratio of 0.6-0.9 (Composite rolling roll, copyright certificate USSR No. 1119747, MKI3 V21V 27/02).

Форма посадочной поверхности в виде цилиндра с эллиптическим основанием и указанное отношение малой оси эллипса к большой не обеспечивает надежную работу составного валка и приводит к негативным последствиям: раскатыванию бандажа и его осевому смещению относительно несущей оси.The shape of the landing surface in the form of a cylinder with an elliptical base and the indicated ratio of the small axis of the ellipse to the large does not ensure the reliable operation of the composite roll and leads to negative consequences: rolling the band and its axial displacement relative to the bearing axis.

При проектировании составных валков оптимальное отношение посадочного диаметра к наружному диаметру валка составляет ~0,7 (Белевский Л.С., Фиркович А.Ю., Судоргин И.В и др. Составные прокатные валки. Магнитогорск: МГТУ им. Носова, 2004., С. 155).When designing composite rolls, the optimal ratio of the bore diameter to the outer diameter of the roll is ~ 0.7 (Belevsky L.S., Firkovich A.Yu., Sudorgin I.V. et al. Compound rolling rolls. Magnitogorsk: MSTU named after Nosov, 2004. , P. 155).

Как показывают результаты элементарных геометрических построений, при соотношении осей эллипса равном 0,6 (когда эллипс «вытянут» в наибольшей степени), изготовление составного валка невозможно в принципе, поскольку большая ось эллипса превышает наружный диаметр составного валка. Даже при соотношении осей эллипса, равном 0,9 (когда эллипс «вытянут» в наименьшей степени, т.е. наиболее близок к кругу), разнотолщинность бандажа на участках, примыкающих к большей и малой осям эллипса, достигает существенной (более 40%) величины, что недопустимо. В процессе длительной эксплуатации такого валка на стане под действием усилий прокатки (контактных давлений) происходит раскатывание тонких участков, сопровождающееся уменьшением их толщины и увеличением размеров бандажа в радиальном направлении, что приводит к ослаблению или полному устранению натяга, а также к искажению геометрии бочки валка (образуется неконцентричность в виде овала). В результате нарушается геометрия готового проката - появляется разнотолщинность по длине и его сечению, Кроме того, из-за ослабления/устранения натяга с учетом таких неизбежных факторов, как внецентренное приложение нагрузки, случайных ударов в момент захвата прокатываемого металла валками, неточной установки валков в прокатную клеть, изгиба валков и т.п., возможно осевое смещение (сползание) бандажа с несущей оси, что приводит к аварийной ситуации на стане.As the results of elementary geometric constructions show, when the ratio of the axes of the ellipse is 0.6 (when the ellipse is “extended” to the greatest extent), the manufacture of a composite roll is impossible in principle, since the large axis of the ellipse exceeds the outer diameter of the composite roll. Even with the ratio of the axes of the ellipse equal to 0.9 (when the ellipse is “stretched” to the least extent, that is, closest to the circle), the thickness of the bandage in the areas adjacent to the major and minor axes of the ellipse reaches significant (more than 40%) quantities, which is unacceptable. During the long-term operation of such a roll on the mill under the action of rolling forces (contact pressures), thin sections roll out, accompanied by a decrease in their thickness and an increase in the size of the bandage in the radial direction, which leads to a weakening or complete elimination of interference, as well as to distortion of the geometry of the roll barrel ( non-concentricity is formed in the form of an oval). As a result, the geometry of the finished product is violated - there is a thickness difference along the length and its cross section. In addition, due to the weakening / elimination of the interference fit, taking into account such unavoidable factors as eccentric application of the load, accidental impacts when the rolled metal is captured by the rolls, inaccurate installation of the rolls in the rolling stand, bending of the rolls, etc., it is possible axial displacement (sliding) of the bandage from the bearing axis, which leads to an emergency on the mill.

Задача, решаемая предлагаемым изобретением, заключается в повышении надежности соединения несущей оси с бандажом за счет исключения раскатывания бандажа и его осевого смещения относительно несущей оси.The problem solved by the invention is to increase the reliability of the connection of the bearing axis with the bandage by eliminating the rolling of the bandage and its axial displacement relative to the bearing axis.

Эта задача решается тем, что в известном составном прокатном валке, включающем сопрягаемые с натягом несущую ось и бандаж, профиль соединения которых в поперечном сечении представляет собой эллипс, согласно изобретению сопрягаемые посадочные поверхности несущей оси, содержащей ограничительный бурт, и бандажа выполнены в форме боковой поверхности усеченного конуса, обращенного малым основанием к ограничительному бурту, при этом соотношение осей эллипса определяется из выражения:This problem is solved by the fact that in the known composite rolling roll, including mating with an interference bearing axis and a band, the connection profile of which in cross section is an ellipse, according to the invention, the mating seating surfaces of the bearing axis containing the limiting collar, and the band are made in the form of a side surface truncated cone, facing a small base to the restrictive shoulder, while the ratio of the axes of the ellipse is determined from the expression:

a/b>(2Mпp(R-Н)+πRb3τт)/πRb3τт,a / b> (2M pp (R-H) + πRb 3 τ t ) / πRb 3 τ t ,

где а - большая полуось эллипса;where a is the semimajor axis of the ellipse;

b - малая полуось эллипса;b - minor axis of the ellipse;

Мпр - максимальный момент прокатки, приходящийся на один валок;M CR - the maximum moment of rolling per one roll;

R - радиус бочки составного валка (наружный радиус бандажа);R is the radius of the barrel of the composite roll (outer radius of the bandage);

Н - толщина бандажа;H is the thickness of the bandage;

τт - предел текучести металла оси на сдвиг.τ t - yield strength of the metal axis shear.

В заявляемом составном прокатном валке целесообразно разность сходственных полуосей большого и малого оснований усеченного конуса определять из выражения:In the inventive composite rolling roll, it is advisable to determine the difference between the similar semiaxes of the large and small bases of the truncated cone from the expression:

a(b)max-а(b)min<a(b)min·Т·αt-δ/2;a (b) max -a (b) min <a (b) min · T · α t -δ / 2;

где a(b)max - большая (малая) полуось большого основания конуса;where a (b) max is the major (minor) semi-axis of the large base of the cone;

a(b)min - большая (малая) полуось малого основания конуса;a (b) min - major (minor) semi-axis of the small base of the cone;

Т - температура нагрева бандажа;T is the temperature of the heating of the bandage;

αt - коэффициент линейного расширения металла бандажа;α t is the coefficient of linear expansion of the metal of the bandage;

δ - пропорциональный осям эллипса натяг.δ - proportional to the axes of the ellipse interference.

Сущность заявляемого изобретения поясняется с использованием чертежей следующим образом.The essence of the invention is illustrated using the drawings as follows.

На фигуре 1 изображен общий вид составного валка; на фигуре 2 поперечное сечение данного валка; на фигуре 3 изображена схема поперечного сечения валка, поясняющая вывод предложенного соотношения осей эллипса.The figure 1 shows a General view of a composite roll; figure 2 is a cross section of a given roll; the figure 3 shows a diagram of the cross section of the roll, explaining the conclusion of the proposed ratio of the axes of the ellipse.

Составной прокатный валок состоит из несущей оси 1 с буртом 2 и бандажа 3. Посадочный участок несущей оси 1 выполнен в виде усеченного конуса, соответственно посадочная поверхность бандажа имеет коническую форму; профиль соединения оси 1 и бандажа 3 в поперечном сечении валка выполнен в форме эллипса.The composite rolling roll consists of a bearing axis 1 with a collar 2 and a band 3. The seating section of the bearing axis 1 is made in the form of a truncated cone, respectively, the seating surface of the band has a conical shape; the connection profile of the axis 1 and the brace 3 in the cross section of the roll is made in the form of an ellipse.

Наличие ограничительного бурта 2 на несущей оси 1 со стороны малого основания конуса и выполнение посадочной поверхности оси и бандажа в форме конуса препятствует продольному смещению бандажа относительно данной оси.The presence of a restrictive collar 2 on the bearing axis 1 from the side of the small base of the cone and the execution of the seating surface of the axis and the band in the form of a cone prevents the longitudinal displacement of the band relative to this axis.

Из вышеприведенного математического выражения, позволяющего определить соотношение осей эллипса, следует, что относительное различие между большой и малой осями эллипса не превышает и 2%. Таким образом, профиль соединения несущей оси 1 и бандажа 3 в поперечном сечении максимально приближен к кругу, но отличается от него лишь наличием серповидных участков 4 (фиг. 3), при этом сведенная к минимуму разнотолщинность бандажа препятствует его раскатке, следовательно, не оказывает негативного воздействия на работоспособность составного валка.From the above mathematical expression, which allows to determine the ratio of the axes of the ellipse, it follows that the relative difference between the major and minor axes of the ellipse does not exceed 2%. Thus, the profile of the connection of the bearing axis 1 and the brace 3 in the cross section is as close as possible to the circle, but differs from it only by the presence of sickle-shaped sections 4 (Fig. 3), while minimizing the thickness of the brace prevents it from rolling out, therefore, it does not negatively effects on the performance of a composite roll.

Вывод предложенного математического соотношения осей эллипса произведен следующим образом.The conclusion of the proposed mathematical relation of the axes of the ellipse is as follows.

Для того чтобы бандаж 3 не провернулся относительно несущей оси 1 при передаче крутящего момента, необходимо, чтобы прочностные свойства серповидных участков 4, выступающих за контур вписанной в эллипс окружности, надежно противостояли максимальному крутящему моменту Ммах в зоне сопряжения бандажа 3 с несущей осью 1 (фиг. 3).In order for the band 3 not to rotate relative to the bearing axis 1 when transmitting torque, it is necessary that the strength properties of the crescent sections 4, protruding beyond the contour of the circle inscribed in the ellipse, reliably resist the maximum torque M max in the interface between the band 3 and the bearing axis 1 ( Fig. 3).

Основным требованием для предотвращения скручивания является выполнение следующего условия:The main requirement for preventing twisting is the following condition:

Figure 00000001
Figure 00000001

где τт - допускаемые касательные напряжения (предел текучести металла несущей оси на сдвиг);where τ t - allowable shear stresses (yield strength of metal of the bearing axis to shear);

τмах - максимальные напряжения в месте сопряжения бандажа с несущей осью.τ max - maximum stresses at the junction of the brace with the bearing axis.

Figure 00000002
Figure 00000002

где Ммах - максимальный крутящий момент в зоне сопряжения бандажа с несущей осью, a WКР - момент сопротивления участков 4.where M max is the maximum torque in the interface zone between the bandage and the bearing axis, and W KR is the moment of resistance of sections 4.

Figure 00000003
Figure 00000003

где W1 и W2 - соответственно моменты сопротивления кручению эллипса и круга.where W 1 and W 2 - respectively, the moments of resistance to torsion of an ellipse and a circle.

Момент сопротивления кручению эллипса

Figure 00000004
Ellipse torsion moment
Figure 00000004

где а и b - соответственно большая и малая полуоси эллипса. Момент сопротивления кручению круга

Figure 00000005
where a and b are the major and minor semiaxes of the ellipse, respectively. Circle torsion moment
Figure 00000005

где d - диаметр вписанного в эллипс круга.where d is the diameter of the circle inscribed in the ellipse.

Поскольку диаметр вписанной в эллипс окружности (d) равен малой оси эллипса (2b), то формулу (5) можно записать следующим образом:Since the diameter of the circle inscribed in the ellipse (d) is equal to the minor axis of the ellipse (2b), then formula (5) can be written as follows:

Figure 00000006
Figure 00000006

Подставляя формулы (4) и (6) в формулу (3), получим следующее:Substituting formulas (4) and (6) into formula (3), we obtain the following:

Figure 00000007
Figure 00000007

Максимальный крутящий момент в зоне сопряжения бандажа с несущей осьюThe maximum torque in the area of the interface between the brace and the bearing axis

Figure 00000008
Figure 00000008

где Мпр - максимальный момент прокатки, приходящийся на один валок.where M CR - the maximum moment of rolling per one roll.

Из формулы (2) следует, что

Figure 00000009
From formula (2) it follows that
Figure 00000009

После преобразований (9) получим следующее:After transformations (9) we obtain the following:

Figure 00000010
Figure 00000010

Таким образом, для выполнения условия (1) необходимо, чтобы соотношение осей эллипса удовлетворяло следующему выражению даже при отсутствии натяга:Thus, to satisfy condition (1), it is necessary that the ratio of the axes of the ellipse satisfy the following expression even in the absence of interference:

Figure 00000011
Figure 00000011

Таким образом, при изготовлении валков с предложенным соотношением осей эллипса (профиля соединения оси и бандажа) исключается нарушение оптимального отношения посадочного диаметра к наружному диаметру валка, составляющего ~0,7. Кроме того, использование заявляемого валка с математически выведенным соотношением осей эллипса препятствует провороту бандажа относительно несущей оси. Смещению бандажа относительно несущей оси, как уже отмечалось, препятствуют ограничительный бурт и конусность посадочного участка.Thus, in the manufacture of rolls with the proposed ratio of the axes of the ellipse (the connection profile of the axis and the band), the violation of the optimal ratio of the landing diameter to the outer diameter of the roll of ~ 0.7 is excluded. In addition, the use of the inventive roll with a mathematically derived ratio of the axes of the ellipse prevents the rotation of the bandage relative to the bearing axis. The displacement of the bandage relative to the bearing axis, as already noted, is prevented by the restrictive shoulder and the taper of the landing section.

Все вышеуказанные преимущества предложенного составного валка характеризуют его как надежное устройство.All the above advantages of the proposed composite roll characterize it as a reliable device.

В предлагаемом устройстве для того, чтобы при сборке составного валка конический участок несущий оси мог свободно переместиться вдоль внутреннего пространства бандажа, необходимо, чтобы при нагреве бандажа его малое эллиптическое основание стало больше большого эллиптического основания усеченного конуса, т.е. выполнялось следующее условие:In the proposed device, in order for the conical section of the bearing axis to move freely along the inner space of the band during assembly of the composite roll, it is necessary that, when the band is heated, its small elliptical base becomes larger than the large elliptical base of the truncated cone, i.e. the following condition was met:

Figure 00000012
Figure 00000012

где a(b)max - большая (малая) полуось большого основания конуса;where a (b) max is the major (minor) semi-axis of the large base of the cone;

a(b)min - большая (малая) полуось малого основания конуса;a (b) min - major (minor) semi-axis of the small base of the cone;

Т - температура нагрева бандажа;T is the temperature of the heating of the bandage;

αt - коэффициент линейного расширения металла бандажа;α t is the coefficient of linear expansion of the metal of the bandage;

δ - пропорциональный осям эллипса натяг.δ - proportional to the axes of the ellipse interference.

Данное выражение (12) охватывает все необходимые для сборки составного валка технологические параметры (Т, αt, δ), а также геометрические параметры посадочной поверхности несущей оси и бандажа.This expression (12) covers all the technological parameters necessary for assembling a composite roll (T, α t , δ), as well as the geometric parameters of the bearing surface of the bearing axis and the band.

Сборка составного прокатного валка производится следующим образом. Для обеспечения правильности сборки большие и малые оси эллипса несущей оси 1 и бандажа 3 предварительно метят. Бандаж 3 нагревают в печи до температуры, обеспечивающей увеличение его размеров, достаточных для свободного перемещения несущей оси 1 с большим эллиптическим основанием вдоль участка бандажа с меньшим эллиптическим основанием. После извлечения бандажа 3 из печи его устанавливают на торец в вертикальное положение большим эллиптическим основанием вниз. Несущую ось 1, подвешенную с торца буртом вверх, с помощью крана подводят к нагретому бандажу 3, добиваясь соосности и совмещения меток больших и малых осей эллипса, и заводят ее внутрь бандажа до упора в ограничительный бурт 2. В процессе остывания на воздухе до окружающей температуры цеха выбирается зазор между несущей осью 1 и бандажом 3, при этом бандаж 3 с натягом облегает несущую ось 1.Assembling a composite roll is as follows. To ensure correct assembly, the major and minor axes of the ellipse of the bearing axis 1 and the band 3 are pre-marked. The bandage 3 is heated in the furnace to a temperature that provides an increase in its size, sufficient for the free movement of the bearing axis 1 with a large elliptical base along the portion of the bandage with a smaller elliptical base. After removing the bandage 3 from the furnace, it is installed on the end in a vertical position with a large elliptical base down. The bearing axis 1, suspended upside down from the end, is led to a heated bandage 3 with a crane, achieving coaxiality and alignment of the marks of the large and small axes of the ellipse, and lead it inside the bandage to the stop in the restrictive collar 2. In the process of cooling in air to ambient temperature the workshop selects the gap between the bearing axis 1 and the bandage 3, while the bandage 3 with an interference fit around the bearing axis 1.

Например, требуется изготовить составной прокатный валок с габаритами бочки 1400×2000 для прокатной клети стана 2000 горячей прокатки. Максимальный момент прокатки в данной клети составляет 400 т·м (4 МН·м) или 200 т·м (2 МН м=200·106 кг·мм) на один валок. Бандаж изготавливают из стали 90ХФ методом отливки в кокиль. Коэффициент линейного расширения металла бандажа αt для этой стали составляет 1,4·10-5 °С-1. Расчетная температура нагрева бандажа под посадку на ось при сборке составного валка 350°С. Предел текучести металла несущей оси на сдвиг равен 50 кг/мм2 (500 МПа). Конструктивно расчетную толщину бандажа у малого основания усеченного конуса выбирают равную 200 мм, таким образом, величина малой полуоси (b) эллипса составит 500 мм. Натяг принимают равным 0,7 мм.For example, it is required to produce a composite rolling roll with a barrel size of 1400 × 2000 for a rolling stand of a hot rolling mill 2000. The maximum rolling moment in this stand is 400 t · m (4 MN · m) or 200 t · m (2 MN m = 200 · 10 6 kg · mm) per roll. The bandage is made of 90HF steel by casting into a chill mold. The linear expansion coefficient of the bandage metal α t for this steel is 1.4 · 10-5 ° C -1 . The estimated temperature of the heating of the bandage for landing on the axis when assembling the composite roll 350 ° C. The yield strength of the metal of the bearing axis on shear is 50 kg / mm 2 (500 MPa). Structurally, the estimated thickness of the bandage at the small base of the truncated cone is chosen equal to 200 mm, thus, the value of the minor axis (b) of the ellipse will be 500 mm. The interference is taken equal to 0.7 mm.

После подстановки вышеуказанных значений параметров в выведенное соотношение (11) получаем следующее:After substituting the above parameter values in the derived relation (11), we obtain the following:

Figure 00000013
Figure 00000013

Из этого следует, что величина большой полуоси (а) эллипса малого основания усеченного конуса должна быть не менее 507,25 мм, которая необходима и достаточна для предотвращения прокручивания бандажа относительно несущей оси даже при отсутствии натяга. Конструктивно величину большой полуоси (а) малого основания конуса принимаем равной 510 мм. Таким образом, фактическое отношение осей эллипса а/b=1,02.From this it follows that the size of the semimajor axis (a) of the ellipse of the small base of the truncated cone should be at least 507.25 mm, which is necessary and sufficient to prevent the bandage from scrolling relative to the bearing axis even in the absence of interference. Structurally, the value of the semi-major axis (a) of the small base of the cone is taken equal to 510 mm. Thus, the actual ratio of the axes of the ellipse is a / b = 1.02.

Подставляя в выражение (12) вышеприведенные значения, получаем следующее:Substituting the above values into expression (12), we obtain the following:

amax-amin<amin·Т·αt-δ/2<510·350·1,5·10-5-0,7/2<2,33 мм.a max -a min <a min · T · α t -δ / 2 <510 · 350 · 1.5 · 10 -5 -0.7 / 2 <2.33 mm.

Для обеспечения гарантированного прохождения несущей оси внутри бандажа разность между большими полуосями большого (аmax) и малого (amin) оснований усеченного конуса принимаем равной 1,5 мм. Таким образом, большая полуось большого эллиптического основания усеченного конуса равна 511,5 мм.To ensure the guaranteed passage of the bearing axis inside the bandage, the difference between the large semi-axes of the large ( max ) and small (a min ) bases of the truncated cone is taken equal to 1.5 mm. Thus, the semimajor axis of the large elliptical base of the truncated cone is 511.5 mm.

После механообработки посадочный участок несущей профильной оси представляет из себя усеченный конус, обращенный малым основанием к бурту, при этом у малого основания усеченного конуса большая ось равна 1020 мм, а малая - 1000 мм; у большого основания соответственно 1023 мм и 1002,94 мм.After machining, the landing section of the bearing profile axis is a truncated cone, facing the small base to the shoulder, while at the small base of the truncated cone, the major axis is 1020 mm and the minor axis is 1000 mm; at a large base, respectively, 1023 mm and 1,002.94 mm.

Посадочная поверхность бандажа изготавливается ответной формы к несущей оси с учетом выбранного натяга.The landing surface of the bandage is produced in the reciprocal form to the bearing axis, taking into account the selected interference fit.

Использование заявляемого составного прокатного валка позволяет увеличить срок его эксплуатации за счет предотвращения раскатывания бандажа и его смещения относительно несущей оси.The use of the inventive composite rolling roll allows you to increase its life by preventing the rolling of the band and its displacement relative to the bearing axis.

Claims (2)

1. Составной прокатный валок, включающий сопрягаемые с натягом несущую ось и бандаж с профилем их соединения в поперечном сечении в виде эллипса, отличающийся тем, что несущая ось содержит ограничительный бурт, а сопрягаемые посадочные поверхности несущей оси и бандажа выполнены в форме боковой поверхности усеченного конуса, обращенного малым основанием к ограничительному бурту, при этом соотношение осей эллипса определяется из выражения:
a/b>(2Mпp(R-Н)+πRb3τт)/πRb3τт, мм;
где а - большая полуось эллипса, мм;
b - малая полуось эллипса, мм;
Мпр - максимальный момент прокатки, приходящийся на один валок, т·м ;
R - наружный радиус бандажа, мм;
Н - толщина бандажа, мм;
τт - предел текучести металла оси на сдвиг, кг/мм2.1. Composite rolling roll, including a mating bearing axis and a band with a profile of their connection in cross section in the form of an ellipse, characterized in that the bearing axis contains a limiting collar, and the mating seating surfaces of the bearing axis and the band are made in the form of a side surface of a truncated cone , facing a small base to the bounding shoulder, while the ratio of the axes of the ellipse is determined from the expression:
a / b> (2M pp (R-H) + πRb 3 τ t ) / πRb 3 τ t , mm;
where a is the semimajor axis of the ellipse, mm;
b - minor axis of the ellipse, mm;
M CR - the maximum moment of rolling per one roll, t · m;
R is the outer radius of the bandage, mm;
H is the thickness of the bandage, mm;
τ t - yield stress of the metal axis on shear, kg / mm 2 . 2. Составной прокатный валок по п. 1, отличающийся тем, что разность соответствующих полуосей amax, bmax большого основания и полуосей аmin, bmin малого основания усеченного конуса определяется из выражения:
a(b)max-a(b)min<a(b)min·Т·αt-δ/2;
где а(b)mах - большая (малая) полуось большого основания конуса, мм;
а(b)min - большая (малая) полуось малого основания конуса, мм;
Т - температура нагрева бандажа,°С;
αt - коэффициент линейного расширения металла бандажа,°С-1;
δ - пропорциональный осям эллипса натяг, мм. 2. Composite rolling roll according to claim 1, characterized in that the difference of the corresponding half shafts a max , b max of the major base and half shafts a min , b min of the small base of the truncated cone is determined from the expression:
a (b) max-a (b) min <a (b) min · T · α t -δ / 2;
where a (b) max is the major (minor) semi-axis of the large base of the cone, mm;
and (b) min - major (minor) semiaxis of the small base of the cone, mm;
T is the heating temperature of the bandage, ° C;
α t - coefficient of linear expansion of the metal band, ° C -1;
δ - preload proportional to the axes of the ellipse, mm.
RU2014140632/02A 2014-10-07 2014-10-07 Composite mill roll RU2579322C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014140632/02A RU2579322C1 (en) 2014-10-07 2014-10-07 Composite mill roll

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014140632/02A RU2579322C1 (en) 2014-10-07 2014-10-07 Composite mill roll

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2579322C1 true RU2579322C1 (en) 2016-04-10

Family

ID=55793431

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014140632/02A RU2579322C1 (en) 2014-10-07 2014-10-07 Composite mill roll

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2579322C1 (en)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU517336A1 (en) * 1975-03-18 1976-06-15 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Mill roll
SU735344A1 (en) * 1979-01-18 1980-05-27 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Rolling roll
SU1119747A1 (en) * 1983-07-06 1984-10-23 Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева Composite rolling-mill roll
WO2004062834A2 (en) * 2003-01-08 2004-07-29 Alcoa Inc. Method of manufacturing a caster roll

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU517336A1 (en) * 1975-03-18 1976-06-15 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Mill roll
SU735344A1 (en) * 1979-01-18 1980-05-27 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Rolling roll
SU1119747A1 (en) * 1983-07-06 1984-10-23 Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева Composite rolling-mill roll
WO2004062834A2 (en) * 2003-01-08 2004-07-29 Alcoa Inc. Method of manufacturing a caster roll

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2387501C2 (en) FABRICATION METHOD OF SEAMLESS HOT-DEFORMED MECHANICALLY TREATED TUBES WITH DIAMETRE OF 530-550 mm FROM CORROSION-RESISTANT DIFFICULT-TO-FORM GRADES OF STEEL AND ALLOYS ON TUBE-FORMING INSTALLATION 8-16&#34; WITH PILGER MILLS
JP5273036B2 (en) Cold-finished seamless steel pipe for integrally formed drive shaft, drive shaft using the same, and method for manufacturing the cold-finished seamless steel pipe
RU2523398C1 (en) PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 114,3×6, 8×9000-10700 mm FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF &#34;ХН30МДБ-Ш&#34; GRADE
WO2017103189A1 (en) Method for producing a high-pressure pipe
CN104174685B (en) Turbine rotor groove is carved by profiled bar and processing method thereof
ZA201907301B (en) Continuous tube rolling method and mandrel assembly for the implementation thereof
CN105264245B (en) Parts of bearings and its manufacturing method
RU2579322C1 (en) Composite mill roll
CN101590490A (en) A kind of line, bar rolling mill taper bush
RU2310530C2 (en) Buitup rolling roll
RU2414983C2 (en) Method of oilwell tubing pipe-end upsetting
RU2592011C1 (en) Composite mill roll
RU2680121C1 (en) Composite mill roll
RU2561618C1 (en) Composite forming roll
Romanenko et al. Billet preparation method for railcar hollow axle production
RU2558814C1 (en) Thin-walled shell manufacturing method
KR20210127238A (en) Manufacturing method of seamless square steel pipe
RU2700345C1 (en) Composite rolling roll
CN206356368U (en) One kind processing cold-strip steel anti-deviation device
SU995972A1 (en) Section bending mill roll
RU2643848C2 (en) Composite mill roll
RU2731620C1 (en) Method of restoring connection &#34;shaft-rolling bearing&#34;
RU2656901C2 (en) Method of seamless metal pipe manufacturing
RU2739993C1 (en) Method of restoring shaft-rolling bearing connection
RU2530430C1 (en) ESR BLANK-INGOT FOR PIERCING AND ROLLING-OFF AT TWO-ROLL SCREW ROLLING MILL TO REROLLED SLEEVES-BLANKS FOR PRODUCTION OF MACHINED 610×36,53×3200-3550 mm PIPES FROM &#34;08X18H10T&#34;-GRADE STEEL FOR NUCLEAR POWER ENGINEERING STRUCTURES