RU2539943C2 - Способ удаления увлеченного газа в системе генерирования мощности с комбинированным циклом - Google Patents
Способ удаления увлеченного газа в системе генерирования мощности с комбинированным циклом Download PDFInfo
- Publication number
- RU2539943C2 RU2539943C2 RU2012101463/06A RU2012101463A RU2539943C2 RU 2539943 C2 RU2539943 C2 RU 2539943C2 RU 2012101463/06 A RU2012101463/06 A RU 2012101463/06A RU 2012101463 A RU2012101463 A RU 2012101463A RU 2539943 C2 RU2539943 C2 RU 2539943C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steam
- combustion chamber
- heat recovery
- condenser
- combined cycle
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract 4
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 35
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 10
- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims description 16
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 17
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 15
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 5
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000008213 purified water Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000007363 regulatory process Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/18—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use using the waste heat of gas-turbine plants outside the plants themselves, e.g. gas-turbine power heat plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
- F01K13/02—Controlling, e.g. stopping or starting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K21/00—Steam engine plants not otherwise provided for
- F01K21/04—Steam engine plants not otherwise provided for using mixtures of steam and gas; Plants generating or heating steam by bringing water or steam into direct contact with hot gas
- F01K21/047—Steam engine plants not otherwise provided for using mixtures of steam and gas; Plants generating or heating steam by bringing water or steam into direct contact with hot gas having at least one combustion gas turbine
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/30—Adding water, steam or other fluids for influencing combustion, e.g. to obtain cleaner exhaust gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/22—Drums; Headers; Accessories therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22G—SUPERHEATING OF STEAM
- F22G1/00—Steam superheating characterised by heating method
- F22G1/16—Steam superheating characterised by heating method by using a separate heat source independent from heat supply of the steam boiler, e.g. by electricity, by auxiliary combustion of fuel oil
- F22G1/165—Steam superheating characterised by heating method by using a separate heat source independent from heat supply of the steam boiler, e.g. by electricity, by auxiliary combustion of fuel oil by electricity
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2270/00—Control
- F05D2270/01—Purpose of the control system
- F05D2270/08—Purpose of the control system to produce clean exhaust gases
- F05D2270/082—Purpose of the control system to produce clean exhaust gases with as little NOx as possible
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
Система генерирования мощности с комбинированным циклом содержит паротурбинную систему, газотурбинную систему, включающую в себя компрессор, камеру сгорания и газовую турбину; парогенератор с регенерацией тепла, проточную линию. Парогенератор с регенерацией тепла подсоединен между газотурбинной системой и паротурбинной системой для генерирования пара с тепловой энергией, принимаемой из газотурбинной системы. Парогенератор с регенерацией тепла включает в себя первую ступень, выполненную с возможностью выдачи пара высокого давления, вторую ступень, выполненную с возможностью выдачи пара промежуточного давления, и третью ступень, выполненную с возможностью выдачи пара низкого давления. Проточная линия выполнена с возможностью пропускания насыщенного пара, образованного в парогенераторе с регенерацией тепла, в камеру сгорания газотурбинной системы, Проточная линия содержит конденсатор и перегреватель. Конденсатор подсоединен между парогенератором с регенерацией тепла и перегревателем, а перегреватель подсоединен между конденсатором и камерой сгорания. Конденсатор расположен в системе генерирования мощности с комбинированным циклом с негоризонтальной ориентацией для того, чтобы осуществить перемещение вверх насыщенного пара из парогенератора с регенерацией тепла в камеру сгорания и гравитационное перемещение вниз образовавшегося в конденсаторе конденсата в парогенератор с регенерацией тепла с уменьшением количества пара, переносимого в камеру сгорания, при переносе диоксида углерода из проточной линии в камеру сгорания. Изобретение направлено на уменьшение вредных воздействий компонентов, появляющихся в процессах генерирования мощности. 7 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится вообще к энергетическим системам и, более конкретно, к системам генерирования мощности с комбинированным циклом типа, включающего в себя как цикл Ренкина, так и процесс горения. Более конкретно, изобретение относится к системам и способам уменьшения уровней нежелательных газообразных веществ, появляющихся в таких системах генерирования мощности с комбинированным циклом.
Предпосылки к созданию изобретения
Энергетические установки с комбинированным циклом широко используются, поскольку они содержат теплообменники, которые способны регенерировать тепло из горячего газоотводящего потока двигателя внутреннего сгорания. Регенерируемое тепло обычно используется для генерирования рабочей текучей среды паровой турбины. Это обеспечивает более эффективное генерирование мощности по сравнению с использованием только газовой турбины или только паровой турбины. Смотри, например, патент США № 5,375,410, который передан правоприобретателю настоящего изобретения и включен в данный документ посредством ссылки.
Системы генерирования мощности с комбинированным циклом обычно включают в себя первый источник мощности, который работает по циклу Ренкина, например паровому циклу, и второй источник мощности на основе процесса горения, в котором тепло, регенерированное из горячих отработавших газов процесса горения, передается рабочей текучей среде в цикле Ренкина. Такие системы обеспечивают общий кпд установки порядка 55% или выше. На эксплуатацию системы накладывается множество ограничений, для того чтобы уменьшить нежелательные атмосферные выбросы и уменьшить вредные воздействия на сложные, высокоскоростные механические элементы. Поэтому необходимо тщательно контролировать и регулировать множество процессов в системе генерирования мощности.
Например, показатель распространенности концентрированных и разбавленных кислот в обычном паровом цикле со временем изменяется, и возможность тщательно контролировать компоненты, такие как соляная кислота или уксусная кислота, имеет критическое значение для регулирования данных химических соединений до уровней, которые обеспечивают максимальный срок службы механических элементов. Однако при контроле содержания концентрированных кислот на основе катионной проводимости содержание разбавленных кислот, например, в результате захвата низких уровней диоксида углерода в паровом цикле может маскировать наличие концентрированных кислот. Данная проблема возникает при концентрациях диоксида углерода порядка менее 0,03%, основанных на атмосферных нарушениях. Например, конденсатор парового цикла обычно поддерживается под низким вакуумом, однако когда систему выключают, вакуум теряется. Вследствие этого небольшие количества диоксида углерода могут попадать в систему и абсорбироваться в подаваемую воду, насыщенную аммиаком. Когда система запускается, такое содержание разбавленной кислоты может дополнять рабочую текучую среду на всем протяжении цикла. Один способ предотвращения такого проникновения диоксида углерода заключается в том, чтобы поддерживать вакуум, пока паровая турбина выключена, и обеспечить непрерывную подачу пара в соответствующие сальниковые уплотнения. Способ удаления диоксида углерода из рабочей текучей среды заключается в том, чтобы просто отводить текучую среду, однако это может потребовать выпуска относительно больших количеств горячей текучей среды, что приводит к нежелательным потерям тепла. Расходы, связанные с тем или иным решением, должны быть исключены.
Компоненты процесса горения в системах генерирования мощности с комбинированным циклом также должны подвергаться тщательному контролю и регулированию, например, по экологическим соображениям. Процесс регулирования может быть сложным, поскольку уровни химических выбросов изменяются в зависимости от рабочего состояния. В идеале, процессы генерирования мощности может быть проще регулировать при установившихся режимах, однако часто бывает необходим и желателен динамический и изменяющийся отбор мощности. Например, во время запуска газовой турбины могут выпускать нежелательно высокие уровни регулируемых выбросов, особенно если мощность на выходе составляет менее 75% от максимальной мощности на выходе в установившемся режиме. Для того чтобы уменьшить выбросы NOx (например, NO2 и NO3) во время запуска процесса горения, необходимо ограничить температуру пламени (горения).
Вообще желательно найти более эффективные и практичные способы уменьшения вредных воздействий компонентов, появляющихся в процессах генерирования мощности.
Краткое описание чертежа
Изобретение объяснено в приведенном ниже описании со ссылкой на один чертеж, который показывает упрощенную схему системы генерирования мощности с комбинированным циклом, представляющей вариант осуществления изобретения.
Подробное описание изобретения
На чертеже показан упрощенный примерный вариант осуществления системы 10 с комбинированным циклом, содержащей газотурбинную систему 12, паровую турбину 14 высокого давления, паровую турбину 16 промежуточного давления, паровую турбину 18 низкого давления, парогенератор 20 с регенерацией тепла (Heat Recovery Steam Generator - HRSG)(показанный пунктирными линиями), и конденсатор 22, выполненный с возможностью приема рабочей текучей среды из паровой турбины 18 низкого давления. Газотурбинная система 12 содержит воздушный компрессор 24, камеру 26 сгорания и газовую турбину 28, которые показаны схематично. Другие обычные элементы и линии перемещения текучей среды не показаны для упрощения. Например, необходимо понимать, что линия перемещения текучей среды соединяет выходное отверстие для отработавших газов турбины 28 с входным отверстием на высокотемпературной стороне HSRG 20. Система с комбинированным циклом в соответствии с изобретением вообще может содержать множество паровых турбин низкого, промежуточного и высокого давления, множество газовых турбин и множество HRSG.
Отработавшие газы (не показанные) из газовой турбины 28 направляются через HRSG 20, после чего их выпускают (также не показано). HRSG 20 включает в себя ступени низкого, промежуточного и высокого давления, которые показаны схематично. Ступень низкого давления содержит экономайзер 42, барабан 30 низкого давления, испаритель 121 низкого давления и перегреватель 123 низкого давления. Экономайзер 42 нагревает воду 30, получаемую из пара, выходящего из паровой турбины 18 низкого давления, и которая вытекает из конденсатора 22 в жидкой форме. Экономайзер 42 выпускает в ступень низкого давления горячую воду 50, близкую к точке кипения, часть которой подается в барабан 30 низкого давления для циркуляции в испарителе 121 для образования пара 51, который проходит через барабан 30, через LP перегреватель 123 и через турбину 18. Часть горячей воды 50, выходящей из экономайзера 42, вводят в ступень промежуточного давления HRSG 20, которая содержит второй экономайзер 44, паровой барабан 32 промежуточного давления, испаритель 125 промежуточного давления и перегреватель 130. Вода 50, поступающая в ступень промежуточного давления, циркулирует через второй экономайзер 44, где она подвергается нагреванию до приблизительно температуры насыщения IP ступени, затем проходит в паровой барабан 32 промежуточного давления и затем через испаритель 125 промежуточного давления для генерирования пара 52 промежуточного давления. Пар, выходящий из барабана 32, является насыщенным. Пар 52 промежуточного давления из барабана 32 промежуточного давления проходит через перегреватель 130 промежуточного давления (который образует высокотемпературный нагревательный элемент промежуточной ступени HRSG 20) для дополнительного повышения температуры рабочей текучей среды перед входом в паровую турбину 16 промежуточного давления.
Основная часть горячей воды 50, выходящей из экономайзера 42, поступает в ступень высокого давления HRSG 20, которая содержит третий экономайзер 48, паровой барабан 34 высокого давления, испаритель 127 высокого давления и перегреватель 132 высокого давления. Сначала горячая вода 50 циркулирует через третий экономайзер 48 и затем проходит в паровой барабан 34 высокого давления. Из парового барабана 34 высокого давления вода перемещается в испаритель 127 высокого давления для генерирования пара 54 высокого давления.
В примерном варианте осуществления пар 54 высокого давления, генерируемый испарителем 127 высокого давления, является насыщенным. Испаритель высокого давления соединен с паровым барабаном 34 высокого давления, который соединен с перегревателем 132 высокого давления, который образует высокотемпературный нагревательный элемент ступени высокого давления HRSG 20. Пар 54 высокого давления проходит через барабан 34 высокого давления и перегреватель 132 высокого давления для дополнительного повышения температуры рабочей текучей среды, подаваемой в паровую турбину 14 высокого давления.
Хотя детали такого варианта не показаны в чертежах, показанный HRSG 20 может включать в себя траектории потока для схем с множеством давлений, каждая содержащая экономайзер, испаритель и перегреватель.
Каждый из барабанов 32 и 34 промежуточного и высокого давления включает в себя подсоединение проточной линии непосредственно к камере 26 сгорания. Линия 60 перемещения насыщенного пара высокого давления пропускает насыщенный пар 54 высокого давления из барабана 34 в камеру 26 сгорания. Поток через линию 60 регулируется посредством клапана 64. Проточная линия 60 также включает в себя конденсатор 66 и перегреватель 67. Перегреватель 67 может быть расположен в газовом канале HRSG 20 или может представлять собой электрически нагреваемый теплообменник. Линия 70 перемещения перегретого пара промежуточного давления пропускает насыщенный пар 52 промежуточного давления из барабана 32 в камеру 26 сгорания. Поток через линию 70 регулируется посредством клапана 74. Проточная линия 70 также включает в себя конденсатор 76 и перегреватель 77. Перегреватель 77 может быть расположен в газовом канале HRSG 20 или может представлять собой электрически нагреваемый теплообменник.
Во время запуска системы 10, как только пар 54 или 52, имеющий достаточное давление, генерируется из каждой из ступеней высокого и промежуточного давления HRSG 20, соответствующий и соответственный клапан 64 или 74 открывают, обеспечивая перемещение перегретого пара в камеру 26 сгорания. Первая отличительная особенность процесса заключается в том, что почти сразу же после генерирования пара 54 или 52, основная часть диоксида углерода, ранее растворенного в подаваемой воде, испаряется и смешивается с паром. Таким образом, объем инжекции пара, необходимый для удаления значительной части диоксида углерода, появляющегося в рабочей текучей среде, относительно мал. Вследствие этого потери тепла, связанные с удалением диоксида углерода, также относительно малы. Потери очищенной воды дополнительно уменьшают посредством введения конденсаторов 66 и 76, которые имеют конструкцию, подобную конденсаторам выпара, описанным в патенте США № 7,306,653, включенном в данный документ посредством ссылки.
Функционально конденсаторы 66, 76 способны уменьшать количество пара, которое должно быть перемещено в камеру 26 сгорания при перемещении диоксида углерода из проточной линии 60 или 70. Конденсаторы 66 и 76 расположены в системе 10 с негоризонтальной ориентацией, для того чтобы осуществить перемещение вверх пара и гравитационное перемещение вниз образующегося в них конденсата. Когда пар перемещается вверх вдоль конденсатора, значительная часть пара подвергается конденсации с возможностью образования потока воды по направлению к соответствующему барабану 32 или 34. Образованию конденсата может способствовать введение дистилляционной насадки 82 в конденсатор или создание охлаждающих ребер 84, которые облегчают теплообмен с охлаждающей средой вдоль внешней поверхности конденсатора. Смотри также патент США № 7,306,653. Размеры конденсаторов 66 и 76 будут зависеть от целого ряда факторов, в том числе от введения дистилляционной насадки и максимальной допустимой скорости потока пара, входящего в камеру 26. Концентрация диоксида углерода в конденсаторе 66 или 76 увеличивается в зависимости от положения, т.е. когда газы перемещаются к камере 26 сгорания, поскольку пар превращается в жидкость, которая перемещается вниз по конденсаторам. Источник относительно холодной воды (например, из конденсатора 22) может быть также вставлен около верхней части конденсатора 66 или 76 с возможностью нагревания поднимающимся вверх паром, таким образом охлаждая конденсат и облегчая конденсацию в конденсаторе 66 или 76. Добавление холодной воды уменьшает количество пара, переносимого в газовую турбину с диоксидом углерода, и таким образом уменьшает количество энергии, требующееся для перегрева пара до требуемой температуры, например, равной 50°F (10°С), перед вводом в камеру 26 сгорания.
Кроме того, во время запуска системы 10 вторая отличительная особенность процесса заключается в том, что при открытом одном или обоих из клапанов 64 или 74 и при постепенном увеличении с целью генерирования максимальной мощности введение перегретого пара снижает температуру пламени (горения), так что реакция горения не происходит при максимальной температуре пламени. Вследствие этого уровень выбросов NOx уменьшается. Это особенно предпочтительно, когда генератор работает с производительностью менее 75%.
Обычно в результате испарения первой части рабочей текучей среды, например, приводящего к образованию пара 52 или 54, часть увлеченного газа, появляющегося в системе, сразу смешивается с парообразной рабочей текучей средой, образуя газовую смесь, которая может быть введена в камеру 26 сгорания в соответствующие моменты времени, чтобы удалить часть увлеченного газа (например, уменьшить содержание диоксида углерода в рабочей текучей среде) или отрегулировать температуру горения, тем самым регулируя уровень выбросов NOx.
Хотя в данном документе показаны и описаны различные варианты осуществления настоящего изобретения, будет очевидно, что такие варианты осуществления представлены только в качестве примера. Множество вариантов, изменений и замен может быть выполнено без отхода от изобретения, описанного в данном документе. Таким образом, это надо понимать в том смысле, что изобретение ограничено только сущностью и объемом прилагаемой формулы изобретения.
Claims (8)
1. Система (10) генерирования мощности с комбинированным циклом, содержащая:
паротурбинную систему (14, 16, 18);
газотурбинную систему (12), включающую в себя компрессор (24), камеру (26) сгорания и газовую турбину (28);
парогенератор (20) с регенерацией тепла, подсоединенный между газотурбинной системой и паротурбинной системой для генерирования пара с тепловой энергией, принимаемой из газотурбинной системы, причем парогенератор с регенерацией тепла включает в себя первую ступень, выполненную с возможностью выдачи пара высокого давления, вторую ступень, выполненную с возможностью выдачи пара промежуточного давления, и третью ступень, выполненную с возможностью выдачи пара низкого давления;
проточную линию (60, 70), выполненную с возможностью пропускания насыщенного пара, образованного в парогенераторе с регенерацией тепла, в камеру сгорания газотурбинной системы,
при этом проточная линия содержит конденсатор (66, 76) и перегреватель (67, 77), причем конденсатор подсоединен между парогенератором с регенерацией тепла и перегревателем, а перегреватель подсоединен между конденсатором и камерой сгорания,
при этом конденсатор расположен в системе генерирования мощности с комбинированным циклом с негоризонтальной ориентацией для того, чтобы осуществить перемещение вверх насыщенного пара из парогенератора с регенерацией тепла в камеру сгорания и гравитационное перемещение вниз образовавшегося в конденсаторе конденсата в парогенератор с регенерацией тепла, причем с уменьшением количества пара, переносимого в камеру сгорания, при переносе диоксида углерода из проточной линии в камеру сгорания.
паротурбинную систему (14, 16, 18);
газотурбинную систему (12), включающую в себя компрессор (24), камеру (26) сгорания и газовую турбину (28);
парогенератор (20) с регенерацией тепла, подсоединенный между газотурбинной системой и паротурбинной системой для генерирования пара с тепловой энергией, принимаемой из газотурбинной системы, причем парогенератор с регенерацией тепла включает в себя первую ступень, выполненную с возможностью выдачи пара высокого давления, вторую ступень, выполненную с возможностью выдачи пара промежуточного давления, и третью ступень, выполненную с возможностью выдачи пара низкого давления;
проточную линию (60, 70), выполненную с возможностью пропускания насыщенного пара, образованного в парогенераторе с регенерацией тепла, в камеру сгорания газотурбинной системы,
при этом проточная линия содержит конденсатор (66, 76) и перегреватель (67, 77), причем конденсатор подсоединен между парогенератором с регенерацией тепла и перегревателем, а перегреватель подсоединен между конденсатором и камерой сгорания,
при этом конденсатор расположен в системе генерирования мощности с комбинированным циклом с негоризонтальной ориентацией для того, чтобы осуществить перемещение вверх насыщенного пара из парогенератора с регенерацией тепла в камеру сгорания и гравитационное перемещение вниз образовавшегося в конденсаторе конденсата в парогенератор с регенерацией тепла, причем с уменьшением количества пара, переносимого в камеру сгорания, при переносе диоксида углерода из проточной линии в камеру сгорания.
2. Система (10) генерирования мощности с комбинированным циклом по п.1, в которой проточная линия (60) подсоединена между первой ступенью парогенератора (20) с регенерацией тепла и камерой (26) сгорания.
3. Система (10) генерирования мощности с комбинированным циклом по п.1, дополнительно включающая в себя клапан (64, 74), выполненный с возможностью селективного введения объемов перегретого пара в камеру (26) сгорания во время запуска системы.
4. Система (10) генерирования мощности с комбинированным циклом по п.3, в которой система выполнена с возможностью управления работой клапана (64, 74) для введения пара в камеру (26), так что температура горения в камере сгорания уменьшается.
5. Система (10) генерирования мощности с комбинированным циклом по п.3, в которой система выполнена так, что во время запуска проточная линия (60, 70) пропускает диоксид углерода, смешанный с перегретым паром, в газотурбинную систему (12).
6. Система (10) генерирования мощности с комбинированным циклом по п.5, в которой система выполнена так, что клапан (64, 74) обеспечивает введение диоксида углерода, смешанного с паром, как только пар генерируется.
7. Система (10) генерирования мощности с комбинированным циклом по п.1, в которой система выполнена так, что введение перегретого пара уменьшает выбросы NOx газотурбинной системы (12), когда она работает на уровне выходной мощности при частичной нагрузке.
8. Система (10) генерирования мощности с комбинированным циклом по п.7, в которой введение перегретого пара уменьшает выбросы NOx газотурбинной системы (12), когда она работает на уровне менее 75% от выходной мощности при максимальной нагрузке.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12/503,177 | 2009-07-15 | ||
US12/503,177 US8783043B2 (en) | 2009-07-15 | 2009-07-15 | Method for removal of entrained gas in a combined cycle power generation system |
PCT/US2010/040698 WO2011008576A2 (en) | 2009-07-15 | 2010-07-01 | Method for removal of entrained gas in a combined cycle power generation system |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012101463A RU2012101463A (ru) | 2013-08-20 |
RU2539943C2 true RU2539943C2 (ru) | 2015-01-27 |
Family
ID=43450097
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012101463/06A RU2539943C2 (ru) | 2009-07-15 | 2010-07-01 | Способ удаления увлеченного газа в системе генерирования мощности с комбинированным циклом |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8783043B2 (ru) |
EP (1) | EP2454460A2 (ru) |
CN (1) | CN102859147B (ru) |
IN (1) | IN2012DN00375A (ru) |
RU (1) | RU2539943C2 (ru) |
WO (1) | WO2011008576A2 (ru) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2738458B2 (de) * | 2012-11-30 | 2023-05-24 | Lumenion AG | Kraftwerksanlage und Verfahren zum Erzeugen von elektrischem Strom |
US9435227B2 (en) * | 2013-03-13 | 2016-09-06 | Nooter/Eriksen, Inc. | Gas-to-liquid heat exchange system with multiple liquid flow patterns |
US10006315B2 (en) * | 2014-03-28 | 2018-06-26 | General Electric Company | System and method for improved control of a combined cycle power plant |
GB201406803D0 (en) * | 2014-04-15 | 2014-05-28 | Norgren Ltd C A | Vehicle waste heat recovery system |
EP2942493A1 (de) * | 2014-05-06 | 2015-11-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Wasserdampfkreislauf sowie ein Verfahren zum Betreiben eines Wasserdampfkreislaufes |
GB2537909A (en) * | 2015-04-30 | 2016-11-02 | Linde Ag | Organic rankine cycle |
US10221726B2 (en) * | 2015-12-21 | 2019-03-05 | Cockerill Maintenance & Ingenierie S.A. | Condensing heat recovery steam generator |
FR3086694B1 (fr) * | 2018-10-02 | 2023-12-22 | Entent | Machine de conversion de chaleur fatale en energie mecanique |
US11371392B1 (en) * | 2021-01-07 | 2022-06-28 | General Electric Company | System and method for improving startup time in a fossil-fueled power generation system |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU826050A1 (ru) * | 1979-05-30 | 1981-04-30 | Войсковая часть 27177-б | Парогазова установка |
RU2015353C1 (ru) * | 1990-01-31 | 1994-06-30 | Асеа Браун Бовери АГ | Способ эксплуатации парогазотурбинной энергетической установки |
RU2153081C1 (ru) * | 1996-05-14 | 2000-07-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Газо- и паротурбинная установка, а также способ ее эксплуатации |
RU2230921C2 (ru) * | 2001-03-12 | 2004-06-20 | Александр Николаевич Уварычев | Способ работы парогазовой электростанции на комбинированном топливе (твердом с газообразным или жидким) и парогазовая установка для его реализации |
RU44145U1 (ru) * | 2004-10-12 | 2005-02-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Самара-Авиагаз" | Контактная парогазовая энергоустановка |
RU58613U1 (ru) * | 2006-06-22 | 2006-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский энергетический институт (технический университет)" (ГОУВПО "МЭИ(ТУ)") | Комбинированная парогазовая установка с параллельной схемой работы |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5316661A (en) * | 1992-07-08 | 1994-05-31 | Mobil Oil Corporation | Processes for converting feedstock organic compounds |
US5375410A (en) | 1993-01-25 | 1994-12-27 | Westinghouse Electric Corp. | Combined combustion and steam turbine power plant |
WO1996007019A2 (en) * | 1994-08-31 | 1996-03-07 | Westinghouse Electric Corporation | A method of burning hydrogen in a gas turbine power plant |
US5628183A (en) | 1994-10-12 | 1997-05-13 | Rice; Ivan G. | Split stream boiler for combined cycle power plants |
DE19604664A1 (de) * | 1996-02-09 | 1997-08-14 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage |
JPH11229898A (ja) * | 1998-02-19 | 1999-08-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービンの起動制御装置 |
EP1065347B1 (en) * | 1999-07-01 | 2007-03-07 | General Electric Company | Method for fuel gas moisturization and heating |
US6442924B1 (en) * | 2000-06-13 | 2002-09-03 | General Electric Company | Optimized steam turbine peaking cycles utilizing steam bypass and related process |
US7306653B2 (en) * | 2004-10-22 | 2007-12-11 | Siemens Power Generation, Inc. | Condensing deaerating vent line for steam generating systems |
JP4814143B2 (ja) | 2007-03-29 | 2011-11-16 | 三菱重工業株式会社 | コンバインド発電プラント |
-
2009
- 2009-07-15 US US12/503,177 patent/US8783043B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-07-01 EP EP10730950A patent/EP2454460A2/en not_active Withdrawn
- 2010-07-01 WO PCT/US2010/040698 patent/WO2011008576A2/en active Application Filing
- 2010-07-01 RU RU2012101463/06A patent/RU2539943C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-07-01 CN CN201080031938.XA patent/CN102859147B/zh not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-01-13 IN IN375DEN2012 patent/IN2012DN00375A/en unknown
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU826050A1 (ru) * | 1979-05-30 | 1981-04-30 | Войсковая часть 27177-б | Парогазова установка |
RU2015353C1 (ru) * | 1990-01-31 | 1994-06-30 | Асеа Браун Бовери АГ | Способ эксплуатации парогазотурбинной энергетической установки |
RU2153081C1 (ru) * | 1996-05-14 | 2000-07-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Газо- и паротурбинная установка, а также способ ее эксплуатации |
RU2230921C2 (ru) * | 2001-03-12 | 2004-06-20 | Александр Николаевич Уварычев | Способ работы парогазовой электростанции на комбинированном топливе (твердом с газообразным или жидким) и парогазовая установка для его реализации |
RU44145U1 (ru) * | 2004-10-12 | 2005-02-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Самара-Авиагаз" | Контактная парогазовая энергоустановка |
RU58613U1 (ru) * | 2006-06-22 | 2006-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский энергетический институт (технический университет)" (ГОУВПО "МЭИ(ТУ)") | Комбинированная парогазовая установка с параллельной схемой работы |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102859147A (zh) | 2013-01-02 |
US20110011057A1 (en) | 2011-01-20 |
IN2012DN00375A (ru) | 2015-08-21 |
CN102859147B (zh) | 2015-08-19 |
US8783043B2 (en) | 2014-07-22 |
WO2011008576A3 (en) | 2013-09-26 |
WO2011008576A2 (en) | 2011-01-20 |
RU2012101463A (ru) | 2013-08-20 |
EP2454460A2 (en) | 2012-05-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2539943C2 (ru) | Способ удаления увлеченного газа в системе генерирования мощности с комбинированным циклом | |
CA2731746C (en) | Boiler apparatus | |
RU2495707C2 (ru) | Способ и устройство для отделения диоксида углерода от отходящего газа работающей на ископаемом топливе электростанции | |
JP3976857B2 (ja) | ガスタービン冷却空気冷却器としての強制貫流蒸気発生装置を備えた複合動力プラント | |
US20100050637A1 (en) | Carbon-dioxide-capture-type steam power generation system | |
US9581328B2 (en) | High efficiency feedwater heater | |
JP2012117517A (ja) | 複合サイクル発電プラントの熱交換器 | |
KR20100047813A (ko) | 고체연료와 폐열로부터 가스 터빈을 이용한 발전 공정 및 이 공정을 수행하기 위한 장비 | |
EP3633272B1 (en) | Method for recovering heat from flue gas of boiler, and arrangement | |
JP3836199B2 (ja) | 多段圧力式廃熱ボイラ及びその運転法 | |
US20150000249A1 (en) | Combined cycle power plant | |
CA2337485C (en) | Gas and steam turbine plant | |
US6881244B2 (en) | Method and device for preventing deposits in steam systems | |
JP2019094792A (ja) | 燃焼排ガスからの熱回収発電設備及びその制御方法 | |
RU2670998C2 (ru) | Энергетическая установка с кислородным бойлером с интегрированным по теплу блоком разделения воздуха | |
US7033420B2 (en) | Process and apparatus for the thermal degassing of the working medium of a two-phase process | |
JP2015090267A (ja) | ボイラのシャットダウンを管理するための方法及び装置 | |
KR100250365B1 (ko) | 중질유에멀션연료연소장치 | |
RU2359135C2 (ru) | Парогазовая турбоустановка | |
RU2362890C2 (ru) | Парогазовая турбоустановка | |
JP2004092426A (ja) | 熱電併給方法及び熱電併給システム | |
JP3652743B2 (ja) | ガス化複合発電プラント | |
JPH09170405A (ja) | 加圧流動層複合発電設備 | |
US20240151180A1 (en) | Optimized co-generating system and recovery method for power, water and nitrogen | |
KR101487287B1 (ko) | 발전장치 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170702 |