RU2539247C1 - Method of diffusion welding of alloys based on titanium nickelide with titanium and its alloys - Google Patents
Method of diffusion welding of alloys based on titanium nickelide with titanium and its alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2539247C1 RU2539247C1 RU2013143549/02A RU2013143549A RU2539247C1 RU 2539247 C1 RU2539247 C1 RU 2539247C1 RU 2013143549/02 A RU2013143549/02 A RU 2013143549/02A RU 2013143549 A RU2013143549 A RU 2013143549A RU 2539247 C1 RU2539247 C1 RU 2539247C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- alloys
- niobium
- temperature
- alloy
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к способам неразъемного соединения изделий из сплавов на основе никелида титана (TiNi, нитинол) с изделиями из титана и его сплавов, и представляет собой диффузионную сварку с использованием промежуточной прослойки. Способ может применяться в различных областях промышленности при получении термомеханических устройств, имплантируемых конструкций, применяемых в медицине и т.д.The invention relates to methods for the integral connection of products from alloys based on titanium nickelide (TiNi, nitinol) with products from titanium and its alloys, and is a diffusion welding using an intermediate layer. The method can be applied in various fields of industry for the production of thermomechanical devices, implantable structures used in medicine, etc.
Известен способ соединения сплавов на основе никелида титана (Ti-54,2% Ni) и титанового сплава ВТ6 с помощью диффузионной сварки при температуре 850-950°C [Сенкевич К.С. и др. Особенности формирования диффузионного соединения TiNi - ВТ6// Металловедение и термическая обработка металлов, 2013, №8]. Недостатком его является формирование в зоне сварки хрупких интерметаллидов, обогащенных титаном (Ti2Ni), которые снижают прочность соединения. Максимальная прочность соединения составляет 170 МПа.A known method of joining alloys based on titanium nickelide (Ti-54.2% Ni) and VT6 titanium alloy using diffusion welding at a temperature of 850-950 ° C [K. Senkevich and other Features of the formation of the diffusion compound TiNi - VT6 // Metallurgy and heat treatment of metals, 2013, No. 8]. Its disadvantage is the formation in the welding zone of brittle intermetallic compounds enriched with titanium (Ti 2 Ni), which reduce the strength of the connection. The maximum bond strength is 170 MPa.
Наиболее близким к заявляемому по технической сущности и достигаемому эффекту является способ-прототип соединения сплавов на основе никелида титана с использованием промежуточной прослойки из ниобия (US 20110009979). Способ позволяет получать соединение за счет формирования в зоне соединения твердых растворов титана и никеля с ниобием. Способ-прототип может позволить соединять сплавы на основе никелида титана с различными материалами, в том числе титановыми сплавами. Применение промежуточной прослойки из ниобия позволяет образовывать прочное сварное соединение за счет образования промежуточной диффузионной зоны, состоящей из твердых растворов титана и никеля с ниобием. Недостатком этого способа является высокая температура процесса соединения (1170-1275°C), при которой происходит радикальное изменение микроструктуры титана и его сплавов - интенсивный рост зерна, формирование пластинчатой микроструктуры из-за превышения температуры полиморфного превращения в титане (около 890°C) и титановых сплавах (980-1000°C), из-за чего происходит существенное снижение их механических свойств.Closest to the claimed technical essence and the achieved effect is a prototype method of joining alloys based on titanium nickelide using an intermediate layer of niobium (US 20110009979). The method allows to obtain a connection due to the formation in the zone of connection of solid solutions of titanium and nickel with niobium. The prototype method can allow you to connect alloys based on titanium nickelide with various materials, including titanium alloys. The use of an intermediate layer of niobium allows the formation of a durable welded joint due to the formation of an intermediate diffusion zone consisting of solid solutions of titanium and nickel with niobium. The disadvantage of this method is the high temperature of the compound process (1170-1275 ° C), at which there is a radical change in the microstructure of titanium and its alloys - intensive grain growth, the formation of a plate microstructure due to the excess of the polymorphic transformation temperature in titanium (about 890 ° C) and titanium alloys (980-1000 ° C), due to which there is a significant decrease in their mechanical properties.
Задачей изобретения является получение высокопрочного неразъемного соединения сплавов на основе никелида титана с титаном и его сплавами.The objective of the invention is to obtain a high-strength permanent connection of alloys based on titanium nickelide with titanium and its alloys.
Техническим результатом является сохранение физико-механических свойств и микроструктуры соединяемых сплавов на основе титана за счет снижения температуры диффузионной сварки сплавов на основе никелида титана и титана.The technical result is to preserve the physicomechanical properties and microstructure of the titanium-based alloys being joined by lowering the temperature of diffusion welding of titanium nickelide and titanium nickelide alloys.
Для решения поставленной задачи поверхности изделий из сплавов на основе никелида титана, ниобия и титана или его сплавов, очищают от оксидов, после чего изделие из сплава на основе никелида титана соединяют только с прослойкой из ниобия, нагревают до температуры 1170-1190°C, выдерживают в течение 1-15 минут, охлаждают и приводят в контакт со вторым изделием из титана или его сплава стороной, содержащей слой ниобия, нагревают до температуры 850-950°C в защитной атмосфере или вакууме, прикладывают давление 1-15 МПа, выдерживают в течение 5-60 минут и охлаждают.To solve the problem, the surfaces of products made of alloys based on titanium nickelide, niobium and titanium or its alloys are cleaned of oxides, after which the product made of an alloy based on titanium nickelide is connected only with a layer of niobium, heated to a temperature of 1170-1190 ° C, maintained for 1-15 minutes, cool and bring into contact with the second titanium or alloy product with the side containing the niobium layer, heated to a temperature of 850-950 ° C in a protective atmosphere or vacuum, apply a pressure of 1-15 MPa, incubated for 5-60 minutes and cool give.
На первом этапе изделие из никелида титана и промежуточную прослойку (в виде фольги, листа или напыленного слоя ниобия, полученного различными способами напыления покрытий) устанавливают друг на друга в камере вакуумной установки диффузионной сварки или вакуумной печи, создают вакуум или защитную среду из инертных газов, нагревают до температур 1170-1190°C, выдерживают в течение 1-15 минут и охлаждают. Температура соединения выбирается с учетом выделения жидкой фазы при взаимодействии TiNi с Nb при температуре выше 1170°C. Для предотвращения избыточного выделения жидкой фазы она не должна превышать 1190°C. При данных температурах не происходит существенных изменений в микроструктуре и физико-механических свойствах сплавов на основе никелида титана.At the first stage, a titanium nickelide product and an intermediate layer (in the form of a foil, a sheet or a sprayed niobium layer obtained by various methods of spraying coatings) are mounted on top of each other in the chamber of a vacuum diffusion welding machine or vacuum furnace, create a vacuum or protective medium from inert gases, heated to temperatures of 1170-1190 ° C, incubated for 1-15 minutes and cooled. The temperature of the compound is selected taking into account the release of the liquid phase during the interaction of TiNi with Nb at a temperature above 1170 ° C. To prevent excessive release of the liquid phase, it should not exceed 1190 ° C. At these temperatures, there are no significant changes in the microstructure and physicomechanical properties of alloys based on titanium nickelide.
Время выдержки не должно быть меньше 1 минуты, достаточной для прогрева соединяемых изделий и выделения жидкой фазы, и не должно превышать 15 минут для предотвращения избыточного выделения жидкой фазы.The exposure time should not be less than 1 minute, sufficient to warm the connected products and the allocation of the liquid phase, and should not exceed 15 minutes to prevent excessive allocation of the liquid phase.
Прослойка из ниобия может быть в виде фольги или листа. Прослойка может быть нанесена на образцы из сплавов на основе никелида титана различными методами напыления покрытий. Прослойка должна расходоваться на образование жидкой фазы в контактной зоне со сплавом на основе никелида титана, и далее оставшейся слой соединяется с титаном/титановым сплавом в твердой фазе. Минимальная толщина прослойки для обеспечения вышеперечисленных условий должна быть не менее 50 мкм. Для минимизации содержания свободного ниобия в зоне сварки, желательно, чтобы прослойка не превышала 500 мкм.The niobium interlayer may be in the form of a foil or sheet. The interlayer can be applied to samples of alloys based on titanium nickelide by various coating spraying methods. The interlayer should be spent on the formation of a liquid phase in the contact zone with the alloy based on titanium nickelide, and then the remaining layer is connected to the titanium / titanium alloy in the solid phase. The minimum thickness of the layer to ensure the above conditions should be at least 50 microns. To minimize the content of free niobium in the welding zone, it is desirable that the interlayer does not exceed 500 microns.
На втором этапе соединенную пару сплав на основе никелида титана, содержащий слой из ниобия, и изделие из титана/титанового сплава устанавливают в камере установки диффузионной сварки или вакуумной печи друг на друга, так, чтобы слой ниобия контактировал с поверхностью титана/титанового сплава. При этом предварительно свободная сторона промежуточной прослойки дополнительно подготавливается механически и/или химически для удаления оксидов на поверхности. После нагрева до температуры 850-950°C прикладывается давление 1-15 МПа, и осуществляют выдержку в течение 5-60 минут, затем проводят охлаждение. При температуре 850-950°C титан и сплавы на его основе обладают достаточной пластичностью, обеспечивающей формирование физического контакта между соединяемыми поверхностями, и обеспечивается развитие диффузионных процессов, способствующих формированию промежуточной диффузионной зоны. Выше температуры 950°C возможны сильный рост зерен в титане/титановом сплаве, а также неконтролируемая деформация из-за повышенной пластичности. Время диффузионной сварки должно обеспечивать полное протекание диффузионных процессов и залечивание пор и в зависимости от температуры сварки может составлять 5-60 минут. Сварочное давление должно обеспечивать максимально полный контакт за счет деформации микровыступов на соединяемых поверхностях. В зависимости от выбранной температуры диффузионной сварки оно должно составлять не менее 1 МПа и не более 15 МПа для избежания избыточной деформации соединяемых изделий.In a second step, a coupled titanium nickelide-based alloy containing a niobium layer and a titanium / titanium alloy product and the titanium / titanium alloy product are mounted on top of each other in a diffusion welding machine or vacuum furnace chamber so that the niobium layer contacts the surface of the titanium / titanium alloy. In this case, the previously free side of the intermediate layer is further prepared mechanically and / or chemically to remove oxides on the surface. After heating to a temperature of 850-950 ° C, a pressure of 1-15 MPa is applied, and holding is carried out for 5-60 minutes, then cooling is carried out. At a temperature of 850-950 ° C, titanium and alloys based on it have sufficient ductility, which ensures the formation of physical contact between the surfaces to be joined, and the development of diffusion processes contributing to the formation of an intermediate diffusion zone is ensured. Above 950 ° C, strong grain growth in the titanium / titanium alloy is possible, as well as uncontrolled deformation due to increased ductility. The time of diffusion welding should ensure the complete flow of diffusion processes and healing of pores, and depending on the temperature of welding can be 5-60 minutes. Welding pressure should provide the most complete contact due to the deformation of microprotrusions on the connected surfaces. Depending on the selected temperature of diffusion welding, it should be at least 1 MPa and not more than 15 MPa to avoid excessive deformation of the joined products.
Предлагаемые температурные режимы диффузионной сварки сплавов на основе никелида титана и титана/титанового сплава (850-950°C) ниже используемых в способе-прототипе (1170-1275°C), что позволяет избежать существенных изменений в микроструктуре и свойствах титана и его сплавов.The proposed temperature regimes of diffusion welding of alloys based on titanium nickelide and titanium / titanium alloy (850-950 ° C) are lower than those used in the prototype method (1170-1275 ° C), which avoids significant changes in the microstructure and properties of titanium and its alloys.
Примеры реализации заявленного способаExamples of the implementation of the claimed method
1. Листовые образцы из сплава на основе никелида титана марки ТН1 (Ti-54,2% Ni) соединялись с образцами из титанового сплава ВТ6 через прослойку из листа ниобия толщиной 0,3 мм по двухступенчатому режиму: 1) образцы из сплава на основе никелида титана и прослойку из ниобия механически полировали, протравливали в водном растворе соляной и азотной кислоты, устанавливали в камере вакуумной печи, вакуумировали, осуществляли нагрев до температуры 1185°C, выдерживали в течение 1 минут, охлаждали до комнатной температуры; 2) образцы из соединенной пары сплав на основе никелида титана-ниобий и образцы из сплава ВТ6 механически полировали, протравливали в водном растворе соляной и азотной кислоты, помещали в камеру установки диффузионной сварки так, чтобы слой ниобия контактировал с поверхностью титанового сплава, вакуумировали, осуществляли нагрев до температуры 900°C, прикладывали давление 10 МПа, выдерживали в течение 60 минут, охлаждали до комнатной температуры. Прочность сварного соединения на сдвиг составила 435 МПа.1. Sheet samples from an alloy based on titanium nickelide of the ТН1 grade (Ti-54.2% Ni) were connected to samples from a VT6 titanium alloy through a layer of 0.3 mm thick niobium sheet in a two-stage mode: 1) samples from an alloy based on nickelide the titanium and the niobium interlayer were mechanically polished, etched in an aqueous solution of hydrochloric and nitric acid, installed in a chamber of a vacuum furnace, evacuated, heated to 1185 ° C, held for 1 minute, cooled to room temperature; 2) samples from a connected pair of an alloy based on titanium-niobium nickelide and VT6 alloy samples were mechanically polished, etched in an aqueous solution of hydrochloric and nitric acid, placed in a diffusion welding apparatus chamber so that the niobium layer contacted the surface of the titanium alloy, was evacuated, carried out heating to a temperature of 900 ° C, a pressure of 10 MPa was applied, held for 60 minutes, cooled to room temperature. The shear strength of the welded joint was 435 MPa.
2. Листовые образцы из сплава на основе никелида титана марки ТНМЗ (Ti-48,2% Ni-2,5% Cu) соединялись с образцами из титана марки ВТ-1-0 через прослойку из фольги ниобия толщиной 50 мкм по двухступенчатому режиму: 1) образцы из сплава на основе никелида титана и прослойку из ниобия механически полировали, протравливали в водном растворе соляной и азотной кислоты, устанавливали в камере вакуумной печи, вакуумировали, осуществляли нагрев до температуры 1179°C, выдерживали в течение 5 минут, охлаждали до комнатной температуры; 2) образцы из соединенной пары сплав на основе никелида титана-ниобий и образцы из сплава ВТ6 механически полировали, протравливали в водном растворе соляной и азотной кислоты, помещали в камеру установки диффузионной сварки так, чтобы слой ниобия контактировал с поверхностью титана, вакуумировали, осуществляли нагрев до температуры 850°C, прикладывали давление 10 МПа, выдерживали в течение 20 минут, охлаждали до комнатной температуры. Прочность сварного соединения на сдвиг составила 416 МПа.2. Sheet samples of an alloy based on titanium nickelide TNMZ grade (Ti-48.2% Ni-2.5% Cu) were connected to samples of titanium grade VT-1-0 through a 50-μm-thick niobium foil layer in a two-stage mode: 1) samples of an alloy based on titanium nickelide and a niobium interlayer were mechanically polished, etched in an aqueous solution of hydrochloric and nitric acid, installed in a chamber of a vacuum furnace, vacuumized, heated to 1179 ° C, kept for 5 minutes, cooled to room temperature temperature 2) samples from a coupled titanium-niobium nickelide-based alloy pair and VT6 alloy samples were mechanically polished, etched in an aqueous solution of hydrochloric and nitric acid, placed in a diffusion welding chamber so that the niobium layer contacted the titanium surface, was evacuated, and heating was performed to a temperature of 850 ° C, a pressure of 10 MPa was applied, held for 20 minutes, cooled to room temperature. The shear strength of the welded joint was 416 MPa.
3. Листовые образцы из сплава на основе никелида титана марки ТН1 (Ti-54,2% Ni) соединялись с образцами из титанового сплава ВТ6 через прослойку из напыленного слоя ниобия толщиной 0,1 мм по двухступенчатому режиму: 1) образец из сплава на основе никелида титана механически полировали, протравливали в водном растворе соляной и азотной кислоты, после чего наносили на него слой из ниобия методом плазменного напыления, загружали в камеру вакуумной печи, вакуумировали, осуществляли нагрев до температуры 1170°C, выдерживали в течение 1 минут, охлаждали до комнатной температуры; 2) образцы из соединенной пары сплав на основе никелида титана-ниобий и образцы из сплава ВТ6 механически полировали, протравливали в водном растворе соляной и азотной кислоты, помещали в камеру установки диффузионной сварки так, чтобы слой ниобия контактировал с поверхностью титанового сплава, вакуумировали, осуществляли нагрев до температуры 900°C, прикладывали давление 10 МПа, выдерживали в течение 60 минут, охлаждали до комнатной температуры. Прочность сварного соединения на сдвиг составила 430 МПа.3. Sheet samples from an alloy based on titanium nickelide of the ТН1 grade (Ti-54.2% Ni) were connected to samples from a VT6 titanium alloy through a layer of a 0.1 mm thick niobium layer in a two-stage mode: 1) a sample from an alloy based on titanium nickelide was mechanically polished, etched in an aqueous solution of hydrochloric and nitric acid, after which a niobium layer was deposited by plasma spraying, loaded into a chamber of a vacuum furnace, vacuumized, heated to 1170 ° C, held for 1 minute, cooled toroom temperature; 2) samples from a connected pair of an alloy based on titanium-niobium nickelide and VT6 alloy samples were mechanically polished, etched in an aqueous solution of hydrochloric and nitric acid, placed in a diffusion welding apparatus chamber so that the niobium layer contacted the surface of the titanium alloy, was evacuated, carried out heating to a temperature of 900 ° C, a pressure of 10 MPa was applied, held for 60 minutes, cooled to room temperature. The shear strength of the welded joint was 430 MPa.
Заявленный способ позволяет сохранить исходный высокий уровень механических свойств титана и его сплавов за счет проведения процесса сварки при температуре ниже полиморфного превращения (Ас3). Исследование механических свойств сварных соединений, полученных по заявленному способу диффузионной сварки, осуществляемому при температуре ниже температуры полиморфного превращения, и при пайке через ниобий при температуре 1170°C, соответствующей выбранному способу-прототипу, показало преимущество заявленного способа (см. таблицу). Испытания проводили на листовых полуфабрикатах, соединенных внахлест, при этом площадь сварки существенно превышала площадь сечения соединяемых полуфабрикатов из титанового сплава ВТ6, в результате чего разрушение происходило по основному материалу. Установлено, что механические свойства соединяемых со сплавом на основе никелида титана по заявленному способу полуфабрикатов из титанового сплава ВТ6 значительно выше, чем соединенных по способу-прототипу. Это связано с тем, что при сварке по заявленному способу не происходит существенных изменений в микроструктуре соединяемых полуфабрикатов из титана и его сплавов, в отличие от соединения по способу-прототипу, при котором происходит образование крупнозернистой пластинчатой микроструктуры, наличие которой снижает прочностные свойства и пластичность сплавов.The claimed method allows to maintain the initial high level of mechanical properties of titanium and its alloys due to the welding process at a temperature below the polymorphic transformation (Ac 3 ). The study of the mechanical properties of welded joints obtained by the claimed diffusion welding method, carried out at a temperature below the polymorphic transformation temperature, and when soldering through niobium at a temperature of 1170 ° C, corresponding to the selected prototype method, showed the advantage of the claimed method (see table). The tests were carried out on sheet semi-finished products, overlapped, while the welding area significantly exceeded the cross-sectional area of the connected semi-finished products from VT6 titanium alloy, as a result of which the destruction occurred on the base material. It was found that the mechanical properties of titanium nickelide-based alloys connected to the alloy according to the claimed method of semi-finished products from VT6 titanium alloy are significantly higher than those connected by the prototype method. This is due to the fact that when welding according to the claimed method, there are no significant changes in the microstructure of the joined semi-finished products from titanium and its alloys, in contrast to the connection according to the prototype method, in which the formation of a coarse-grained plate microstructure occurs, the presence of which reduces the strength properties and ductility of the alloys .
Таким образом, использование предложенного технического решения позволит получить высокопрочное неразъемное соединение сплавов на основе никелида титана с титаном и его сплавами с высокими физико-механическими свойствами как сварного соединения, так и свариваемого титанового сплава.Thus, the use of the proposed technical solution will allow to obtain a high-strength permanent connection of alloys based on titanium nickelide with titanium and its alloys with high physical and mechanical properties of both the welded joint and the welded titanium alloy.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013143549/02A RU2539247C1 (en) | 2013-09-27 | 2013-09-27 | Method of diffusion welding of alloys based on titanium nickelide with titanium and its alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013143549/02A RU2539247C1 (en) | 2013-09-27 | 2013-09-27 | Method of diffusion welding of alloys based on titanium nickelide with titanium and its alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2539247C1 true RU2539247C1 (en) | 2015-01-20 |
Family
ID=53288465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013143549/02A RU2539247C1 (en) | 2013-09-27 | 2013-09-27 | Method of diffusion welding of alloys based on titanium nickelide with titanium and its alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2539247C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1127718A1 (en) * | 1983-03-18 | 1984-12-07 | Предприятие П/Я Р-6762 | Method of fusion welding of heterogeneous metals |
| SU1258661A1 (en) * | 1984-11-30 | 1986-09-23 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Вечерний Металлургический Институт | Method of pressure welding of heat-resistant nickel-titanium alloys |
| US20090151819A1 (en) * | 2007-12-13 | 2009-06-18 | Med Institute, Inc. | Method for bonding components of medical devices |
| US7896222B2 (en) * | 2004-10-01 | 2011-03-01 | Regents Of The University Of Michigan | Manufacture of shape memory alloy cellular materials and structures by transient-liquid reactive joining |
-
2013
- 2013-09-27 RU RU2013143549/02A patent/RU2539247C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1127718A1 (en) * | 1983-03-18 | 1984-12-07 | Предприятие П/Я Р-6762 | Method of fusion welding of heterogeneous metals |
| SU1258661A1 (en) * | 1984-11-30 | 1986-09-23 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Вечерний Металлургический Институт | Method of pressure welding of heat-resistant nickel-titanium alloys |
| US7896222B2 (en) * | 2004-10-01 | 2011-03-01 | Regents Of The University Of Michigan | Manufacture of shape memory alloy cellular materials and structures by transient-liquid reactive joining |
| US20090151819A1 (en) * | 2007-12-13 | 2009-06-18 | Med Institute, Inc. | Method for bonding components of medical devices |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Rohatgi | Al-shape memory alloy self-healing metal matrix composite | |
| Zhang et al. | Effects of Ga addition on microstructure and properties of Sn–Ag–Cu/Cu solder joints | |
| Nagaoka et al. | Joint strength of aluminum ultrasonic soldered under liquidus temperature of Sn–Zn hypereutectic solder | |
| Hu et al. | Depressing effect of 0.1 wt.% Cr addition into Sn–9Zn solder alloy on the intermetallic growth with Cu substrate during isothermal aging | |
| WO2015085650A1 (en) | Method for diffusion welding w-ti alloy target material assembly | |
| CN106834980B (en) | A kind of process for quenching reducing heat treatable aluminum alloy residual stress | |
| Jung et al. | Interfacial microstructures of HIP joined W and ferritic–martensitic steel with Ti interlayers | |
| CN107414279A (en) | A kind of connection method for slab TiNi alloy and titanium alloy dissimilar materials | |
| Jiang et al. | Oxidation resistant FeCoNiCrAl high entropy alloy/AlSi12 composite coatings with excellent adhesion on Ti-6Al-4 V alloy substrate via mechanical alloying and subsequent laser cladding | |
| Marsumi et al. | Influence of niobium or molybdenum in titanium alloy for permanent implant application | |
| JP6082866B2 (en) | Method of joining stainless steel members and stainless steel | |
| CN105624622B (en) | The manufacture method of target material assembly | |
| RU2539247C1 (en) | Method of diffusion welding of alloys based on titanium nickelide with titanium and its alloys | |
| JP2006124836A5 (en) | ||
| Xiao et al. | Ultrasound-assisted soldering of alumina using Ni-foam reinforced Sn-based composite solders | |
| JP6299029B2 (en) | Manufacturing method of heat exchanger | |
| JP2003112269A (en) | Method of manufacturing joined body of beryllium and copper or copper alloy, and this joined body | |
| CN112692283A (en) | Additive manufacturing method of multilayer memorable nickel-titanium laminated flexible wall plate | |
| Bi et al. | Effect of Cr additions on interfacial reaction between the Sn–Zn–Bi solder and Cu/electroplated Ni substrates | |
| CN114525478A (en) | Medical high-entropy alloy composite strengthening layer and preparation method thereof | |
| EP0091222B1 (en) | Process for the diffusion bonding of aluminium based materials | |
| CN110722234B (en) | Nickel titanium base alloy low-temperature connecting joint and preparation method thereof | |
| CN108588588A (en) | The preparation method of metal/non-crystaline amorphous metal diffusion couple | |
| Ma et al. | The effect of reflow temperature on IMC growth in Sn/Cu and Sn0. 7Cu/Cu solder bumps during multiple reflows | |
| TW201436892A (en) | Titanium alloy rolling plate of golf club head and manufacturing method thereof |