RU2531099C1 - Complex storage of fluid - Google Patents

Complex storage of fluid Download PDF

Info

Publication number
RU2531099C1
RU2531099C1 RU2013108796/06A RU2013108796A RU2531099C1 RU 2531099 C1 RU2531099 C1 RU 2531099C1 RU 2013108796/06 A RU2013108796/06 A RU 2013108796/06A RU 2013108796 A RU2013108796 A RU 2013108796A RU 2531099 C1 RU2531099 C1 RU 2531099C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
pressure
storage tank
phase
flow
Prior art date
Application number
RU2013108796/06A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2013108796A (en
Inventor
Пол ХИГГИНБОТЭМ
Энтони Кнут Джэймс ТОПХЭМ
Кевин Дэвид Томас ТЭПСФИЛД
Джон Кроуфорд РОССМАН
Original Assignee
Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. filed Critical Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк.
Publication of RU2013108796A publication Critical patent/RU2013108796A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2531099C1 publication Critical patent/RU2531099C1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0012—Primary atmospheric gases, e.g. air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0005—Light or noble gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0005—Light or noble gases
    • F25J1/0007—Helium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0005—Light or noble gases
    • F25J1/001—Hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0012—Primary atmospheric gases, e.g. air
    • F25J1/0015—Nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0012—Primary atmospheric gases, e.g. air
    • F25J1/0017—Oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0012—Primary atmospheric gases, e.g. air
    • F25J1/002—Argon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0027—Oxides of carbon, e.g. CO2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0234—Integration with a cryogenic air separation unit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0285—Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same refrigerant compressor, possibly split on multiple compressor casings
    • F25J1/0288—Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same refrigerant compressor, possibly split on multiple compressor casings using work extraction by mechanical coupling of compression and expansion of the refrigerant, so-called companders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04218—Parallel arrangement of the main heat exchange line in cores having different functions, e.g. in low pressure and high pressure cores
    • F25J3/04224—Cores associated with a liquefaction or refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F25J3/04357—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen and comprising a gas work expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/14—Carbon monoxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/32—Neon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/34—Details about subcooling of liquids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Abstract

FIELD: machine building.
SUBSTANCE: method of gas liquefaction includes the following stages. The supplied flow is supplied into liquefier, containing, at least, warm expander and cold expander. The supplied flow is compressed in the liquefier up to the pressure above critical one and the compressed supplied flow is cooled down to the temperature below the critical temperature for formation of dense phase high-pressure flow. Dense phase high-pressure flow is taken from liquefier and the pressure of dense phase high-pressure flow is decreased in the expansion device for formation of resulting two-phase flow. Then the resulting two-phase flow is immediately supplied to the storage tank. The selected part of the resulting two-phase flow is merged instantly with boiling out vapour of the liquid in the storage tank for formation of integrated steam flow. And the temperature of dense phase high-pressure flow is lower, than the temperature of output flow of the cold expander. The system of atmospheric gas liquefaction is also described.
EFFECT: development of simple and inexpensive liquefaction method with effective and beneficial extraction of vapours instantly escaped from tanks.
15 cl, 4 dwg, 2 tbl

Description

ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯBACKGROUND OF THE INVENTION

В данной области техники хорошо известны азотные ожижители, обычно сопряженные, к примеру, с генератором азота или воздухоразделительной установкой (ВРУ). Ожижители могут быть использованы для ожижения газообразного азота низкого давления, например, из ВРУ. Ожижители могут также принимать, по меньшей мере, часть своего питающего материала из ВРУ при более высоком давлении и/или при криогенных температурах с целью сжижения.Nitrogen liquefiers are well known in the art, typically coupled, for example, to a nitrogen generator or air separation unit (ASU). Liquefiers can be used to liquefy gaseous nitrogen of low pressure, for example, from ASU. Fluidizers can also take at least a portion of their feed material from the ASU at higher pressures and / or at cryogenic temperatures for liquefaction.

В традиционных способах сжижения азот высокого давления охлаждают до криогенных температур для образования плотнофазной текучей среды (например, текучей среды ниже критической температуры и выше критического давления), а затем уменьшают давление, как правило, за счет использования клапана или расширителя плотной текучей среды, при этом она образует главным образом жидкость с некоторым количеством мгновенно выделяющегося пара. Эту двухфазную смесь затем подают в сепаратор. Холодный расширитель также обычно выпускает в сепаратор пар или слегка сжиженный поток. Пар из сепаратора заново разогревают до температуры окружающей среды, а затем рециркулируют в процесс, при этом жидкость переохлаждают перед подачей, к примеру, в изолированный резервуар для хранения жидкости. Это переохлаждение может осуществляться путем снижения давления во втором сепараторе при более низком давлении или опосредованно в переохладителе за счет теплообмена с кипящей жидкостью при низком давлении. Использование переохладителя позволяет поддерживать достаточное давление жидкости для передачи ее на хранение без использования, к примеру, насосов.In traditional liquefaction processes, high-pressure nitrogen is cooled to cryogenic temperatures to form a dense-phase fluid (for example, a fluid below a critical temperature and above a critical pressure), and then pressure is reduced, typically by using a valve or a dense fluid expander, it forms mainly a liquid with a certain amount of instantly released steam. This biphasic mixture is then fed to a separator. The cold expander also typically releases steam or a slightly liquefied stream into the separator. The steam from the separator is reheated to ambient temperature, and then recycled to the process, while the liquid is supercooled before being fed, for example, to an insulated liquid storage tank. This subcooling can be accomplished by reducing the pressure in the second separator at a lower pressure or indirectly in the subcooler due to heat exchange with boiling liquid at low pressure. The use of a subcooler allows you to maintain sufficient liquid pressure to transfer it to storage without using, for example, pumps.

Партии жидкости, произведенные в ожижителе, могут храниться, например, в изолированном резервуаре для хранения жидкости с последующим использованием или могут перевозиться автоцистернами, в то время как другие партии жидкости могут быть возвращены в ВРУ, например, для обеспечения охлаждения.Lots of liquid produced in the liquefier can be stored, for example, in an isolated tank for storing liquid with subsequent use or can be transported by tankers, while other batches of liquid can be returned to the ASU, for example, to provide cooling.

Если использован второй сепаратор, то во избежание использования дополнительных насосов второй сепаратор должен быть приподнят над уровнем резервуара для хранения.If a second separator is used, then to avoid the use of additional pumps, the second separator should be raised above the level of the storage tank.

Однако хранение жидкости в изолированных резервуарах для хранения не является простым решением. В конечном счете из-за несовершенства изоляции, к примеру, в изолированный резервуар для хранения жидкости из окружающей среды просачивается тепло. Кроме того, часть жидкости, хранящейся в изолированных резервуарах для хранения жидкости, испаряется и требует производства дополнительной жидкости для компенсации этих потерь. Обычно холодный пар, который образуется в результате испарения жидкости в изолированной емкости для хранения жидкости, выбрасывается в атмосферу во избежание роста давления в изолированном резервуаре для хранения жидкости, но тогда в ходе реализации этого способа способность к рефрижерации утрачивается.However, storing fluid in insulated storage tanks is not a simple solution. Ultimately, due to imperfect insulation, for example, heat leaks from the environment into an insulated liquid storage tank. In addition, part of the liquid stored in insulated liquid storage tanks is vaporized and requires the production of additional liquid to compensate for these losses. Typically, the cold vapor that is generated by the evaporation of a liquid in an insulated liquid storage tank is released into the atmosphere to prevent pressure build-up in an isolated liquid storage tank, but then the refrigeration capacity is lost during the implementation of this method.

Соответственно, ранее описанные азотные ожижители, сопряженные с установками ВРУ, были проблематичны по нескольким причинам. Во-первых, извлечение мгновенно выделяющегося пара или холодного выкипающего пара из изолированного резервуара с жидким азотом требует использования холодного вентилятора. Холодные вентиляторы использовали для создания давления на мгновенно выделяющийся пар или холодный выкипающий пар из резервуара, так чтобы он находился под достаточным давлением для его отправки обратно в ожижитель или ВРУ с целью обеспечения его охлаждения для извлечения. Однако при использовании вентилятора может быть извлечена только часть рефрижерации, поскольку мощность вентилятора в конечном счете добавляется к холодному потоку выкипающего пара в качестве тепла. Кроме того, вентиляторы неудобны и дороги в установке и обслуживании, а также придают дополнительную сложность данным системам и способам, что делает использование вентиляторов неэкономичнымAccordingly, the previously described nitrogen liquefiers coupled to ASU plants were problematic for several reasons. Firstly, the extraction of instantly released steam or cold boiling steam from an isolated tank with liquid nitrogen requires the use of a cold fan. Cold fans were used to create pressure on instantly released steam or cold boiling off steam from the tank so that it was under sufficient pressure to send it back to the liquefier or ASU to ensure it was cooled to recover. However, when using a fan, only a fraction of the refrigeration can be recovered, since the fan power is ultimately added to the cold boiling steam stream as heat. In addition, fans are inconvenient and expensive to install and maintain, and also add additional complexity to these systems and methods, which makes the use of fans uneconomical

Во-вторых, использование жидкоазотных сепараторов холодного конца усложняет способ и делает его более дорогостоящим для реализации, так как все они должны быть заключены в изолированный термоконтейнер. С большими и сложными термоконтейнерами трудно иметь дело при планировании маршрутов доставки, поскольку определенных мест назначения может быть трудно или даже невозможно достичь с такими крупными предварительно изолированными грузами (например, термоконтейнерными грузами).Secondly, the use of liquid-nitrogen cold-end separators complicates the method and makes it more expensive to implement, since all of them must be enclosed in an insulated thermal container. Large and complex thermal containers are difficult to deal with when planning delivery routes, as it may be difficult or even impossible to reach specific destinations with such large, pre-insulated cargoes (for example, thermal container cargoes).

В-третьих, способы сжижения, как правило, включают в себя переохладители для уменьшения мгновенно выделяющегося газа, образующегося в резервуаре. Такие переохладители также добавляют способу нежелательные стоимость и сложность.Third, liquefaction methods typically include subcoolers to reduce the instantaneous gas generated in the tank. Such subcoolers also add undesirable cost and complexity to the process.

Кроме того, когда в ранних ожижителях (т. е. ожижителях, применяемых до ожижителей сегодняшнего уровня техники) использовался один расширитель и только одно сепарирующие устройство, эти первые ожижители были относительно неэффективны. Для повышения эффективности ожижителей в более поздних конструкциях ожижителей использовались несколько расширителей и несколько сепараторов для извлечения мгновенно выделяющихся паров при промежуточном давлении. На протяжении многих лет и по сей день извлечение мгновенно выделяющихся паров при промежуточном давлении считалось необходимым, поскольку мгновенно выделяющийся пар, образующийся при попадании жидкого продукта в резервуар для хранения жидкости, является нежелательным и таким образом должен быть выброшен в атмосферу для управления давлением в резервуаре. Такой выброс, конечно, привел бы к потере ценной рефрижерации от мгновенно выделяющихся паров.In addition, when in the early liquefiers (i.e., liquefiers used prior to the liquefiers of the current state of the art), one expander and only one separation device were used, these first liquefiers were relatively ineffective. To increase the effectiveness of liquefiers in later designs of liquefiers, several expanders and several separators were used to extract instantly released vapors at intermediate pressure. For many years to this day, the extraction of instantly emitted vapors at an intermediate pressure has been considered necessary, since the instantly emitted vapor generated when a liquid product enters the liquid storage tank is undesirable and thus must be released into the atmosphere to control the pressure in the tank. Such an outburst, of course, would lead to the loss of valuable refrigeration from instantly released vapors.

Таким образом, в отрасли промышленных газов существует необходимость в простом и недорогом способе сжижения с эффективным и полезным извлечением мгновенно выделяющихся паров и выкипающих паров из резервуара без сложностей холодных вентиляторов, сепараторов холодного конца или переохладителей.Thus, in the industrial gas industry, there is a need for a simple and inexpensive liquefaction process with efficient and useful extraction of instantly released vapors and boiling vapors from the tank without the complexity of cold fans, cold end separators or subcoolers.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION

Описанные варианты осуществления отвечают потребностям данного уровня техники, обеспечивая упрощенный и эффективный ожижитель с использованием резервуара для хранения жидкости в качестве сепаратора мгновенно выделяющихся паров и извлечения мгновенно выделяющегося пара и выкипающего пара из хранилища через ожижитель. Из конструкции ожижителя и способа можно исключить сепараторы и переохладители. Поскольку холодный участок ожижителя представляет собой, по существу, только теплообменник и трубопроводы, он может быть изолирован напрямую, а отдельная термоконтейнерная конструкция исключена. В описанных вариантах осуществления использованы конструкция и способ, противоположные общепринятым для создания эффективных конструкций ожижителя и способов.The described embodiments meet the needs of the prior art by providing a simplified and efficient liquefier using a fluid storage tank as a separator for instantly released vapors and to extract instantly released steam and boiling off steam from the storage through the liquefier. Separators and subcoolers can be excluded from the construction of the fluidizer and process. Since the cold portion of the liquefier is essentially only a heat exchanger and pipelines, it can be insulated directly and a separate thermal container design is excluded. In the described embodiments, the implementation used the design and method, the opposite of the conventional to create effective structures of the fluidizer and methods.

Производство жидкости в отдельном ожижителе, а не в установке ВРУ имеет оперативные преимущества, такие как его легко включить и выключить в зависимости от потребности, однако оно имеет и существенные недостатки высоких капитальных затрат и низкой эффективности, связанные с отдельной производственной установкой. В целом, увеличение эффективности способа увеличит капитальные затраты, а капитальные затраты должны увеличиваться для повышения эффективности. Описанные способ и система позволяют снизить эти капитальные затраты при одновременном повышении эффективности.The production of liquid in a separate liquefier, rather than in an ASU installation, has operational advantages, such as it is easy to turn it on and off depending on the need, but it also has significant disadvantages of high capital costs and low efficiency associated with a separate production unit. In General, increasing the efficiency of the method will increase capital costs, and capital costs should increase to increase efficiency. The described method and system can reduce these capital costs while increasing efficiency.

В одном варианте осуществления описан способ сжижения газа, содержащий подачу подаваемого потока в ожижитель, содержащий, по меньшей мере, теплый расширитель и холодный расширитель, сжатие подаваемого потока в ожижителе до давления, превышающего его критическое давление, и охлаждение сжатого подаваемого потока до температуры ниже его критической температуры с целью образования плотнофазного потока высокого давления, отвод плотнофазного потока высокого давления из ожижителя и снижение давления плотнофазного потока высокого давления в устройстве расширения с целью образования результирующего двухфазного потока, а затем непосредственную подачу результирующего двухфазного потока в резервуар хранения, а также объединение мгновенно выделяющейся части результирующего двухфазного потока с выкипающим паром из жидкости в резервуаре с образованием объединенного потока пара, при этом температура плотнофазного потока высокого давления ниже, чем температура выпускного потока холодного расширителя.In one embodiment, a gas liquefaction method is described comprising supplying a feed stream to a fluidizer, comprising at least a warm expander and a cold expander, compressing the feed stream in the fluidizer to a pressure above its critical pressure, and cooling the compressed feed stream to a temperature below it critical temperature in order to form a high-pressure dense-phase flow, diverting a high-pressure dense-phase flow from a fluidizer and reducing the pressure of a dense-phase high-pressure flow in the expansion device to form the resulting two-phase stream, and then directly supply the resulting two-phase stream to the storage tank, as well as combining the instantly emerging part of the resulting two-phase stream with boiling off steam from the liquid in the tank to form a combined vapor stream, while the temperature of the high-density high-pressure stream lower than the temperature of the outlet stream of the cold expander.

В другом варианте осуществления раскрыта система сжижения атмосферного газа, содержащая первый трубопровод для приема подаваемого потока, ожижитель, соединенный по текучей среде с первым трубопроводом для сжатия и охлаждения подаваемого потока с целью образования плотнофазного потока текучей среды высокого давления, в котором ожижитель содержит, по меньшей мере, теплый расширитель, холодный расширитель, компрессор для сжатия подаваемого потока до давления, превышающего его критическое давление, а также теплообменник для охлаждения сжатого подаваемого потока до температуры ниже критической температуры, второй трубопровод, соединенный по текучей среде с ожижителем для приема плотнофазного потока высокого давление из ожижителя, первое устройство расширения, соединенное по текучей среде со вторым трубопроводом для снижения давления плотнофазного потока высокого давления с целью образования результирующего двухфазного потока, третий трубопровод, соединенный по текучей среде с первым устройством расширения для приема двухфазного расширенного потока, а также резервуар хранения, соединенный по текучей среде с третьим трубопроводом для приема и хранения двухфазного расширенного потока, при этом резервуар рассчитан на работу при давлении на уровне или ниже 1,5 бара, а теплообменник выполнен таким образом, что температура плотнофазного потока высокого давления ниже, чем температура выпускного потока холодного расширителяIn another embodiment, an atmospheric gas liquefaction system is disclosed comprising a first conduit for receiving a feed stream, a fluidizer fluidly coupled to a first conduit for compressing and cooling the feed stream to form a high-density, high-pressure fluid stream in which the fluidizer contains at least least a warm expander, a cold expander, a compressor for compressing the feed stream to a pressure exceeding its critical pressure, and a heat exchanger for cooling with the compressed feed stream to a temperature below the critical temperature, a second pipe fluidically connected to a fluidizer to receive a high-density high-pressure flow from a fluidizer, a first expansion device fluidly connected to a second pipe to reduce the pressure of the high-pressure high-pressure flow to form a resulting two-phase a stream, a third conduit fluidly coupled to a first expansion device for receiving a two-phase expanded flow, and also a reserve a storage container connected in fluid with a third pipeline for receiving and storing a two-phase expanded flow, the reservoir being designed to operate at a pressure of or below 1.5 bar, and the heat exchanger is designed so that the temperature of the high-density dense-phase flow is lower than cold expander outlet temperature

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ НЕСКОЛЬКИХ ВИДОВ ЧЕРТЕЖЕЙBRIEF DESCRIPTION OF SEVERAL VIEWS OF THE DRAWINGS

Вышеприведенное краткое изложение сущности изобретения, а также последующее подробное описание примерных вариантов осуществления лучше усвоить в сочетании с приложенными чертежами. В целях иллюстрации вариантов осуществления на чертежах показаны примерные конструкции, однако изобретение не ограничено описанными конкретными способами и инструментарием. The above summary of the invention, as well as the following detailed description of exemplary embodiments, is best understood in conjunction with the attached drawings. To illustrate embodiments, the drawings show exemplary structures, but the invention is not limited to the described specific methods and tools.

На чертежах:In the drawings:

Фиг. 1 представляет собой блок-схему примерного способа использования резервуара для хранения жидкости в качестве сепаратора мгновенно выделяющегося пара, а также извлечения мгновенно выделяющегося пара и выкипающего пара из резервуара через ожижитель согласно настоящему изобретению.FIG. 1 is a flowchart of an exemplary method of using a liquid storage tank as an instant vapor separator, as well as extracting instant steam and boiling steam from the tank through a liquefier according to the present invention.

Фиг. 2 представляет собой блок-схему альтернативного примерного способа, включающего в себя иную конфигурацию ожижителя.FIG. 2 is a flowchart of an alternative exemplary method including a different configuration of a fluidizer.

Фиг. 3 представляет собой блок-схему описанного ранее способа с той же конфигурацией расширителя, что и на фиг. 1, при этом способ включает в себя сепаратор холодного конца и переохладитель, однако не содержит извлечение мгновенно выделяющегося пара и выкипающего пара из резервуара, иFIG. 3 is a flowchart of the previously described method with the same expander configuration as in FIG. 1, while the method includes a cold end separator and a subcooler, however, does not contain the extraction of instantly released steam and boiling off steam from the tank, and

Фиг. 4 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую различные пути интеграции примерного способа с фиг. 1 с воздухоразделительной установкой, при этом любой другой способ согласно изобретению может быть интегрирован с воздухоразделительной установкой подобным образом.FIG. 4 is a flowchart illustrating various ways of integrating the exemplary method of FIG. 1 with an air separation unit, wherein any other method according to the invention can be integrated with the air separation unit in a similar manner.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕDETAILED DESCRIPTION

На фиг. 1 показана примерная система и способ с использованием резервуара 170 для хранения жидкости в качестве сепаратора мгновенно выделяющегося пара и извлечением мгновенно выделяющегося пара и выкипающего пара из резервуара 170 для хранения жидкости через ожижитель 101. На фиг. 1 описан подаваемый поток 100 азота низкого давления, объединенный с нагретым потоком 102 мгновенно выделяющегося пара и выкипающего пара с образованием объединенного потока 104. Подаваемый поток 100 низкого давления может представлять собой азот или же это может быть другой газ или смесь газов, таких как воздух, кислород, аргон, оксид углерода, неон, этилен, гелий или, например, водород. Объединенный поток 104 затем сжимают в подающем компрессоре 106 примерно до 6 бар для образования сжатого потока 108. Сжатый поток 108 затем охлаждают в охладителе 110 для образования охлажденного потока 112. Охлажденный поток 112 затем объединяют с рециркуляционным потоком 114 для образования потока 116. Поток 116 затем сжимают в рециркуляционном компрессоре 118 примерно до 32 бар, что приводит к образованию сжатого потока 120. Поток 120 затем охлаждают в охладителе 122 с образованием потока 124. Поток 124 затем разделяют на потоки 126 и 128.In FIG. 1 shows an exemplary system and method using a fluid storage tank 170 as an instant steam separator and extracting instant steam and boiling off steam from the fluid storage tank 170 through a liquefier 101. FIG. 1, a low pressure nitrogen feed stream 100 is described, combined with an instantaneous steam and boiling steam heated stream 102 to form a combined stream 104. The low pressure feed stream 100 may be nitrogen, or it may be another gas or a mixture of gases such as air, oxygen, argon, carbon monoxide, neon, ethylene, helium or, for example, hydrogen. Combined stream 104 is then compressed in feed compressor 106 to about 6 bar to form compressed stream 108. Compressed stream 108 is then cooled in cooler 110 to form chilled stream 112. Chilled stream 112 is then combined with recycle stream 114 to form stream 116. Stream 116 then compress in the recirculation compressor 118 to about 32 bar, which results in a compressed stream 120. Stream 120 is then cooled in cooler 122 to form stream 124. Stream 124 is then divided into streams 126 and 128.

Поток 126 (опционально) охлаждают в теплообменнике 130 для образования потока 132. Поток 132 затем расширяют в теплом расширителе 134 примерно до 6 бар с целью образования теплого расширенного потока 136.Stream 126 (optionally) is cooled in heat exchanger 130 to form stream 132. Stream 132 is then expanded in a warm expander 134 to about 6 bar to form a warm expanded stream 136.

Поток 128 далее сжимают в компрессоре 138 теплого компандера для образования потока 140. Поток 140 затем охлаждают в доохладителе 142 теплого компандера с целью образования охлажденного потока 144. Охлажденный поток 144 затем снова сжимают в компрессоре 146 холодного компандера примерно до 65 бар для образования сжатого потока 148. Сжатый поток 148 затем снова охлаждают в доохладителе 150 компрессора холодного компандера для образования потока 152 высокого давления. Этот поток 152 высокого давления охлаждают в теплообменнике 130 до промежуточной температуры около 182 К, создавая потоки 154 и 156.Stream 128 is then compressed in a warm compander compressor 138 to form a stream 140. Stream 140 is then cooled in a warm compander postcooler 142 to form a cooled stream 144. The cooled stream 144 is then again compressed in a cold compander compressor 146 to about 65 bar to form a compressed stream 148 The compressed stream 148 is then again cooled in a post-cooler 150 of a cold compander compressor to form a high pressure stream 152. This high pressure stream 152 is cooled in the heat exchanger 130 to an intermediate temperature of about 182 K, creating streams 154 and 156.

Поток 156 расширяют в холодном расширителе 158 для образования выходного потока 160. Выпускной поток 160 возвращают в холодный конец теплообменника 130, где его нагревают и смешивают с отходящим потоком 136 из теплого расширителя 134 с образованием потока 162. Поток 162 нагревают в теплообменнике 130 для образования рециркуляционного потока 114. Рециркуляционный поток 114 затем смешивают со сжатым подаваемым потоком 112 и подают на всасывание рециркуляционного компрессора 118.Stream 156 is expanded in the cold expander 158 to form an outlet stream 160. The outlet stream 160 is returned to the cold end of the heat exchanger 130, where it is heated and mixed with the exhaust stream 136 from the warm expander 134 to form a stream 162. Stream 162 is heated in the heat exchanger 130 to form a recirculation stream 114. The recycle stream 114 is then mixed with the compressed feed stream 112 and fed to the suction of the recirculation compressor 118.

Поток 154 дополнительно охлаждают в теплообменнике 130 для образования плотнофазного потока 164 высокого давления. Плотнофазный поток 164 высокого давления отводят из холодного конца теплообменника 130 при температуре около 96 К, уменьшают давление на одном или нескольких устройствах 166 расширения с образованием потока 168, при этом поток 168 подают непосредственно в резервуар 170 для хранения жидкости. Используемый здесь термин "подают непосредственно» означает, что обозначенный поток после выхода из одного или нескольких устройств 166 расширения подают в резервуар 170 для хранения жидкости по трубопроводу без использования какого-либо дополнительного аппарата, который изменял бы состав, температуру или давление обозначенного потока. Кроме того, используемый здесь термин "непосредственно соединенный" означает, что первое устройство или часть аппарата соединена со вторым устройством или частью аппарата без каких-либо промежуточных устройств или частей аппарата, приводящих к изменению состава, температуры или давления потока, проходящего, к примеру, через первое устройство на второе устройство.Stream 154 is further cooled in heat exchanger 130 to form a high-density high-pressure stream 164. The dense-phase high-pressure stream 164 is diverted from the cold end of the heat exchanger 130 at a temperature of about 96 K, the pressure is reduced on one or more expansion devices 166 to form a stream 168, while stream 168 is fed directly to the liquid storage tank 170. As used herein, the term “deliver directly” means that the designated stream, after exiting one or more expansion devices 166, is supplied to the fluid storage tank 170 without using any additional apparatus that would change the composition, temperature, or pressure of the designated stream. Moreover, the term “directly connected” as used herein means that the first device or part of the apparatus is connected to the second device or part of the apparatus without any intermediate devices cations or parts of the apparatus, leading to a change in the composition, temperature or pressure of the stream passing, for example, through the first device to the second device.

Поток 168 подвергается мгновенному испарению в резервуаре 170 для хранения жидкости для создания, по существу, жидкости с некоторым количеством паров. Жидкость из потока 168 будет добавлена в жидкость, уже присутствующую в резервуаре 170 для хранения жидкости, при этом мгновенно выделяющийся пар будет объединен с выкипающим паром, уже присутствующим в резервуаре 170 для хранения жидкости. Объединенный поток 172 пара, состоящий из мгновенно выделяющегося пара и выкипающего пара, отводят из резервуара 170 для хранения жидкости и при нормальном рабочем режиме подают в теплообменник 130 ожижителя 101 в качестве потока 174. Поток 174 нагревают в теплообменнике 130 для образования нагретого потока 102 мгновенно выделяющегося пара и выкипающего пара и смешивают с подаваемым потоком 100 низкого давления для образования объединенного потока 104, поступающего на подпиточный компрессор 106 ожижителя 101.Stream 168 is instantly vaporized in a liquid storage tank 170 to create substantially liquid with a certain amount of vapor. The liquid from stream 168 will be added to the liquid already present in the liquid storage tank 170, and the instantly released steam will be combined with the boiling off steam already present in the liquid storage tank 170. The combined steam stream 172, consisting of instantly released steam and boiling off steam, is diverted from the liquid storage tank 170 and, under normal operating conditions, is supplied to the heat exchanger 130 of the fluidizer 101 as stream 174. The stream 174 is heated in the heat exchanger 130 to form a heated stream 102 of instantly released steam and boiling off steam and mixed with the feed stream 100 of low pressure to form a combined stream 104 entering the make-up compressor 106 of the fluidizer 101.

Если ожижитель 101 не работает, выкипающие пары из резервуара 170 для хранения жидкости могут быть отведены из резервуара 170 для хранения жидкости в виде объединенного потока 172 и 176 пара, давление в котором уменьшено на одном или нескольких устройствах 178 расширения с образованием потока 180, выбрасываемого в атмосферу для управления давлением в резервуаре 170 для хранения жидкости.If the liquefier 101 is not working, boiling vapors from the liquid storage tank 170 can be diverted from the liquid storage tank 170 as a combined vapor stream 172 and 176, the pressure of which is reduced on one or more expansion devices 178 to form a stream 180 discharged into atmosphere for controlling pressure in the liquid storage tank 170.

Одним из существенных преимуществ этой системы является упрощенная конструкция. Теплообменник 130, расширители 134 и 158 и соединенные с ними трубопроводы могут быть изолированы по отдельности, например, с помощью таких изоляционных материалов, как минеральная вата, пенополиуретан, пеностекло, "криогель", или подходящим альтернативным материалом либо установлены в небольших местных термоконтейнерах, соединенных изолированной трубной обвязкой. Уменьшение размеров термоконтейнеров особенно важно, когда речь идет о планировании маршрутов доставки, потому что определенных мест назначения может быть трудно или невозможно достичь с большими предварительно изолированными грузами (например, термоконтейнерными грузами).One of the significant advantages of this system is its simplified design. The heat exchanger 130, expanders 134 and 158 and the pipelines connected to them can be separately insulated, for example, with the use of insulation materials such as mineral wool, polyurethane foam, foam glass, cryogel, or with suitable alternative material or installed in small local thermal containers connected insulated piping. Reducing the size of thermal containers is especially important when it comes to planning delivery routes, because certain destinations can be difficult or impossible to reach with large pre-insulated cargoes (for example, thermal container loads).

Кроме того, вопреки традиционным представлениям извлечение выкипающего пара из резервуара 170 для накопления жидкости удивительным образом повышает общую эффективность ожижителя 101 и системы хранения примерно на 0,5-1,0% (в зависимости от относительных размеров резервуара 170 для хранения жидкости, ожижителя 101 и качества изоляции резервуара) по сравнению с предыдущими конструкциями, в которых выкипающий газ не извлекали, поскольку его холод используют для частичного охлаждения продукта и снижения требуемой мощности ожижителя 101, а не выпускают его впустую непосредственно в атмосферу. Кроме того, снижается требуемый подаваемый поток азота (так как извлекают ранее выбрасываемый в атмосферу), что может привести к использованию меньшей ВРУ.In addition, contrary to traditional concepts, the extraction of boiling steam from the reservoir 170 for the accumulation of liquid surprisingly increases the overall efficiency of the liquefier 101 and the storage system by about 0.5-1.0% (depending on the relative sizes of the reservoir 170 for storing the liquid, liquefier 101 and reservoir insulation quality) compared with previous designs in which boiling-off gas was not extracted, since its cold is used to partially cool the product and reduce the required power of the liquefier 101, and not the release they are wasting it directly into the atmosphere. In addition, the required feed nitrogen flow is reduced (since it is previously released into the atmosphere), which can lead to the use of less ASU.

Если подаваемый поток 100 азота низкого давления на ожижителе 101 имеет достаточно высокое давление для подачи подаваемого потока 100 азота низкого давления непосредственно на всасывание рециркуляционного компрессора 118, подающий компрессор 106 также может быть исключен, в этом случае нагретый поток 102 мгновенно выделяющегося пара из резервуара и выкипающего пара 102 может выбрасываться в атмосферу через клапан с целью простого управления давлением в резервуаре 170 для хранения жидкости.If the low pressure nitrogen feed stream 100 on the liquefier 101 has a sufficiently high pressure to supply the low pressure nitrogen feed stream 100 directly to the suction of the recirculation compressor 118, the feed compressor 106 may also be excluded, in which case the heated vapor stream 102 from the reservoir and the boiling point steam 102 may be vented to the atmosphere through a valve to easily control the pressure in the fluid storage tank 170.

С удивительным и неожиданным результатом заявителями обнаружено, что если плотнофазный поток 164 высокого давления охладить ниже температуры выпускного потока 160 посредством косвенного теплообмена с извлеченным объединенным потоком 174 пара в теплообменнике 130, то уменьшение давления плотнофазного потока 164 высокого давления до давления выпускного потока 160 не приведет к генерации значимых количеств мгновенно выделяющихся паров, таким образом, при исключении дополнительных сепараторов и связанных с ним компонентов эффективность ожижителя 101 не уменьшается. По сути специалистам в данной области техники понятно, что этот примерный вариант осуществления устраняет необходимость в сепараторах и переохладителях (например, в сепараторе 304 и переохладителе 310 с фиг. 3) при сохранении высокого уровня эффективности. Например, в то время как в традиционных системах и способах могут использоваться два или более сепараторов для извлечения мгновенно выделяющихся паров при высоких и пониженных давлениях, раскрытые система и способ достигают того же результата без существенных капитальных затрат и существенного транспортного планирования при достижении равной или лучшей эффективности.With an amazing and unexpected result, the applicants have found that if the high-density flow of the high-pressure stream 164 is cooled below the temperature of the exhaust stream 160 by indirect heat exchange with the extracted combined steam stream 174 in the heat exchanger 130, a decrease in the pressure of the high-density phase flow 164 of the high pressure to the pressure of the exhaust stream 160 will not lead to the generation of significant quantities of instantly released vapors, thus, with the exception of additional separators and related components, the efficiency will liquefy Spruce 101 does not decrease. In fact, it will be understood by those skilled in the art that this exemplary embodiment eliminates the need for separators and subcoolers (e.g., separator 304 and subcooler 310 of FIG. 3) while maintaining a high level of efficiency. For example, while in traditional systems and methods two or more separators can be used to extract instantly emitting vapors at high and low pressures, the disclosed system and method achieve the same result without significant capital costs and significant transport planning while achieving equal or better efficiency .

В другом варианте осуществления, как показано на фиг. 2, раскрыты система и способ, аналогичные представленным на фиг. 1, однако этот вариант осуществления содержит иное устройство расширителя. В этой системе и способе поток 124 из охладителя 122 рециркуляционного компрессора разделен на два потока 226 и 228, которые питают концы компрессора теплого и холодного компандеров 238 и 246, расположенных параллельно. Соответствующие выходные потоки 240 и 248 из теплого и холодного компандеров 238 и 246 объединяют в поток 249 и охлаждают в охладителе 250 перед подачей в теплообменник 130 в виде потока 252. Поток 252 охлаждают до первой промежуточной температуры в теплообменнике 130, прежде чем разделить на потоки 232 и 253.In another embodiment, as shown in FIG. 2, a system and method similar to those shown in FIG. 1, however, this embodiment comprises another expander device. In this system and method, the stream 124 from the cooler 122 of the recirculation compressor is divided into two streams 226 and 228, which feed the ends of the compressor of the warm and cold companders 238 and 246 located in parallel. The respective outlet streams 240 and 248 from the warm and cold companders 238 and 246 are combined into stream 249 and cooled in cooler 250 before being fed to heat exchanger 130 as stream 252. Stream 252 is cooled to a first intermediate temperature in heat exchanger 130 before being separated into streams 232 and 253.

Поток 232 расширяют в теплом расширителе 234 для образования потока 236 и в объединении с нагревающим выпускным потоком 160 образуют поток 162 на промежуточном участке теплообменника 130. Поток 253 дополнительно охлаждают до второй промежуточной температуры и снова разделяют на потоки 256 и 254. Поток 256 расширяют в холодном расширителе 258 для образования выпускного потока 160. Выпускной поток 160 затем нагревают в теплообменнике 130. Поток 254 дополнительно охлаждают в теплообменнике 130 с целью образования плотнофазного потока 164 высокого давления, который подают в резервуар 170 для хранения жидкости через устройство 166 расширения.Stream 232 is expanded in a warm expander 234 to form a stream 236 and, in combination with a heating outlet stream 160, forms a stream 162 in an intermediate portion of the heat exchanger 130. Stream 253 is further cooled to a second intermediate temperature and again divided into streams 256 and 254. Stream 256 is expanded in cold expander 258 to form the exhaust stream 160. The exhaust stream 160 is then heated in the heat exchanger 130. The stream 254 is further cooled in the heat exchanger 130 to form a high-density high-pressure stream 164, which served in the reservoir 170 for storing liquid through the expansion device 166.

На фиг. 3 представлена блок-схема раскрытого ранее способа предшествующего уровня техники с той же конфигурацией расширителя, что показана на фиг. 1, но при этом способ не содержит извлечения мгновенно выделяющихся паров или выкипающих паров из резервуара. Фиг. 3 приведена для иллюстративных целей, а также для использования в целях сравнения с системой и способом с фиг. 1.In FIG. 3 is a flow chart of a previously disclosed prior art method with the same expander configuration as shown in FIG. 1, but the method does not contain the extraction of instantly released vapors or boiling vapors from the tank. FIG. 3 is shown for illustrative purposes, as well as for use in comparison with the system and method of FIG. one.

Как показано на фиг. 3, сепаратор 304 холодного конца и переохладитель 310 встроены в ожижитель 301 и извлечения мгновенно выделяющегося пара или выкипающего пара из резервуара 170 для хранения жидкости не происходит. Давление плотнофазного потока 164 высокого давления из холодного конца теплообменника 130 понижают на одном или нескольких устройствах 300 расширения и полученный двухфазный поток 302 затем подают в сепаратор 304 вместе с выпускным потоком 160 холодного расширителя, который может содержать некоторое количество жидкости. Поток 306 пара из сепаратора 304 нагревают в теплообменнике 130 до промежуточной температуры, где его объединяют с отходящим потоком 136 из теплого расширителя с образованием потока 162. Жидкий поток 308 из сепаратора 304 переохлаждают в переохладителе 310 примерно до 78 К с образованием потока 312. Давление части 316 переохлажденного потока 312 жидкости понижают на одном или нескольких устройствах 318 расширения, а затем ее выпаривают в переохладителе 310 с образованием потока 320 пара и нагревают в теплообменнике 130 с образованием потока 102. Оставшуюся часть 314 потока 312 переохлажденной жидкости подают в резервуар 170 для хранения жидкости через одно или несколько устройств 166 расширения с образованием потока 168, при этом поток 168 подают в резервуар 170 для хранения жидкости. Мгновенно выделяющийся пар и выкипающий пар из резервуара 170 для хранения жидкости выбрасывают в атмосферу с помощью потока 176 через устройство 178 расширения с образованием потока 180 (выбрасываемого в атмосферу) для управления давлением в резервуаре.As shown in FIG. 3, a cold end separator 304 and a subcooler 310 are integrated in the fluidizer 301, and there is no immediate recovery of steam or boiling off steam from the liquid storage tank 170. The pressure of the dense-phase high-pressure stream 164 from the cold end of the heat exchanger 130 is reduced on one or more expansion devices 300 and the resulting two-phase stream 302 is then fed to a separator 304 together with a cold expander outlet stream 160, which may contain some liquid. The steam stream 306 from the separator 304 is heated in the heat exchanger 130 to an intermediate temperature, where it is combined with the effluent stream 136 from the warm expander to form a stream 162. The liquid stream 308 from the separator 304 is supercooled in a subcooler 310 to about 78 K to form a stream 312. Part pressure 316, the supercooled liquid stream 312 is lowered on one or more expansion devices 318, and then it is evaporated in the supercooler 310 to form a vapor stream 320 and heated in a heat exchanger 130 to form a stream 102. The remainder 314, the supercooled liquid stream 312 is supplied to the liquid storage tank 170 through one or more expansion devices 166 to form a stream 168, while stream 168 is supplied to the liquid storage tank 170. The instantly released steam and boiling off steam from the liquid storage tank 170 is released into the atmosphere using stream 176 through an expansion device 178 to form a stream 180 (released into the atmosphere) to control the pressure in the tank.

На фиг. 4 представлена блок-схема, иллюстрирующая несколько примерных вариантов интеграции системы ожижителя и способа с фиг. 1 с ВРУ или генератором азота. Например, подаваемый поток 100 азота низкого давления из теплого конца ВРУ может быть полностью или частично заменен одним или несколькими альтернативными подаваемыми потоками 400, 404 или 408.In FIG. 4 is a flowchart illustrating several exemplary options for integrating a fluidizer system and the method of FIG. 1 with ASU or nitrogen generator. For example, the low pressure nitrogen feed stream 100 from the warm end of the ASU can be completely or partially replaced by one or more alternative feed streams 400, 404 or 408.

Поток азота 400 высокого давления из теплого конца ВРУ или генератора азота также может быть смешан с потоком 112 из доохладителя 110 подающего компрессора с образованием потока 402, который затем может быть смешан с потоком 114 с образованием потока 116, подаваемого на рециркуляционный компрессор 118. В качестве альтернативного варианта поток 400 может быть смешан ниже по технологической линии от места, где поток 114 объединяют с потоком 112, либо между каскадами подающего компрессора 106 или рециркуляционного компрессора 118.The high pressure nitrogen stream 400 from the warm end of the ASU or the nitrogen generator can also be mixed with stream 112 from the after-cooler 110 of the feed compressor to form stream 402, which can then be mixed with stream 114 to form stream 116 to be fed to recirculation compressor 118. As alternatively, stream 400 may be mixed downstream from the point where stream 114 is combined with stream 112, or between stages of feed compressor 106 or recirculation compressor 118.

Поток азота 404 низкого давления из колонны низкого давления или переохладителя на холодном конце ВРУ может быть смешан с обратным потоком 174 низкого давления из резервуара 170 для хранения жидкости с образованием потока 406, который затем нагревают в теплообменнике 130.The low pressure nitrogen stream 404 from the low pressure column or supercooler at the cold end of the ASU can be mixed with the low pressure return stream 174 from the liquid storage tank 170 to form a stream 406, which is then heated in the heat exchanger 130.

Поток 408 холодного азота высокого давления из колонны высокого давления ВРУ или генератора азота, либо одиночной колонны генератора азота с одиночной колонной могут быть смешаны с выпускным потоком 160 из холодного расширителя 158 с образованием потока 410, который затем нагревают в теплообменнике 130.The high pressure cold nitrogen stream 408 from the ASU high pressure column or nitrogen generator or the single column nitrogen generator with a single column can be mixed with the exhaust stream 160 from the cold expander 158 to form a stream 410, which is then heated in the heat exchanger 130.

Кроме того, отделенная часть потока 412 плотнофазного потока 164 высокого давления из холодного конца ожижителя может быть подана непосредственно на ВРУ или генератор азота для обеспечения охлаждения, в то время как оставшаяся часть 414 может быть подана в резервуар 170 для хранения жидкости. Используемый здесь термин "отделенная часть" потока обозначает часть, имеющую тот же химический состав, что и поток, из которого она была взята. Отделенная часть потока 412 может подаваться, например, на колонну высокого давления (HP), колонну низкого давления (LP), переохладитель или теплообменник воздухоразделительной установки (ВРУ).In addition, the separated portion of the high-density high-pressure flow stream 164 412 from the cold end of the fluidizer can be fed directly to the switchgear or nitrogen generator to provide cooling, while the remaining portion 414 can be fed to the fluid storage tank 170. As used herein, the term "separated portion" of a stream refers to a part having the same chemical composition as the stream from which it was taken. The separated portion of stream 412 may be fed, for example, to a high pressure (HP) column, low pressure (LP) column, subcooler or heat exchanger of an air separation unit (ASU).

ПРИМЕРEXAMPLE

В Таблицах 1 и 2 приведены примерные величины расхода, температуры и давления для конфигураций и способов, представленных на фиг. 1 и 3. Конфигурация и способ, описанные на фиг. 1, имели результатом данные, приведенные в Таблице 1, при этом в резервуаре 170 для хранения жидкости производилось 300 тонн в день жидкого азота. Конфигурация и способ потребовали потребления приблизительно 5950 кВт электроэнергии.Tables 1 and 2 show exemplary flow rates, temperatures, and pressures for the configurations and methods of FIG. 1 and 3. The configuration and method described in FIG. 1, the results are shown in Table 1, with 300 tons of liquid nitrogen produced per day in the liquid storage tank 170. The configuration and method required the consumption of approximately 5950 kW of electricity.

Figure 00000001
Figure 00000001

Конфигурация и способ, описанные на фиг. 3, имели результатом данные, приведенные в Таблице 2, при этом в резервуаре 170 для хранения жидкости производилось 300 тонн в день жидкого азота. Эта конфигурация и способ потребовали потребления приблизительно 6000 кВт электроэнергии.The configuration and method described in FIG. 3, the results are shown in Table 2, with 300 tons of liquid nitrogen produced per day in the liquid storage tank 170. This configuration and method required approximately 6,000 kW of electricity.

Таблица 2table 2 ПотокFlow 100one hundred 102102 114114 132132 152152 156156 160160 164164 176176 312312 314314 В резер-вуареIn the reserve voir Расход (кмоль/ч)Consumption (kmol / h) 460460 9797 25522552 12381238 18711871 13691369 13691369 502502 1313 557557 460460 446446 Температура (К)Temperature (K) 299299 299299 299299 254254 303303 174174 9797 9999 7878 7979 7979 7878 Давление (бар (абс))Pressure (bar (abs)) 1,031,03 1,031,03 6,006.00 30,0530.05 64,8064.80 64,6064.60 6,206.20 64,6064.60 1,101.10 6,006.00 6,006.00 1,101.10

Важно отметить, что примерный способ, представленный на фиг. 1 и в Таблице 1, дает то же чистое количество (446 кмоль/ч) жидкого азота в резервуаре для хранения жидкости, но использует на 0,8% меньше энергии, чем в ранее раскрытом способе, приведенном на фиг. 3 и в Таблице 2, имеет меньший на 3% расход (поток 100) за счет извлечения мгновенно выделяющегося пара и выкипающего пара из резервуара для хранения жидкости (поток 174), а также устранения потерь выкипающего в атмосферу пара из резервуара (поток 176) и при этом обеспечивает значительную экономию капитальных затрат за счет исключения первого сепаратора, второго сепаратора или переохладителя и сопряженных с ними клапанов, органов управления и изоляционной оболочки. Поскольку холодная часть ожижителя содержит по существу только теплообменник и сопряженную трубную обвязку, оборудование ожижителя может быть изолировано непосредственно, при этом отдельная термоконтейнерная конструкция, необходимая для размещения в ней и изоляции первого сепаратора, второго сепаратора или переохладителя, а также сопряженных с ними клапанов и органов управления, может быть исключена, что значительно уменьшает размер термоконтейнера. Уменьшение размеров термоконтейнера особенно важно, когда речь идет о планировании маршрутов транспортировки, потому что определенных мест назначения может быть трудно или даже невозможно достичь с большими предварительно изолированными грузами (например, термоконтейнерными грузами).It is important to note that the exemplary method illustrated in FIG. 1 and in Table 1, gives the same net amount (446 kmol / h) of liquid nitrogen in the liquid storage tank, but uses 0.8% less energy than the previously disclosed method shown in FIG. 3 and in Table 2, it has a 3% lower consumption (stream 100) due to the extraction of instantly released steam and boiling off steam from the liquid storage tank (stream 174), as well as eliminating the loss of boiling off steam into the atmosphere from the tank (stream 176) and it provides significant savings in capital costs by eliminating the first separator, second separator or subcooler and associated valves, controls and an insulating sheath. Since the cold part of the liquefier contains essentially only a heat exchanger and the associated piping, the equipment of the liquefier can be isolated directly, with a separate thermal container design necessary to accommodate and isolate the first separator, second separator or supercooler, as well as valves and bodies associated with them control can be eliminated, which significantly reduces the size of the thermal container. Reducing the size of the thermal container is especially important when it comes to planning transportation routes, because certain destinations can be difficult or even impossible to reach with large pre-insulated cargoes (for example, thermal container loads).

Хотя объекты настоящего изобретения описаны применительно к предпочтительным вариантам осуществления различных фигур, следует понимать, что могут быть использованы и другие подобные варианты осуществления или же изменения и дополнения могут быть внесены в описанный вариант осуществления для выполнения той же функции в рамках настоящего изобретения. Таким образом, заявленное изобретение не должно ограничиваться каким-либо одним вариантом осуществления, а должно рассматриваться в пределах сущности и объема прилагаемой формулы изобретения.Although the objects of the present invention are described with reference to preferred embodiments of various figures, it should be understood that other similar embodiments may be used, or changes and additions may be made to the described embodiment to perform the same function within the framework of the present invention. Thus, the claimed invention should not be limited to any one embodiment, but should be considered within the essence and scope of the attached claims.

Claims (15)

1. Способ сжижения газа, содержащий этапы, на которых:
- вводят подаваемый поток в ожижитель, содержащий, по меньшей мере, теплый расширитель и холодный расширитель,
- сжимают подаваемый поток в ожижителе до давления выше критического давления и охлаждают сжатый подаваемый поток до температуры ниже критической температуры для образования плотнофазного потока высокого давления,
- отводят плотнофазный поток высокого давления из ожижителя и снижают давление плотнофазного потока высокого давления в устройстве расширения для образования результирующего двухфазного потока, а затем непосредственно подают результирующий двухфазный поток в резервуар для хранения, и
- объединяют мгновенно выделенную часть результирующего двухфазного потока с выкипающим паром жидкости в резервуаре для хранения для образования объединенного потока пара, причем температура плотнофазного потока высокого давления ниже, чем температура выпускного потока холодного расширителя.1. A method of liquefying gas, comprising stages in which:
- introducing the feed stream into a fluidizing agent containing at least a warm expander and a cold expander,
- compress the feed stream in the liquefier to a pressure above the critical pressure and cool the compressed feed stream to a temperature below the critical temperature to form a dense-phase high-pressure stream,
- the dense-phase high-pressure stream is withdrawn from the liquefier and the pressure of the dense-phase high-pressure stream is reduced in the expansion device to form the resulting two-phase stream, and then the resulting two-phase stream is directly fed to the storage tank, and
- combine the instantly isolated part of the resulting two-phase stream with boiling off liquid vapor in the storage tank to form a combined vapor stream, the temperature of the high-density dense-phase stream being lower than the temperature of the outlet stream of the cold expander. 2. Способ по п.1, в котором плотнофазный поток высокого давления охлаждается до температуры ниже, чем температура выпускного потока холодного расширителя, посредством косвенного теплообмена с объединенным потоком.2. The method according to claim 1, in which the dense-phase high-pressure stream is cooled to a temperature lower than the temperature of the outlet stream of the cold expander, through indirect heat exchange with the combined stream. 3. Способ по п.1, дополнительно содержащий этап, на котором нагревают, по меньшей мере, часть объединенного потока пара до температуры окружающей среды.3. The method according to claim 1, further comprising the step of heating at least a portion of the combined steam stream to ambient temperature. 4. Способ по п.3, дополнительно содержащий этап, на котором смешивают нагретый объединенный поток пара с подаваемым потоком для рециркуляции.4. The method according to claim 3, further comprising the step of mixing the heated combined steam stream with the feed stream for recirculation. 5. Способ по п.3, дополнительно содержащий этап, на котором выпускают нагретый объединенный поток пара в атмосферу для управления давлением в резервуаре для хранения, причем давление в резервуаре для хранения составляет предпочтительно менее 1,5 бар.5. The method according to claim 3, further comprising the step of releasing the heated combined vapor stream into the atmosphere to control the pressure in the storage tank, the pressure in the storage tank being preferably less than 1.5 bar. 6. Способ по п.1, дополнительно содержащий этап, на котором отводят, по меньшей мере, часть объединенного потока пара из резервуара для хранения, снижают давление объединенного потока пара в одном или более устройствах расширения для образования объединенного потока пара низкого давления и выпускают объединенный поток пара низкого давления в атмосферу для управления давлением в резервуаре для хранения, причем давление в резервуаре для хранения составляет предпочтительно менее 1,5 бар.6. The method according to claim 1, additionally containing a stage in which at least part of the combined steam stream is withdrawn from the storage tank, the pressure of the combined steam stream is reduced in one or more expansion devices to form a combined low pressure steam stream, and the combined a low pressure steam stream to atmosphere to control pressure in the storage tank, the pressure in the storage tank being preferably less than 1.5 bar. 7. Способ по п.1, в котором подаваемый поток представляет собой подаваемый поток азота низкого давления из теплого конца воздухоразделительной установки.7. The method according to claim 1, wherein the feed stream is a low pressure nitrogen feed stream from the warm end of the air separation unit. 8. Способ по п.1, дополнительно содержащий этап, на котором смешивают поток азота низкого давления из колонны низкого давления или переохладителя воздухоразделительной установки с объединенным потоком пара из резервуара для хранения перед нагревом.8. The method according to claim 1, further comprising the step of mixing the low pressure nitrogen stream from the low pressure column or supercooler of the air separation unit with the combined vapor stream from the storage tank before heating. 9. Способ по п.1, дополнительно содержащий этап, на котором принимают отделенную часть плотнофазной текучей среды высокого давления из ожижителя, подают отделенную часть плотнофазной текучей среды высокого давления непосредственно на воздухоразделительную установку или генератор азота для обеспечения охлаждения.9. The method according to claim 1, additionally containing a stage in which the separated part of the high-pressure densely-phase fluid is taken from the liquefier, the separated part of the high-pressure dense-phase fluid is fed directly to the air separation unit or nitrogen generator to provide cooling. 10. Способ по п.9, в котором понижают давление отделенной части плотнофазной текучей среды высокого давления и подают на колонну высокого давления (HP), колонну низкого давления (LP), переохладитель или основной теплообменник воздухоразделительной установки.10. The method according to claim 9, in which the pressure of the separated part of the dense phase high-pressure fluid is reduced and fed to the high-pressure column (HP), low-pressure column (LP), subcooler or main heat exchanger of the air separation unit. 11. Система сжижения атмосферного газа, содержащая:
- первый трубопровод для приема подаваемого потока,
- ожижитель, соединенный по текучей среде с первым трубопроводом для сжатия и охлаждения подаваемого потока для образования плотнофазного потока текучей среды высокого давления, при этом ожижитель содержит, по меньшей мере, теплый расширитель, холодный расширитель, компрессор для сжатия подаваемого потока до давления, превышающего его критическое давление, а также теплообменник для охлаждения сжатого подаваемого потока до температуры ниже критической температуры,
- второй трубопровод, соединенный по текучей среде с ожижителем для приема плотнофазного потока высокого давления из ожижителя,
- первое устройство расширения, соединенное по текучей среде со вторым трубопроводом для снижения давления плотнофазного потока высокого давления для образования результирующего двухфазного потока,
- третий трубопровод, соединенный по текучей среде с первым устройством расширения для приема двухфазного расширенного потока, и
- резервуар для хранения, соединенный по текучей среде с третьим трубопроводом для приема и хранения двухфазного расширенного потока, при этом резервуар для хранения выполнен с возможностью работы при давлении на уровне или ниже 1,5 бара, а теплообменник выполнен таким образом, что температура плотнофазного потока высокого давления ниже, чем температура выпускного потока холодного расширителя.11. An atmospheric gas liquefaction system comprising:
- a first pipe for receiving a feed stream,
- a fluidizer connected in fluid to the first conduit for compressing and cooling the feed stream to form a dense phase high-pressure fluid stream, the fluidizer containing at least a warm expander, a cold expander, a compressor for compressing the feed stream to a pressure exceeding it critical pressure, as well as a heat exchanger for cooling the compressed feed stream to a temperature below the critical temperature,
- a second pipeline fluidly coupled to a fluidizer for receiving a dense-phase high-pressure flow from the fluidizer,
- a first expansion device fluidly coupled to a second pipe to reduce the pressure of the high-density dense-phase flow to form the resulting two-phase flow,
a third pipeline fluidly coupled to a first expansion device for receiving a two-phase expanded flow, and
- a storage tank fluidly connected to a third pipe for receiving and storing a two-phase expanded flow, wherein the storage tank is configured to operate at a pressure of or below 1.5 bar, and the heat exchanger is configured so that the temperature of the dense-phase flow high pressure lower than the temperature of the outlet stream of the cold expander. 12. Система по п.11, в которой резервуар для хранения непосредственно соединен с третьим трубопроводом, причем первое устройство расширения непосредственно соединено со вторым трубопроводом.12. The system of claim 11, wherein the storage tank is directly connected to the third pipeline, the first expansion device being directly connected to the second pipeline. 13. Система по п.11, дополнительно содержащая четвертый трубопровод, соединенный по текучей среде с резервуаром для хранения для приема объединенного потока пара, содержащего мгновенно выделяющуюся часть результирующего двухфазного потока и часть выкипающего пара из жидкости в резервуаре для хранения.13. The system of claim 11, further comprising a fourth conduit fluidly coupled to the storage tank for receiving a combined steam stream comprising an instantly released portion of the resulting two-phase stream and a portion of boiling off steam from the liquid in the storage tank. 14. Система по п.13, в которой четвертый трубопровод соединен по текучей среде с теплообменником и первым трубопроводом.14. The system of claim 13, wherein the fourth conduit is fluidly coupled to the heat exchanger and the first conduit. 15. Система по п.13, дополнительно содержащая второе устройство расширения, соединенное по текучей среде с четвертым трубопроводом для уменьшения давления объединенного потока пара для управления давлением в резервуаре для хранения. 15. The system of claim 13, further comprising a second expansion device fluidly coupled to the fourth conduit to reduce the pressure of the combined steam stream to control pressure in the storage tank.
RU2013108796/06A 2010-07-28 2010-07-28 Complex storage of fluid RU2531099C1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/EP2010/060982 WO2012013231A2 (en) 2010-07-28 2010-07-28 Integrated liquid storage

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013108796A RU2013108796A (en) 2014-09-10
RU2531099C1 true RU2531099C1 (en) 2014-10-20

Family

ID=44624843

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013108796/06A RU2531099C1 (en) 2010-07-28 2010-07-28 Complex storage of fluid

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20130118204A1 (en)
EP (1) EP2598815A2 (en)
JP (1) JP2013536392A (en)
KR (1) KR20130056294A (en)
CN (1) CN103270381B (en)
RU (1) RU2531099C1 (en)
SG (1) SG186906A1 (en)
TW (1) TW201213692A (en)
WO (1) WO2012013231A2 (en)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10006587B2 (en) * 2014-10-06 2018-06-26 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Argon recondensing method
JP6415329B2 (en) * 2015-01-09 2018-10-31 三菱重工エンジニアリング株式会社 Gas liquefaction apparatus and gas liquefaction method
KR101714672B1 (en) * 2015-06-03 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 Vessel Including Storage Tanks
KR101714673B1 (en) * 2015-06-04 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 Vessel Including Storage Tanks
KR101714674B1 (en) * 2015-06-09 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 Vessel Including Storage Tanks
KR101714675B1 (en) * 2015-06-09 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 Vessel Including Storage Tanks
KR101722606B1 (en) * 2015-06-15 2017-04-03 대우조선해양 주식회사 Boil Off Gas Treatment System And Method
KR101722604B1 (en) * 2015-06-15 2017-04-03 대우조선해양 주식회사 Boil Off Gas Treatment System And Method
KR101722605B1 (en) * 2015-06-15 2017-04-03 대우조선해양 주식회사 Boil Off Gas Treatment System And Method
KR101722607B1 (en) * 2015-06-15 2017-04-03 대우조선해양 주식회사 Boil Off Gas Treatment System And Method
KR101714676B1 (en) * 2015-06-16 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 Vessel Including Storage Tanks
KR101714677B1 (en) * 2015-06-18 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 Vessel Including Storage Tanks
KR101714678B1 (en) * 2015-06-23 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 Vessel Including Storage Tanks
KR102315026B1 (en) * 2015-06-26 2021-10-20 대우조선해양 주식회사 Vessel Including Storage Tanks
US20170059241A1 (en) * 2015-08-27 2017-03-02 GE Oil & Gas, Inc. Gas liquefaction system and methods
FR3044747B1 (en) * 2015-12-07 2019-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude PROCESS FOR LIQUEFACTION OF NATURAL GAS AND NITROGEN
US20170167785A1 (en) * 2015-12-14 2017-06-15 Fritz Pierre, JR. Expander-Based LNG Production Processes Enhanced With Liquid Nitrogen
US9976550B2 (en) 2016-01-14 2018-05-22 Standex International Corporation Pump with thermostatic relief valve
US10760850B2 (en) * 2016-02-05 2020-09-01 Ge Oil & Gas, Inc Gas liquefaction systems and methods
FR3053771B1 (en) * 2016-07-06 2019-07-19 Saipem S.P.A. METHOD FOR LIQUEFACTING NATURAL GAS AND RECOVERING LIQUID EVENTS OF NATURAL GAS COMPRISING TWO NATURAL GAS SEMI-OPENING REFRIGERANT CYCLES AND A REFRIGERANT GAS REFRIGERANT CYCLE
EP3339784A1 (en) * 2016-12-22 2018-06-27 Linde Aktiengesellschaft Method for operating an installation and assembly with an installation
JP7022140B2 (en) * 2017-02-13 2022-02-17 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー Precooling of natural gas by high pressure compression and expansion
FR3075938B1 (en) 2017-12-21 2020-01-10 Engie METHOD AND DEVICE FOR LIQUEFACTION OF A NATURAL GAS
FR3080906B1 (en) * 2018-05-07 2021-01-15 Air Liquide PROCESS AND INSTALLATION FOR STORAGE AND DISTRIBUTION OF LIQUEFIED HYDROGEN
CN109676367A (en) * 2018-12-28 2019-04-26 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 A kind of method of heat exchanger assemblies and the assembly heat exchanger assemblies
CN110005944B (en) * 2019-04-23 2023-11-24 内蒙古博大实地化学有限公司 Energy-saving and consumption-reducing type frozen ammonia conveying system
US20210131726A1 (en) * 2019-10-31 2021-05-06 Hylium Industries, Inc. Equipment for manufacturing liquid hydrogen
US20210348838A1 (en) * 2020-05-05 2021-11-11 Neil M. Prosser System and method for natural gas and nitrogen liquefaction with direct drive machines for turbines and boosters
US11391511B1 (en) 2021-01-10 2022-07-19 JTurbo Engineering & Technology, LLC Methods and systems for hydrogen liquefaction
FR3122918B1 (en) * 2021-05-12 2023-06-09 Air Liquide Method and apparatus for liquefying a gas rich in carbon dioxide

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10147047A1 (en) * 2000-11-20 2002-07-04 Linde Ag Production of liquid product, especially nitrogen, involves compressing gas stream in circulation compressor, and cooling partial streams produced before liquefying and withdrawing
RU2212598C1 (en) * 2002-02-26 2003-09-20 Горбачев Станислав Прокофьевич Method and apparatus for natural gas partial liquefaction
EP2050999A1 (en) * 2007-10-19 2009-04-22 Air Products and Chemicals, Inc. System to cold compress an air stream using natural gas refrigeration

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3844264A (en) * 1972-11-09 1974-10-29 L Grainger Anti-pollution fuel system
NL7311471A (en) * 1973-08-21 1975-02-25 Philips Nv DEVICE FOR LIQUIDIZATION OF VERY LOW TEMPERATURE CONDENSING GASES.
DE3913880A1 (en) * 1989-04-27 1990-10-31 Linde Ag METHOD AND DEVICE FOR DEEP TEMPERATURE DISPOSAL OF AIR
US5271231A (en) * 1992-08-10 1993-12-21 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method and apparatus for gas liquefaction with plural work expansion of feed as refrigerant and air separation cycle embodying the same
JP3452611B2 (en) * 1993-08-30 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 Gas liquefaction equipment
JPH0952014A (en) * 1995-08-18 1997-02-25 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Oxygen gas supply equipment
DE19609489A1 (en) * 1996-03-11 1997-09-18 Linde Ag Method and device for liquefying a low-boiling gas
US7231784B2 (en) * 2004-10-13 2007-06-19 Praxair Technology, Inc. Method for producing liquefied natural gas
US7165422B2 (en) * 2004-11-08 2007-01-23 Mmr Technologies, Inc. Small-scale gas liquefier

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10147047A1 (en) * 2000-11-20 2002-07-04 Linde Ag Production of liquid product, especially nitrogen, involves compressing gas stream in circulation compressor, and cooling partial streams produced before liquefying and withdrawing
RU2212598C1 (en) * 2002-02-26 2003-09-20 Горбачев Станислав Прокофьевич Method and apparatus for natural gas partial liquefaction
EP2050999A1 (en) * 2007-10-19 2009-04-22 Air Products and Chemicals, Inc. System to cold compress an air stream using natural gas refrigeration

Also Published As

Publication number Publication date
RU2013108796A (en) 2014-09-10
JP2013536392A (en) 2013-09-19
WO2012013231A3 (en) 2013-04-25
CN103270381A (en) 2013-08-28
US20130118204A1 (en) 2013-05-16
WO2012013231A2 (en) 2012-02-02
SG186906A1 (en) 2013-02-28
CN103270381B (en) 2016-04-13
EP2598815A2 (en) 2013-06-05
TW201213692A (en) 2012-04-01
KR20130056294A (en) 2013-05-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2531099C1 (en) Complex storage of fluid
US5755114A (en) Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
US9506690B2 (en) Process for the production of a subcooled liquefied natural gas stream from a natural gas feed stream, and associated installation
RU2144649C1 (en) Process and device for liquefaction of natural gas
CN103857955B (en) Pressure rise suppression device for storage tank, pressure rise suppression system provided therewith, suppression method therefor, liquefied gas carrying vessel provided therewith, and liquefied gas storage facility provided therewith
KR101742284B1 (en) Boil Off Gas Treatment System
US20100236286A1 (en) Method and system for regulation of cooling capacity of a cooling system based on a gas expansion process
JP6934885B2 (en) Evaporative gas reliquefaction device and evaporative gas reliquefaction method
US11071938B2 (en) Carbon dioxide capturing apparatus using cold heat of liquefied natural gas and power generation system using same
JP6429867B2 (en) Integrated cascade process for vaporization and recovery of residual LNG in floating tank applications
CN109154471A (en) For handling the gas of the evaporation from cryogenic liquid and to the system of aeromotor supply pressurized gas
RU2719258C2 (en) System and method of treating gas obtained during cryogenic liquid evaporation
US11549746B2 (en) Natural gas liquefaction device and natural gas liquefaction method
US20170038138A1 (en) Apparatus for the production of liquefied natural gas
US20180238617A1 (en) Partial reliquefaction system
JP7393607B2 (en) Gas liquefaction method and gas liquefaction device
US10995910B2 (en) Process for expansion and storage of a flow of liquefied natural gas from a natural gas liquefaction plant, and associated plant
US9285163B2 (en) Process and apparatus for cooling and compressing a wet gas rich in carbon dioxide
JP7246285B2 (en) Lean LNG processing method and apparatus
US3343374A (en) Liquid nitrogen production
KR101938911B1 (en) A Treatment System of Liquefied Gas
US20160003526A1 (en) Methods and apparatuses for liquefying hydrocarbon streams
KR20150115151A (en) A Treatment System of Liquefied Gas
CN117999451A (en) Method and apparatus for recovering boil-off gas from hydrogen liquefaction
MXPA99006305A (en) Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20150729