RU2523932C1 - Плоская катушка индуктивности с повышенной добротностью - Google Patents
Плоская катушка индуктивности с повышенной добротностью Download PDFInfo
- Publication number
- RU2523932C1 RU2523932C1 RU2013105647/08A RU2013105647A RU2523932C1 RU 2523932 C1 RU2523932 C1 RU 2523932C1 RU 2013105647/08 A RU2013105647/08 A RU 2013105647/08A RU 2013105647 A RU2013105647 A RU 2013105647A RU 2523932 C1 RU2523932 C1 RU 2523932C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coil
- inductor
- magnetic material
- ferrite
- layer
- Prior art date
Links
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 title abstract description 11
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims abstract description 26
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 3
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 31
- 238000013461 design Methods 0.000 description 14
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000002500 effect on skin Effects 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
- H01F27/2871—Pancake coils
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
- H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
- H01F41/04—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets for manufacturing coils
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F17/00—Fixed inductances of the signal type
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F17/00—Fixed inductances of the signal type
- H01F17/04—Fixed inductances of the signal type with magnetic core
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области электротехники и может использоваться в устройствах, в которых необходимы катушки индуктивности. Достигаемый технический результат - повышение добротности без увеличения плотности магнитного потока или индуктивности. Плоская катушка индуктивности с повышенной добротностью, вблизи которой размещен слой магнитного материала, характеризуется тем, что слой магнитного материала, значение относительного тангенса магнитных потерь которого <10-4, расположен вплотную к внешней и/или внутренней границе, причем размеры вышеупомянутого слоя магнитного материала находятся в следующих пределах: высота h слоя магнитного материала, по меньшей мере, вдвое больше, чем толщина d катушки, а ширина w слоя магнитного материала составляет 5-10% от внутреннего радиуса b катушки. 1 табл., 3 ил.
Description
Изобретение относится к области электротехники, а более конкретно - к способам повышения добротности катушек индуктивности, в частности плоской катушки индуктивности.
Плоские катушки индуктивности находят широкое применение в различных областях науки и техники: например, в технологии передачи энергии без проводов [1] или в высокочастотных интегральных микросхемах [2]. Большинство из таких приложений для своей успешной реализации требуют катушек индуктивности с наибольшей возможной добротностью [1-2]. Геометрические размеры катушки индуктивности и рабочая частота обычно определяются конкретным практическим приложением. Ниже будем рассматривать способы увеличения добротности плоской катушки индуктивности с фиксированными размерами (внутренний и внешний радиусы) и фиксированной рабочей частотой.
Добротность катушки (или параметр катушки) определяется выражением
, где ω - рабочая частота, L - индуктивность катушки, R - эффективное сопротивление. В это сопротивление вносят вклад 3 части: омическое сопротивление, потери в окружающей среде и потери на излучение. Далее будем рассматривать только квазистатический случай
, где а - внешний радиус катушки, с - скорость света в окружающей среде. В этом случае можно пренебречь потерями на излучение. Кроме того, будем предполагать, что внутренний и внешний радиусы катушки индуктивности значительно больше глубины скин-слоя δ, хотя толщина d катушки может быть сравнима с ним. Типичные численные значения для описанных выше параметров f=ω/τπ~10MHz, a~10 cm, δ~10 µm. В рамках сделанных приближений основной задачей становится уменьшение омических потерь.
На частотах порядка 10 MHz потери в катушке главным образом обусловлены скин-эффектом и эффектом-близости. Эти эффекты приводят к тому, что электрический ток протекает главным образом по поверхности металла, вызывая уменьшение эффективной площади поперечного сечения проводника и, таким образом, приводя к увеличению сопротивления катушки. Типичное решение этой проблемы заключается в использовании литцендратной проволоки для изготовления катушки [3]. Однако глубина скин-слоя δ~10 µm на рассматриваемых частотах делает такой подход не эффективным: для уменьшения сопротивления проволоки с диаметром 1 мм в три раза необходимо использовать около 104 проволочек с диаметром менее 10 µm, см. [4].
Один из дополнительных способов увеличения эффективной площади поперечного сечения проводника и, таким образом, уменьшения сопротивления катушки, также описан в [4]. Авторы этого технического решения предлагают сделать проводящую проволоку из взаимно изолированных тонких (меньше, чем скин-слой) проводящих концентрических оболочек. Такой метод позволяет уменьшить сопротивление проводника и увеличить добротность рассматриваемой катушки примерно в 3 раза. Одним из недостатков описанного способа является трудность практической реализации. Другой недостаток - большая паразитная емкость между концентрическими оболочками, которая приводит к низкой частоте собственного резонанса для проектируемой катушки индуктивности. Такая катушка не сможет работать на частотах выше частоты собственного резонанса, поскольку емкостная часть импеданса будет меньше, чем индуктивная.
Другой подход к повышению добротности (Q - фактора) плоской катушки индуктивности заключается в применении ферритовых элементов, помещаемых в непосредственной близости к выполненной способом травления на печатной плате плоской катушке индуктивности. Такое решение реализовано, например, в патенте США 7126443 [5], который выбран в качестве прототипа. В данном решении повышение добротности плоской катушки индуктивности достигается за счет увеличения плотности магнитного потока и индуктивности, при этом используются ферритовые элементы.
Задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение, состоит в разработке усовершенствованной конструкции плоской катушки индуктивности с повышенной добротностью без увеличения плотности магнитного потока или индуктивности.
Технический результат достигается за счет применения нового подхода к повышению добротности катушки, основная идея которого состоит в уменьшении активного сопротивления плоской катушки индуктивности. При этом заявляется плоская катушка индуктивности, вблизи которой размещен слой магнитного материала, отличающаяся тем, что слой магнитного материала, значение относительного тангенса магнитных потерь которого <10-4, расположен вплотную к внешней или внутренней границе, причем размеры вышеупомянутого слоя магнитного материала находятся в следующих пределах: высота (h) слоя магнитного материала, по меньшей мере, вдвое больше, чем толщина (d) катушки, т.е. h/d>2; а ширина (w) слоя магнитного материала составляет 5-10% от внутреннего радиуса (b) катушки.
По сравнению с сопоставимыми аналогами такая конструкция обеспечивает повышение добротности ~ в 2 раза, она легче в практической реализации и может быть использована совместно с другими решениями по увеличению добротности.
Для плоской геометрии предложенная конструкция требует меньшего количества магнитных материалов и обеспечивает более высокие результаты.
Основные преимущества предложенной конструкции можно сформулировать следующим образом:
- легкость изготовления;
- возможность использования в комбинации с другими решениями по повышению добротности;
- работает в диапазоне высоких частот (≥1~20 MHz);
- требует меньшего количества магнитного материала (феррита).
Заявляемая конструкция, как уже было упомянуто выше, основана на использовании магнитных материалов, которые приводят к пространственному перераспределению плотности тока. Схема перераспределения детально описана ниже. Ключевая идея заключается в увеличении интенсивности магнитного поля В вблизи частей катушки с наибольшей плотностью тока. Более интенсивное переменное магнитное поле вызывает повышенную ЭДС, которая препятствует протеканию тока в близлежащих частях катушки индуктивности согласно правилу Ленца. Влияние этой ЭДС вызывает перераспределение плотности тока, поскольку возрастает эффективная площадь, через которую протекает ток, и, таким образом, ведет к уменьшению омических потерь. Однако стоит отметить, что наличие феррита также приводит к ненулевым потерям в окружающей среде, ввиду ненулевого тангенса магнитных потерь в этом материале. Это приводит к возрастанию эффективного сопротивления R катушки индуктивности. Для того чтобы суммарное изменение эффективного сопротивления катушки R было отрицательным, необходимо использовать магнитные материалы с наименьшим возможным тангенсом потерь. В этом случае добротность катушки будет возрастать, согласно формуле
, где Q - показатель добротности катушки индуктивности, R - эффективное сопротивление катушки индуктивности, L - индуктивность катушки, ω - рабочая частота.
Также стоит отметить, что присутствие магнитных материалов изменяет пространственное распределение магнитного поля, приводя к увеличению индуктивности рассматриваемой катушки. Это обстоятельство также увеличивает добротность проектируемой катушки индуктивности и ведет к желаемому результату.
Ниже приводится детальное описание предложенной конструкции со ссылкой на чертежи.
Фиг.1 - зависимость плотности тока от расстояния поперек металлического витка в катушке индуктивности без феррита.
1 - ось симметрии;
2 - плоская катушка индуктивности;
14 - кривая радиального распределения плотности тока.
Фиг.2 (вид 2.1) - заявляемая конструкция катушки индуктивности с ферритовыми компенсаторами.
1 - ось симметрии;
2 - плоская катушка индуктивности;
3 - ферритовые компенсаторы.
Фиг.2 (вид 2.2) - зависимость плотности тока от расстояния поперек металлического витка в катушке индуктивности с ферритовым компенсатором.
4 - ось симметрии;
5 - плоская катушка индуктивности;
6 - ферритовые компенсаторы;
24 - кривая радиального распределения плотности тока.
Фиг.3 - схема катушки индуктивности с ферритовым компенсатором и дополнительными ферритовыми кольцами.
2 - плоская катушка индуктивности;
3 - ферритовые компенсаторы;
5 - ферритовые кольца.
Основной целью разработки заявляемой конструкции является обеспечение перераспределения плотности тока с помощью феррита так, чтобы уменьшить сопротивление катушки индуктивности. Для начала рассмотрим обычную плоскую катушку 2 без магнитных материалов. Легко убедиться, что распределение плотности 3 тока в этом случае очень неоднородно (см. Фиг.1). Это приводит к тому, что эффективная площадь поперечного сечения, через которое течет ток, мала и соответственно сопротивление катушки велико.
Для того чтобы уменьшить сопротивление, предлагается изменить распределение плотности тока на более однородное. Для этого в заявляемой конструкции ферритовый материал 4 помещен вплотную к внутреннему и/или внешнему краю катушки 2 индуктивности (см. Фиг.2). В отсутствие ферритового материала равновесное распределение тока (нулевая нормальная составляющая магнитного поля на поверхности металла) достигается за счет острых пиков плотности тока вблизи краев катушки индуктивности, дающих необходимую нормальную компоненту магнитного поля. В присутствии ферритового материала магнитное поле В возрастает благодаря его намагниченности, и пики в распределении тока по катушке индуктивности уменьшаются по амплитуде и растут по ширине, поскольку не должны создавать прежнюю величину нормальной составляющей магнитного поля. В целом распределение тока становится более равномерным.
Следует отметить, что наличие магнитного материала приводит к потерями в нем самом из-за ненулевого тангенса потерь. Это вызывает увеличение эффективного сопротивления R катушки индуктивности. Для того чтобы суммарное изменение эффективного сопротивления R было отрицательным необходимо использовать магнитные материалы с наименьшим возможным тангенсом потерь. В этом случае добротность катушки индуктивности будет возрастать в соответствии с формулой
.
С другой стороны, как было отмечено ранее, наличие магнитного материала изменяет пространственное распределение магнитного поля. Было установлено, что такое изменение приводит к увеличению индуктивности L проектируемой катушки. Это обстоятельство также увеличивает добротность и ведет к желаемому результату.
Оптимальная геометрия для ферритовых компенсаторов 4 зависит от целого ряда факторов: рабочая частота, свойства магнитного материала, геометрические размеры проектируемой катушки. Вычисление оптимальных размеров феррита - сложная задача, и она должна решаться для каждой конкретной катушки индуктивности с помощью численного моделирования.
Предложенная конструкция позволяет увеличить добротность катушки индуктивности вплоть до 100%, она проста в реализации по сравнению с другими техническими решениями [2, 4] и может с ними комбинироваться.
В сравнении с прототипом [5], также основанным на использовании магнитных материалов, предложенная конструкция позволяет обойтись меньшим количеством феррита. Это происходит благодаря различным механизмам увеличения добротности. В заявляемом подходе предлагается уменьшать омическое сопротивление, в то время как другие решения основаны на увеличении индуктивности катушек. Помещение ферритовых элементов вблизи катушки индуктивности с целью увеличения индуктивности не всегда приводит к увеличению добротности. Например, если добротность феррита, определяемая как тангенс магнитных потерь, сопоставима с добротностью катушки или ниже, и значительная часть энергии магнитного поля катушки сосредоточена в ферритовых элементах, то добротность такой системы может быть ниже, чем добротность катушки индуктивности без ферритовых элементов. Фиг.3 иллюстрирует такой случай, где к катушке 2 индуктивности, изображенной на Фиг.2, добавлены ферритовые кольца 5. Добротность такой катушки индуктивности значительно ниже добротности заявляемой конструкции.
Для достижения поставленной цели необходимо поместить тонкий слой 4 феррита вплотную к внутренней и/или внешней границе катушки 2. При этом размеры слоя 4 феррита выбраны такими, чтобы уменьшить сопротивление катушки 2 индуктивности при незначительном увеличении индуктивности катушки. Высота h феррита должна быть, по меньшей мере, вдвое больше толщины d катушки, т.е. h/d>2. Ширина w ферритового слоя должна составлять 5-10% от внутреннего радиуса b проектируемой катушки индуктивности. Однако, как было отмечено выше, параметры h и w могут и должны быть оптимизированы точнее для конкретной катушки индуктивности. Приближенные значения, приведенные в данном разделе, были получены для феррита с параметром
.
Результаты вычисления параметров катушек индуктивности, изображенных на рисунках Фиг.1-3 на частоте 7 МГц, приведены в таблице 1. Параметры феррита, использованные при вычислениях: относительная магнитная проницаемость - 30, тангенс угла магнитных потерь - 0,003.
Таблица 1 | ||
Конфигурация катушки индуктивности | Индуктивность, усл. ед. | Добротность |
Фиг.1 | 1 | 685 |
Фиг.2 | 1,13 | 1457 |
Фиг.3 | 2,47 | 523 |
Предлагаемая конструкция может быть положена в основу для проектирования высокодобротных плоских катушек индуктивности, которые широко используются в науке и технике.
Ссылки
1. André Kurs et al. "Wireless Power Transfer via Strongly Coupled Magnetic Resonances", Science 317, 83 (2007).
2. Shen Pei et al. "Improving the quality factor of an RF spiral inductor with non-uniform metal width and non-uniform coil spacing", J. Semicond. 32(6), 2011.
3. F.E. Terman, "Radio Engineer's Handbook", McGraw-Hill, New York, 1943.
4. André Kurs, Morris Kesler, Steven G. Johnson, "Optimized design of a low-resistance electrical conductor for the multimegahertz range", APL 98, 17 (2011).
5. De Bhailis et al. "Increasing performance of planar inductors used in broadband applications", US Pat. 7126443.
Claims (1)
- Плоская катушка индуктивности с повышенной добротностью, вблизи которой размещен слой магнитного материала, отличающаяся тем, что слой магнитного материала, значение относительного тангенса магнитных потерь которого <10-4, расположен вплотную к внешней и/или внутренней границе, причем размеры вышеупомянутого слоя магнитного материала находятся в следующих пределах: высота h слоя магнитного материала, по меньшей мере, вдвое больше, чем толщина d катушки, а ширина w слоя магнитного материала составляет 5-10% от внутреннего радиуса b катушки.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013105647/08A RU2523932C1 (ru) | 2013-05-27 | 2013-05-27 | Плоская катушка индуктивности с повышенной добротностью |
KR1020130161272A KR20140102119A (ko) | 2013-02-11 | 2013-12-23 | 증가된 양호도를 갖는 평면형 인덕터 및 그 제조 방법 |
US14/177,524 US20140225705A1 (en) | 2013-02-11 | 2014-02-11 | Flat inductor and methods of manufacturing and using the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013105647/08A RU2523932C1 (ru) | 2013-05-27 | 2013-05-27 | Плоская катушка индуктивности с повышенной добротностью |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2523932C1 true RU2523932C1 (ru) | 2014-07-27 |
Family
ID=51265182
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013105647/08A RU2523932C1 (ru) | 2013-02-11 | 2013-05-27 | Плоская катушка индуктивности с повышенной добротностью |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20140225705A1 (ru) |
KR (1) | KR20140102119A (ru) |
RU (1) | RU2523932C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016100988A1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-06-23 | Texas Instruments Incorporated | Embedded coil assembly and method of making |
WO2016100987A1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-06-23 | Texas Instruments Incorporated | Embedded coil assembly and production method |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2719768C1 (ru) * | 2019-09-25 | 2020-04-23 | Самсунг Электроникс Ко., Лтд. | Многослойная катушка индуктивности |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6142130A (en) * | 1995-12-13 | 2000-11-07 | Ward; Michael A. V. | Low inductance high energy inductive ignition system |
US6605939B1 (en) * | 1999-09-08 | 2003-08-12 | Siemens Vdo Automotive Corporation | Inductive magnetic saturation displacement sensor |
RU93577U1 (ru) * | 2009-11-05 | 2010-04-27 | Иван Григорьевич Писларь | Поляризованная индуктивность |
RU2447430C1 (ru) * | 2010-11-22 | 2012-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Нординкрафт Санкт-Петербург" | Электромагнитно-акустический преобразователь |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2933565A (en) * | 1953-04-15 | 1960-04-19 | Siemens Ag | Magnetic transducers |
US3277678A (en) * | 1965-02-16 | 1966-10-11 | William M Booth | Remotely adjustable truck mirror |
EP0205786B1 (en) * | 1985-06-26 | 1990-01-31 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Magnetic core and preparation thereof |
US4943793A (en) * | 1988-12-27 | 1990-07-24 | General Electric Company | Dual-permeability core structure for use in high-frequency magnetic components |
FR2684180B1 (fr) * | 1991-11-26 | 1995-04-14 | Sagem | Capteur de position angulaire absolue a reluctance variable. |
JP3021263B2 (ja) * | 1993-12-09 | 2000-03-15 | アルプス電気株式会社 | 磁気ヘッド装置 |
US6252487B1 (en) * | 1997-11-04 | 2001-06-26 | Philips Electronics North America Corporation | Planar magnetic component with transverse winding pattern |
US6483218B1 (en) * | 1999-05-20 | 2002-11-19 | Alex Petrinko | Brushless electric exciter for dynamoelectric machines |
US7061359B2 (en) * | 2003-06-30 | 2006-06-13 | International Business Machines Corporation | On-chip inductor with magnetic core |
EP1544875A1 (en) * | 2003-09-22 | 2005-06-22 | Minebea Co.,Ltd. | Signal discriminator |
US7258169B2 (en) * | 2004-03-23 | 2007-08-21 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of heating energy storage devices that power downhole tools |
JP2006050265A (ja) * | 2004-08-04 | 2006-02-16 | Sony Corp | アンテナモジュール用磁芯部材、アンテナモジュールおよびこれを備えた携帯情報端末 |
JP4420235B2 (ja) * | 2006-03-27 | 2010-02-24 | Tdk株式会社 | 扁平状軟磁性金属粉末及びrfidのアンテナ用磁芯部材 |
US8079134B2 (en) * | 2008-08-01 | 2011-12-20 | International Business Machines Corporation | Method of enhancing on-chip inductance structure utilizing silicon through via technology |
US8401469B2 (en) * | 2008-09-26 | 2013-03-19 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Shield for use with a computing device that receives an inductive signal transmission |
EP2535906B1 (en) * | 2010-02-05 | 2017-11-01 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnetic circuit for a non-contact charging device, power supply device, power receiving device, and non-contact charging device |
US8624697B2 (en) * | 2011-06-20 | 2014-01-07 | Curie Industrial Co., Ltd. | Assembling magnetic component |
-
2013
- 2013-05-27 RU RU2013105647/08A patent/RU2523932C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2013-12-23 KR KR1020130161272A patent/KR20140102119A/ko not_active Application Discontinuation
-
2014
- 2014-02-11 US US14/177,524 patent/US20140225705A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6142130A (en) * | 1995-12-13 | 2000-11-07 | Ward; Michael A. V. | Low inductance high energy inductive ignition system |
US6605939B1 (en) * | 1999-09-08 | 2003-08-12 | Siemens Vdo Automotive Corporation | Inductive magnetic saturation displacement sensor |
RU93577U1 (ru) * | 2009-11-05 | 2010-04-27 | Иван Григорьевич Писларь | Поляризованная индуктивность |
RU2447430C1 (ru) * | 2010-11-22 | 2012-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Нординкрафт Санкт-Петербург" | Электромагнитно-акустический преобразователь |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016100988A1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-06-23 | Texas Instruments Incorporated | Embedded coil assembly and method of making |
WO2016100987A1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-06-23 | Texas Instruments Incorporated | Embedded coil assembly and production method |
US9824811B2 (en) | 2014-12-19 | 2017-11-21 | Texas Instruments Incorporated | Embedded coil assembly and method of making |
US10256027B2 (en) | 2014-12-19 | 2019-04-09 | Texas Instruments Incorporated | Embedded coil assembly and production method |
US10854370B2 (en) | 2014-12-19 | 2020-12-01 | Texas Instruments Incorporated | Embedded coil assembly and method of making |
US10978239B2 (en) | 2014-12-19 | 2021-04-13 | Texas Instruments Incorporated | Embedded coil assembly and method of making |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20140102119A (ko) | 2014-08-21 |
US20140225705A1 (en) | 2014-08-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6124085B2 (ja) | 無線電力伝送装置、無線電力送電装置および受電装置 | |
CN109166708B (zh) | 一种变匝间距平面螺旋线圈 | |
TWI586068B (zh) | 無線電源中的電容性元件耦接技術 | |
RU2523932C1 (ru) | Плоская катушка индуктивности с повышенной добротностью | |
CN106816297B (zh) | 无线电力传输装置、供电装置以及受电装置 | |
JP2023517037A (ja) | ワイヤレス電力伝送用送信器、ワイヤレス電力伝送のシステムおよび方法 | |
US20160126744A1 (en) | Wireless power transfer using stacked resonators | |
US11862378B2 (en) | Resonant coils with integrated capacitance | |
US20150130583A1 (en) | Wireless power transfer systems containing foil-type transmitter and receiver coils | |
Feenaghty et al. | A compact and high quality factor archimedean coil geometry for wireless power transfer | |
KR20230025740A (ko) | 독립형 커패시터들을 갖는 공진 lc 구조물 | |
Jolani et al. | A novel planar wireless power transfer system with strong coupled magnetic resonances | |
JP2019054192A (ja) | コモンモードチョークコイルおよびワイヤレス充電用回路 | |
EP2996220B1 (en) | Wireless power reception device | |
Kang et al. | Layout optimization of printed planar coil with variable trace width and spacing | |
Qian et al. | New AC resistance calculation of printed spiral coils for wireless power transfer | |
WO2016013195A1 (en) | System and method for wireless transfer of energy and artificial magnetic conductor (amc) for wireless energy transfer | |
Hekal et al. | Asymmetric strongly coupled printed resonators for wireless charging applications | |
Cheng et al. | Modeling and optimization of single-turn printed coils for powering biomedical implants | |
Tseng et al. | 3D electroplated inductors with thickness variation for improved broadband performance | |
Moon et al. | Analysis of Coil-Thickness-Variation Technique for Q-Factor Enhancement of Rectangular Planar Coils | |
Yun et al. | Development and characteristics of solenoid-type SMD RF chip inductors | |
Kim et al. | Microfabrication of solenoid-type RF SMD chip inductors with an Al2O3 core | |
KR101862690B1 (ko) | 무선전력전송용 인쇄회로기판 타입 코일 | |
RU2572285C1 (ru) | Кольцевая антенна |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190528 |