RU2520924C1 - Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium - Google Patents
Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium Download PDFInfo
- Publication number
- RU2520924C1 RU2520924C1 RU2013107585/02A RU2013107585A RU2520924C1 RU 2520924 C1 RU2520924 C1 RU 2520924C1 RU 2013107585/02 A RU2013107585/02 A RU 2013107585/02A RU 2013107585 A RU2013107585 A RU 2013107585A RU 2520924 C1 RU2520924 C1 RU 2520924C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- temperature
- ingot
- ortho
- alloy
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов и сплавов давлением, а именно к способам изготовления поковок дисков горячей деформацией из слитков сплавов на основе алюминидов титана (интерметаллидных титановых сплавов), основанных на орторомбической фазе Ti2NbAl. Изобретение может быть использовано в авиационной и энергетической промышленности при производстве заготовок дисков газотурбинных двигателей (ГТД) и газотурбинных установок.The invention relates to the processing of metals and alloys by pressure, and in particular to methods of manufacturing forgings of disks by hot deformation from ingots of alloys based on titanium aluminides (intermetallic titanium alloys) based on the orthorhombic phase Ti 2 NbAl. The invention can be used in the aviation and energy industries in the production of blanks for disks of gas turbine engines (GTE) and gas turbine units.
Известны три основные группы сплавов на основе алюминидов титана, обладающие различным фазовым составом: γ-сплавы (TiAl), α2-сплавы (Ti3Al) и орто-сплавы (Ti2NbAl), которые обладают уникальным комплексом физических и механических свойств (высокой прочностью, низкой плотностью, жаростойкостью, высокими антикоррозионными свойствами, высоким сопротивлением усталостному разрушению и ползучести).Three main groups of alloys based on titanium aluminides with different phase composition are known: γ-alloys (TiAl), α 2 alloys (Ti 3 Al) and ortho alloys (Ti 2 NbAl), which have a unique set of physical and mechanical properties ( high strength, low density, heat resistance, high anticorrosion properties, high resistance to fatigue failure and creep).
Однако основным препятствием для масштабного применения интерметаллидных сплавов на основе α2- и γ-фазы является их низкая пластичность (относительное удлинение, сужение и ударная вязкость при комнатной температуре). В то же время орторомбические сплавы имеют несколько более высокую плотность, чем сплавы TiAl и Тi3Al, но несмотря на это обладают высокими характеристиками низкотемпературной и высокотемпературной удельной прочности и пластичности, что позволяет рассматривать их как весьма перспективный материал для изготовления ответственных деталей аэрокосмической техники.However, the main obstacle to the large-scale use of intermetallic alloys based on the α 2 and γ phases is their low ductility (elongation, narrowing, and impact strength at room temperature). At the same time orthorhombic alloys have a slightly higher density than the alloys of TiAl and Ti 3 Al, but despite this exhibit high characteristics of low-temperature and high specific strength and ductility, which can be considered as a very promising material for critical parts of aerospace engineering.
Известен способ получения кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы Ti-Al, который включает предварительное деформирование в заданном интервале скоростей и температур за несколько этапов в трех взаимно перпендикулярных направлениях. Техническим результатом изобретения является повышение технологической пластичности литого материала за счет реализации более благоприятной схемы деформации, в результате которой в объеме поковки формируется однородная и мелкозернистая структура (патент РФ №203417, МКП B21J 5/00, В21J 1/04). Недостатком этого способа является то, что способ адаптирован для получения только лабораторных образцов из сплавов на основе γ-алюминидов титана и не позволяет гарантированно получать качественные полуфабрикаты ответственного назначения прежде всего из-за возможного наличия литейной пористости в объеме полуфабриката. Указанный способ не пригоден для производства полуфабрикатов заготовок дисков в промышленных условиях.A known method for producing forged semi-finished products from cast alloys of the Ti-Al system, which includes preliminary deformation in a given range of speeds and temperatures in several stages in three mutually perpendicular directions. The technical result of the invention is to increase the technological plasticity of the cast material due to the implementation of a more favorable deformation scheme, as a result of which a uniform and fine-grained structure is formed in the forging volume (RF patent No. 203417, MCP B21J 5/00, B21J 1/04). The disadvantage of this method is that the method is adapted to obtain only laboratory samples from alloys based on titanium γ-aluminides and does not guarantee to obtain high-quality semi-finished products of critical purpose, primarily due to the possible presence of casting porosity in the volume of the semi-finished product. The specified method is not suitable for the production of semi-finished disk blanks in an industrial environment.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является способ получения жаропрочных титановых сплавов на основе орто-фазы, который включает получение промежуточного материала путем ковки в α2+В2 или В2 области и последующий отжиг при температуре В2 области, в результате чего в материале формируется пластинчатая (O+В2) структура, позволяющая повысить ковкость и пластичность (патент JP 2011-52239 A, 2011.3.17, МКП C22F 1/18, С22С 14/00, C22F 1/00). Недостатком этого способа является то, что в предложенной технологии не предусмотрена операция по устранению литейной пористости перед деформацией, что снижает прочностные характеристики изделия. Также недостатком данного способа является низкий КИМ поковок вследствие отсутствия окончательной деформации и использования плоских бойков и калибровочного штампа. Существенным недостатком данного способа являются низкая прочность и пластичность полуфабриката при комнатной температуре вследствие плохой деформационной переработки исходной литой заготовки, что делает невозможным применение данного способа для изготовления деталей ответственного назначения.Closest to the proposed invention is a method for producing heat-resistant titanium alloys based on the ortho phase, which involves obtaining an intermediate material by forging in the α 2 + B2 or B2 region and subsequent annealing at a temperature of the B2 region, resulting in the formation of plate-like (O + B2) a structure that improves ductility and ductility (patent JP 2011-52239 A, 2011.3.17, MCP C22F 1/18, C22C 14/00, C22F 1/00). The disadvantage of this method is that the proposed technology does not provide for the operation to eliminate casting porosity before deformation, which reduces the strength characteristics of the product. Another disadvantage of this method is the low CMM forgings due to the lack of final deformation and the use of flat strikers and a calibration stamp. A significant disadvantage of this method is the low strength and ductility of the semi-finished product at room temperature due to poor deformation processing of the original cast billet, which makes it impossible to use this method for the manufacture of critical parts.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является получение в промышленных условиях поковок дисков повышенной точности с однородной мелкозернистой структурой, обеспечивающей получение высоких характеристик низкотемпературной и высокотемпературной удельной прочности и пластичности за счет применения высокотемпературной газостатической обработки (ВГО) с последующей деформацией.The problem to which the invention is directed, is to obtain industrial forgings of high precision discs with a homogeneous fine-grained structure, providing high characteristics of low-temperature and high-temperature specific strength and ductility due to the use of high-temperature gas-static treatment (VGO) with subsequent deformation.
Для решения поставленной задачи предложен способ изготовления поковок из сплавов алюминида титана на основе орто-фазы, включающий следующие этапы:To solve this problem, a method for manufacturing forgings from alloys of titanium aluminide based on the ortho phase is proposed, which includes the following steps:
1. ВГО слитка при давлении 900-1300 атм и температуре выше температуры полиморфного превращения (Тпп) с выдержкой 2-6 ч.1. VGO ingot at a pressure of 900-1300 atm and a temperature higher than the temperature of the polymorphic transformation (T PP ) with an exposure of 2-6 hours
2. Деформацию проводят по схеме:2. The deformation is carried out according to the scheme:
- осадка-протяжка на восьмигранник вдоль первоначальной оси слитка и обкатка при температуре {(Тпп+100)÷(Тпп+200)}°C с суммарным уковом 1,6-1,7. Деформация включает осадку слитка в торец на высоту, равную диаметру, установку осаженного слитка на образующую поверхность и протяжку на квадрат, а затем, после поочередной установки на ребра, протяжку на восьмигранник длиной, равной исходной длине слитка, и обкатку;- draft-broach on an octahedron along the initial axis of the ingot and run-in at a temperature of {(T pp +100) ÷ (T pp +200)} ° C with a total yield of 1.6-1.7. Deformation includes upsetting of the ingot at the end to a height equal to the diameter, installation of the deposited ingot on the forming surface and the broaching on a square, and then, after alternately installing on the ribs, a broaching on an octahedron with a length equal to the initial length of the ingot, and rolling in;
- деформация по указанной схеме при температуре {Тпп÷(Тпп+100)}°C с суммарным уковом 1,5-1,6;- deformation according to the specified scheme at a temperature of {T pp ÷ (T pp +100)} ° C with a total yield of 1.5-1.6;
- деформация методом многократной осадки с подогревами со степенью деформации 20-25% на каждом этапе при температуре {Тпп÷(Тпп-50)}°C с суммарным уковом 3-5. При этом осадки выполняются вначале на рельефных бойках с 4-5 перемещениями по плоскости бойков, а затем в калибровочном штампе.- deformation by multiple sludge heating with a degree of deformation of 20-25% at each stage at a temperature of {T pp ÷ (T pp -50)} ° C with a total yield of 3-5. In this case, precipitation is carried out first on the relief strikers with 4-5 movements along the plane of the strikers, and then in the calibration stamp.
3. Термическая обработка поковок дисков предусматривает двухступенчатый отжиг при температурах ниже температуры полиморфного превращения.3. Heat treatment of disk forgings provides for two-stage annealing at temperatures below the polymorphic transformation temperature.
ВГО слитка позволяет устранить литейную пористость в слитке, отсутствие которой является одним из важнейших условий повышения прочностных характеристик дисков.The VGO ingot allows eliminating the casting porosity of the ingot, the absence of which is one of the most important conditions for increasing the strength characteristics of disks.
Деформация по схеме осадка-протяжка на восьмигранник при температуре {(Тпп+100)÷(Тпп+200)}°C с суммарным уковом 1,6-1,7 способствует измельчению первичных литых β-зерен во всем объеме полуфабриката за счет устранения зон затрудненной деформации в углах «квадрата». Дальнейшая деформация по указанной схеме при температуре {Тпп÷(Тпп+100)}°C с суммарным уковом 1,5-1,6 обеспечивает формирование регламентированной однородной мелкозернистой макроструктуры. Окончательная деформация, предусматривающая многократную осадку с суммарным уковом 3-5 при температуре {Тпп÷(Тпп-50)}°C вначале на рельефных бойках с 4-5 перемещениями по плоскости бойков, а затем в калибровочном штампе, обеспечивает формирование мелкозернистой внутризеренной структуры.Deformation according to the sludge-broach pattern on an octahedron at a temperature of {(T pp +100) ÷ (T pp +200)} ° C with a total yield of 1.6-1.7 contributes to the grinding of the primary cast β-grains in the entire semi-finished product due to elimination of zones of difficult deformation in the corners of the "square". Further deformation according to the indicated scheme at a temperature of {T pp ÷ (T pp +100)} ° C with a total draft of 1.5-1.6 ensures the formation of a regulated homogeneous fine-grained macrostructure. The final deformation, involving multiple sludge with a total draft of 3-5 at a temperature of {T pp ÷ (T pp -50)} ° C, first on relief strikers with 4-5 displacements along the plane of the strikers, and then in the calibration stamp, ensures the formation of a fine-grained intragranular structure.
Двухступенчатая термическая обработка обеспечивает оптимальное сочетание механических свойств в поковках дисков из сплава алюминида титана на основе орто-фазы.Two-stage heat treatment provides the optimal combination of mechanical properties in forgings of disks made of titanium aluminide alloy based on the ortho phase.
Технический результат - повышение эксплуатационных свойств: низкотемпературной и высокотемпературной удельной прочности и пластичности за счет получения поковки повышенной точности с однородной мелкозернистой структурой.The technical result is an increase in operational properties: low-temperature and high-temperature specific strength and ductility by obtaining forgings of increased accuracy with a uniform fine-grained structure.
Пример осуществления.An example implementation.
Слиток ⌀190×400 мм из сплава на основе орто-фазы алюминида титана, химический состав (патент №2375484 РФ) приведен в таблице 1, был выплавлен методом двойного вакуумно-дугового переплава.An ⌀190 × 400 mm ingot from an alloy based on the ortho-phase of titanium aluminide, the chemical composition (RF patent No. 2375484) is shown in table 1, was smelted by a double vacuum-arc remelting.
Далее слиток (Тпп=990°C) был подвергнут деформации по схеме:Next, the ingot (T PP = 990 ° C) was subjected to deformation according to the scheme:
На первом этапе: ВГО в газостате при давлении 1210 атм и температуре 1140°C с выдержкой 4 часа.At the first stage: VGO in a gas bath at a pressure of 1210 atm and a temperature of 1140 ° C with a holding time of 4 hours.
На втором этапе:At the second stage:
- нагрев до температуры 1140°C и осадка на высоту 250 мм при диаметре 250 мм с уковом 1,4;- heating to a temperature of 1140 ° C and sediment to a height of 250 mm with a diameter of 250 mm with a hook 1.4;
- подогрев до температуры 1140°C и протяжка на квадрат со стороной, равной 200 мм. Протяжка на восьмигранник размером 200 мм с высотой 400, с уковом 1,6 и обкатка на ⌀ 190 мм. Суммарный уков при температуре 1140°C составил 2,2;- heating to a temperature of 1140 ° C and broaching per square with a side equal to 200 mm. A broach for an octahedron of 200 mm in size with a height of 400, with a hook of 1.6 and a run-in of ⌀ 190 mm. The total yield at a temperature of 1140 ° C was 2.2;
- нагрев до температуры 1080°C и осадка на высоту 300 мм при диаметре 220 с уковом 1,2;- heating to a temperature of 1080 ° C and sediment to a height of 300 mm with a diameter of 220 with a bend of 1.2;
- подогрев до температуры 1080°C и протяжка на квадрат со стороной, равной 200 мм. Протяжка на восьмигранник размером 200 мм с высотой 400, с уковом 1,4 и обкатка на ⌀ 190 мм. Суммарный уков при температуре 1080°C составил 1,7;- heating to a temperature of 1080 ° C and broaching per square with a side equal to 200 mm. A broach for an octahedron of 200 mm in size with a height of 400, with a hook of 1.4 and a run-in of ⌀ 190 mm. The total yield at a temperature of 1080 ° C was 1.7;
- осадка на рельефных бойках с 4-мя перемещениями по плоскости бойка, со степенью деформации 25% на первых 4х подэтапах и 20% на последних 2х подэтапах;- draft on relief strikers with 4 movements along the striker's plane, with a degree of deformation of 25% in the first 4 sub-stages and 20% in the last 2 sub-stages;
- нагрев до температуры 960°C и осадка на высоту 300 мм;- heating to a temperature of 960 ° C and sediment to a height of 300 mm;
- подогрев до температуры 960°C и осадка на высоту 225 мм;- heating to a temperature of 960 ° C and sediment to a height of 225 mm;
- подогрев до температуры 960°C и осадка на высоту 180 мм;- heating to a temperature of 960 ° C and sediment to a height of 180 mm;
- подогрев до температуры 960°C и осадка на высоту 130 мм;- heating to a temperature of 960 ° C and sediment to a height of 130 mm;
- подогрев до температуры 960°C и осадка на высоту 100 мм;- heating to a temperature of 960 ° C and sediment to a height of 100 mm;
- подогрев до температуры 960°C и осадка в калибровочном штампе на высоту 80 мм.- heating to a temperature of 960 ° C and sediment in a calibration stamp to a height of 80 mm.
Суммарный уков при температуре 960°C составил 3,75.The total yield at a temperature of 960 ° C was 3.75.
Поковка диска ТНД ⌀ 500 мм из слитка сплава алюминида титана на основе орто-фазы, полученная предлагаемым способом, была подвергнута механическим испытаниям.The forging of the TND disc ⌀ 500 mm from an ortho phase-based titanium aluminide alloy ingot obtained by the proposed method was subjected to mechanical tests.
Так же были испытаны заготовки из сплава с химическим составом, представленным в таблице 1, но изготовленные по технологии, описанной в способе-прототипе. В таблице 2 представлены механические свойства поковок интерметаллидного титанового сплава на основе орто-фазы, полученных предлагаемым способом и способом прототипа.Alloy billets with the chemical composition shown in Table 1 were also tested, but manufactured using the technology described in the prototype method. Table 2 presents the mechanical properties of the forgings of an intermetallic titanium alloy based on the ortho phase obtained by the proposed method and prototype method.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет повысить качество поковок за счет улучшения эксплуатационных свойств путем интенсификации проработки структуры сплава и получения заготовок повышенной точности с однородной мелкозернистой структурой. Предлагаемый способ позволяет повысить при комнатной температуре пластичность в 2 раза и удельную прочность в 1,5-1,7 раза, при рабочей температуре - удельную прочность в 2 раза и пластичность в 1,3-1,5 раза и, как следствие, увеличить срок службы изделия приблизительно в 1,5 раза.Thus, the proposed method allows to improve the quality of forgings by improving operational properties by intensifying the study of the alloy structure and obtaining billets of increased accuracy with a uniform fine-grained structure. The proposed method allows to increase at room temperature ductility by 2 times and specific strength by 1.5-1.7 times, at operating temperature - specific strength by 2 times and ductility by 1.3-1.5 times and, as a result, increase the service life of the product is approximately 1.5 times.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013107585/02A RU2520924C1 (en) | 2013-02-21 | 2013-02-21 | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013107585/02A RU2520924C1 (en) | 2013-02-21 | 2013-02-21 | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2520924C1 true RU2520924C1 (en) | 2014-06-27 |
Family
ID=51218052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013107585/02A RU2520924C1 (en) | 2013-02-21 | 2013-02-21 | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2520924C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017105290A3 (en) * | 2015-12-17 | 2017-08-10 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase |
| RU2761398C1 (en) * | 2021-03-11 | 2021-12-08 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor |
| RU2790704C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2119842C1 (en) * | 1996-06-21 | 1998-10-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Method for manufacturing axially symmetrical parts and blank making process for performing the same |
| US6110302A (en) * | 1996-12-24 | 2000-08-29 | General Electric Company | Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings |
| RU2329116C2 (en) * | 2002-11-12 | 2008-07-20 | Дженерал Электрик Компани | Method of item production from titanium alpha-beta-alloy by means of forging |
| RU2374028C1 (en) * | 2008-04-02 | 2009-11-27 | Онищенко Анатолий Кондратьевич | Production method of gas turbine engine disk |
| JP2011052239A (en) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Kyushu Institute Of Technology | Heat resistant orthorhombic titanium alloy and method for producing the same |
-
2013
- 2013-02-21 RU RU2013107585/02A patent/RU2520924C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2119842C1 (en) * | 1996-06-21 | 1998-10-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Method for manufacturing axially symmetrical parts and blank making process for performing the same |
| US6110302A (en) * | 1996-12-24 | 2000-08-29 | General Electric Company | Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings |
| RU2329116C2 (en) * | 2002-11-12 | 2008-07-20 | Дженерал Электрик Компани | Method of item production from titanium alpha-beta-alloy by means of forging |
| RU2374028C1 (en) * | 2008-04-02 | 2009-11-27 | Онищенко Анатолий Кондратьевич | Production method of gas turbine engine disk |
| JP2011052239A (en) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Kyushu Institute Of Technology | Heat resistant orthorhombic titanium alloy and method for producing the same |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017105290A3 (en) * | 2015-12-17 | 2017-08-10 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase |
| RU2644830C2 (en) * | 2015-12-17 | 2018-02-14 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Manufacturing method of bar stock from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase |
| RU2761398C1 (en) * | 2021-03-11 | 2021-12-08 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor |
| RU2790704C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
| RU2790711C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from deformed blanks of an alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
| RU2790704C9 (en) * | 2022-06-15 | 2023-05-26 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
| RU2800270C1 (en) * | 2022-06-15 | 2023-07-19 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for manufacturing gas turbine engine blades from intermetallic alloy based on orthorhombic titanium aluminide |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6422045B1 (en) | Ni-base superalloy and manufacturing method thereof | |
| US10196724B2 (en) | Method for manufacturing Ni-based super-heat-resistant alloy | |
| CN103348029B (en) | The wearability titanium alloy member of fatigue strength excellence | |
| RU2640695C2 (en) | Nickel-cobalt alloy | |
| US11718897B2 (en) | Precipitation hardenable cobalt-nickel base superalloy and article made therefrom | |
| RU2368695C1 (en) | Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy | |
| US20120006452A1 (en) | Method of improving the mechanical properties of a component | |
| CN104169449A (en) | Titanium alloy with improved properties | |
| JP5921401B2 (en) | Ni-based alloy, method for producing the same, and turbine component | |
| RU2644830C2 (en) | Manufacturing method of bar stock from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase | |
| JP2010280986A (en) | Nickel-base superalloy and component formed thereof | |
| CN111868287A (en) | Method for producing Ni-based superalloy and Ni-based superalloy | |
| WO2014203714A1 (en) | Hot-forged ti-al-based alloy and method for producing same | |
| US20100316525A1 (en) | TiAl-BASED ALLOY, PROCESS FOR PRODUCING SAME, AND ROTOR BLADE USING SAME | |
| WO2012044204A1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING DEFORMED ARTICLES FROM PSEUDO-β-TITANIUM ALLOYS | |
| Clemens et al. | Advanced intermetallic titanium aluminides | |
| JP6315320B2 (en) | Method for producing Fe-Ni base superalloy | |
| RU2520924C1 (en) | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium | |
| JP6575756B2 (en) | Method for producing precipitation strengthened stainless steel | |
| WO2017170433A1 (en) | Method for producing ni-based super heat-resistant alloy | |
| WO2011138952A1 (en) | Heat-resistant nickel-based superalloy containing annealing twins and heat-resistant superalloy member | |
| JP6185347B2 (en) | Intermediate material for splitting Ni-base superheat-resistant alloy and method for producing the same, and method for producing Ni-base superheat-resistant alloy | |
| RU2606685C1 (en) | METHOD FOR THERMOMECHANICAL TREATMENT OF CAST (γ+α2)-INTERMETALLIC ALLOYS BASED ON TITANIUM ALUMINIDE γ-TiAl | |
| JP2015151612A (en) | HOT FORGING TYPE TiAl-BASED ALLOY AND PRODUCTION METHOD THEREOF | |
| RU2569285C1 (en) | High strength alloy based on titanium and article made from high strength alloy based on titanium |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 18-2014 FOR TAG: (54) |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170222 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20190513 |