RU2514531C2 - СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ШТАМПОВАННЫХ ЗАГОТОВОК ТИПА СТАКАНОВ И ЧАШ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА СИСТЕМЫ Al-Zn-Mg-Cu, ЛЕГИРОВАННОГО СКАНДИЕМ И ЦИРКОНИЕМ - Google Patents
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ШТАМПОВАННЫХ ЗАГОТОВОК ТИПА СТАКАНОВ И ЧАШ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА СИСТЕМЫ Al-Zn-Mg-Cu, ЛЕГИРОВАННОГО СКАНДИЕМ И ЦИРКОНИЕМ Download PDFInfo
- Publication number
- RU2514531C2 RU2514531C2 RU2012127821/02A RU2012127821A RU2514531C2 RU 2514531 C2 RU2514531 C2 RU 2514531C2 RU 2012127821/02 A RU2012127821/02 A RU 2012127821/02A RU 2012127821 A RU2012127821 A RU 2012127821A RU 2514531 C2 RU2514531 C2 RU 2514531C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- speed
- punch
- matrix
- stamping
- scandium
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении осесимметричных штампованных заготовок типа стаканов и чаш из высокопрочного алюминиевого сплава системы Al-Zn-Mg-Cu, легированного скандием и цирконием. Нагретую литую цилиндрическую заготовку устанавливают в матрицу и деформируют пуансоном в два этапа. На одном этапе осуществляют осадку заготовки. На следующем этапе формируют стенки изделия с заданным профилем и дно. Оба этапа осуществляют за одну операцию локальным приложением нагрузки. Внешнюю поверхность дна изделия формируют пуансоном, расположенным под углом 5° к вертикальной оси матрицы. Пуансон вращают со скоростью 200 об/мин. Стенку и внутреннюю поверхность дна формируют посредством матрицы с выталкивателем при их вращении со скоростью, равной скорости вращения пуансона. Матрицу перемещают навстречу пуансону со скоростью, которая изменяется от 15 до 1 мм/сек. В результате обеспечивается повышение коэффициента использования материала и повышение качества полученных изделий. 1 з.п. ф-лы, 2 ил., 2 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано в кузнечных цехах металлургических и машиностроительных заводов при изготовления осесимметричных штампованных заготовок типа стаканов и чаш с соотношением высоты к внешнему диаметру H/D=0,15-0,35 и толщиной стенки к внешнему диаметру S/D=0,05-0,1 со сложноконтурным дном, имеющим утолщения различной формы и размеров. Указанные полуфабрикаты предназначены для изготовления крышек центрифуг, диафрагм, заглушек, глухих втулок и др. подобных изделий для атомной энергетики, химического машиностроения, нефтегазоперерабатывающего комплекса.
Известен способ изготовления горячей объемной штамповкой на гидравлическом прессе деталей типа стакан, включающий обратное выдавливание цилиндрической заготовки через осесимметричный канал, образованный поверхностями матрицы и пуансона по патенту: Бельгия, №551053, кл. B21C 25/08, опубл. 1956.
Недостатками указанного способа являются:
1. Необходимость использования мощного, энергоемкого оборудования - гидравлического пресса;
2. Низкий КИМ штамповок (в пределах 0,2-0,4) вследствие больших напусков, штамповочных уклонов и припусков;
3. Низкое качество материала штамповок - неоднородность макроструктуры, низкий уровень и большой разброс механических свойств вследствие плохой деформационной проработки исходной литой заготовки.
Известен также способ выдавливания полых деталей (в том числе типа стаканов) на специализированной установке по патенту РФ №2254202, B21K 21/00, опубл. 20.06.2005, принятый в качестве прототипа. Способ включает пластическое деформирование металла при вращательном и поступательном движении от независимых приводов одного из деформирующих инструментов - матрицы, движущейся навстречу неподвижному пуансону, при этом скорость вращательного движения значительно превышает скорость поступательного движения. Оба деформирующих инструмента расположены на одной вертикальной оси.
Этот способ позволяет значительно снизить усилие деформирования и, следовательно, использовать менее энергоемкое оборудование, за счет возможности регулирования соотношения скоростей поступательного и вращательного движения матрицы, необходимого при изготовлении различных по конфигурации, размерам и материалам осесимметричных деталей. При этом соотношение скоростей поступательного и вращательного движения инструмента (i=v/n, где v - скорость поступательного движения, мм/сек; n - скорость вращательного движения, 1/сек) принимают постоянной величиной для конкретной штамповки, не превышающей 2,5. Этот способ позволяет использовать менее мощное оборудование, однако, ему присущи такие недостатки, как низкий КИМ штамповок, неоднородность структуры и большой разброс механических свойств в готовом изделии.
Предлагаемое изобретение решает задачу совершенствования технологии штамповки указанных изделий применительно к высокопрочному алюминиевому сплаву системы Al-Zn-Mg-Cu, легированному скандием и цирконием.
Технической сущностью предлагаемого способа горячей штамповки на специализированном оборудовании является то, что литая цилиндрическая заготовка, установленная в нижней части штампа (вращающейся матрице с выталкивателем), деформируется также вращающимся и с той же скоростью пуансоном, наклоненным под углом 5° к вертикальной оси матрицы. Матрица в процессе деформации перемещается в вертикальном направлении вверх навстречу пуансону с регламентированной скоростью от 15 мм/сек до 1 мм/сек. Указанные факторы создают необходимый переменный, плавно возрастающий уровень локализации очага деформации в процессе штамповки. Штамповка осуществляется за одну операцию в два этапа, включающих осадку и последующую формовку изделия, при этом стенка изделия и внутренняя поверхность его дна формируются матрицей с выталкивателем, а внешняя поверхность его дна - вышеупомянутым пуансоном.
На фиг.1 приведена схема осуществления предлагаемого способа.
Способ осуществляют следующим путем. Перед подачей заготовки на рабочие поверхности деформирующего инструмента наносят технологическую смазку. Нагретую до температуры 400°С литую цилиндрическую заготовку 1 высотой, не превышающей 1,7 диаметра, устанавливают в нижней части штампа - матрице, состоящей из корпуса 2 и вставок 3 и 4. Корпус матрицы неподвижно закреплен на подвижной платформе 5. Базирование заготовки обычно осуществляют на расположенном внутри матрицы выталкивателе 6 за счет канавки, выполненной на торце заготовки (на приведенном чертеже не показано). После включения оборудования начинается вращательное движение деформирующего инструмента со скоростью 200 об/мин. За счет перемещения в вертикальном направлении вверх вращающихся матрицы и находящегося в ней выталкивателя осуществляют первоначальный контакт заготовки с вращающимся с той же скоростью пуансоном 7, наклоненным под углом 5° к вертикальной оси матрицы пуансонодержателем 8. После установления контакта начинается пластическое деформирование заготовки, включающее этапы осадки со скоростью деформирования, обратно пропорциональной текущей переменной площади заготовки до момента касания заготовкой стенки матрицы и последующей формовки заданного сложноконтурного профиля дна и стенки изделия, осуществляемой путем локального приложения нагрузки с монотонно возрастающим уровнем локализации в пределах значения λ=Fк/F от 0,5 до 0,08 (где λ - относительная площадь контакта; Fк - текущая площадь контакта, мм2; F - общая текущая площадь заготовки, мм2). При этом внешняя поверхность дна изделия формируется вышеупомянутым пуансоном, а все остальные поверхности - матрицей и выталкивателем. Матрица с выталкивателем перемещается в процессе деформации в вертикальном направлении вверх с регулируемой переменной скоростью от 15 мм/сек в начале деформации до 1 мм/сек в конце процесса. Указанный параметр выбирается исходя из условия максимальной производительности процесса на этапе осадки и лучшего оформления сложного контура детали на заключительной стадии формообразования. Конкретные значения параметра, в зависимости от формы и размеров изделия, указываются в плане изменения скорости, составляемом перед началом деформации. План изменения скорости в процессе штамповки выполняется оборудованием автоматически. Усилие формируется в зависимости от площади контакта и сопротивления материала деформации. Вращение инструмента, вертикальное перемещение матрицы с выталкивателем с указанной скоростью и угол наклона пуансона обеспечивают необходимую локализацию деформации и ее интенсивность. После окончания процесса деформации матрица с выталкивателем и со штамповкой перемещаются вниз, и готовое изделие извлекается из матрицы с помощью выталкивателя.
Предлагаемый способ изготовления осесимметричных стаканов или чаш отличается от прототипа тем, что:
- фигурный пуансон расположен под углом 5° к вертикальной оси матрицы и вращается вокруг собственной оси с угловой скоростью, равной скорости вращения матрицы;
- пуансон и матрица имеют собственные синхронизированные приводы вращения;
- скорость перемещения вращающейся матрицы в вертикальном направлении вверх является регулируемой величиной, изменяющейся в процессе деформации от максимального значения на этапе осадки до минимального значения на этапе формовки.
Техническим результатом является повышение КИМ штамповки до 0,7-0,75 и повышение качества материала штамповки.
Предлагаемый способ обладает следующими преимуществами:
- позволяет использовать менее энергоемкое деформирующее оборудование за счет значительного уменьшения усилия деформирования, связанного с локализацией очага деформации. Обычно усилие снижается в 8-10 раз по сравнению с традиционной штамповкой выдавливанием без вращения инструмента;
- позволяет повысить КИМ штамповок вследствие получения значительной площади поверхности изделия, не требующей механической обработки и уменьшения на 50% припусков на механическую обработку остальных поверхностей;
- позволяет повысить прочностные, пластические и ресурсные свойства материала штамповки за счет воздействия интенсивной пластической деформации, обеспечивающей глубокую деформационную проработку структуры, связанную с дроблением и измельчением избыточных фаз, а также формированием в готовом изделии однородной, мелкозернистой, волокнистой структуры, повторяющей контур изделия.
Примеры осуществления способа.
Предлагаемым способом было изготовлено несколько партий штампованных заготовок из высокопрочного алюминиевого сплава системы Al-Zn-Mg-Cu, легированного скандием и цирконием. Геометрическая форма и размеры типовых штамповок приведены на фиг.2 (а, б, в).
Все штамповки были изготовлены из литых заготовок ⌀65 мм, длиной 95, 90 и 85 мм соответственно. При изготовлении штамповки (а) был задан план изменения скорости вертикального перемещения матрицы в процессе деформации, приведенный в таблице 1.
Таблица 1 | |
План изменения скорости вертикального перемещения матрицы в зависимости от высоты заготовки | |
Текущая высота заготовки, мм | Скорость вертикального перемещения, мм/сек |
95 | 15 |
75 | 10 |
55 | 7 |
40 | 4 |
25 | 2 |
17 | - |
Внешняя поверхность дна всех штамповок не требует механической обработки. Припуски на механическую обработку остальных поверхностей снижены на 50%. В итоге КИМ штамповок составил от 0,7 до 0,75.
Результаты испытания термообработанных штамповок, изготовленных по известному и предлагаемому способам, приведены в таблице 2.
Таблица 2 | |||||
Механические свойства штамповки (а) из сплава системы Al-Zn-Mg-Cu, легированного скандием и цирконием, в термообработанном состоянии, изготовленной по известному и предлагаемому способам | |||||
Способ изготовления штамповки | Направление вырезки образцов | σв, МПа | σ0,2 МПа | δ, % | KCU, Дж/см2 |
Известный | Хордовое | 650 | 608 | 2,1 | 4,0 |
Радиальное | 627 | 582 | 2,0 | 5,0 | |
Предлагаемый | Хордовое | 684 | 643 | 5,2 | 9,0 |
Радиальное | 686 | 650 | 5,4 | 10,0 |
Из анализа таблицы следует, что штамповка (а), полученная по предлагаемому способу, обладает более высокими прочностными характеристиками, а пластические свойства (δ, KCU) в два раза превышают соответствующие свойства штамповки, полученной по известному способу.
Исследования микроструктуры штамповок, полученных по известному и предлагаемому способам, показали, что частицы избыточных фаз кристаллизационного происхождения в штамповке, полученной по предлагаемому способу, значительно дисперснее (в 4-5 раз), разброс их размеров на порядок меньше, а их распределение по алюминиевой матрице более равномерное. Кроме того, структура штамповок в обоих случаях нерекристаллизованная (полигонизованная), но в штамповке, полученной по предлагаемому способу, субзерна более мелкие. Указанные структурные отличия объясняются тем, что при получении изделия предлагаемым способом избыточные фазы дробятся и равномерно распределяются по объему алюминиевой матрицы.
Основываясь на фактических данных, представленных в таблице 2, можно ожидать существенное повышение ресурса готовой детали.
Усилие же при штамповке составляло от 0,38 МН (38 тс) для штамповки (в) до 0,4 МН (40 тс) для штамповок (а) и (б).
Усилие для штамповки указанных изделий известным способом выдавливания на гидравлическом прессе без вращения, рассчитанное по формуле, приведенной в Справочнике кузнеца-штамповщика под редакцией В.Л.Раскинда (М., Высшая школа, 1985 г. С.220) составило 3,8 МН (380 тс).
P=KD·F·σвt, где P - требуемое для штамповки расчетное усилие, МН;
F - площадь штамповки в плане, м2; σвt - предел прочности материала при температуре окончания штамповки, равной 22 МПа.
Для штамповок круглых в плане KD=8·(1-0,001D)·[1,1+(20/D)]2,
где D - диаметр круглой в плане поковки, равный 145 мм.
F=3,14·D2/4=16505 мм2≅0,0165 м2
KD=8·(1-0,001·145)·[1,1+(20/145)]2=10,48
P=10,48·0,0165·22=3,8 MH, (380 тс)
Таким образом, усилие при штамповке предлагаемым способом приблизительно в 10 раз меньше, чем при изготовлении указанных деталей известным способом выдавливания без вращения инструмента.
Claims (2)
1. Способ изготовления штамповкой осесимметричных изделий типа стаканов и чаш из высокопрочного алюминиевого сплава системы Al-Zn-Mg-Cu, легированного скандием и цирконием, выполненных с отношением высоты H и толщины стенки S к внешнему диаметру D Н/D=0,15-0,35, S/D=0,05-0,1, имеющих сложноконтурное дно и утолщения различной формы и размеров, характеризующийся тем, что нагретую литую цилиндрическую заготовку устанавливают в нижнюю часть штампа в виде матрицы с выталкивателем и осуществляют ее пластическое деформирование пуансоном в два этапа, на одном из которых осуществляют осадку заготовки, а на последующем - формирование стенок изделия с заданным профилем и дна, причем оба этапа пластического деформирования осуществляют за одну операцию локальным приложением нагрузки с изменением формы заготовки путем обеспечения ее интенсивной высокоскоростной пластической деформации с переменным, плавно возрастающим уровнем локализации, при этом внешнюю поверхность дна изделия формируют упомянутым пуансоном, расположенным под углом 5° к вертикальной оси матрицы, при его вращении с постоянной скоростью, составляющей 200 об/мин, а стенку и внутреннюю поверхность дна изделия формируют посредством матрицы с выталкивателем при их вращении со скоростью, равной скорости вращения пуансона, и перемещении в вертикальном направлении навстречу пуансону со скоростью, изменяющейся в процессе деформирования от 15 до 1 мм/сек.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что осуществляют вращение пуансона и матрицы посредством собственных синхронизированных приводов вращения.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012127821/02A RU2514531C2 (ru) | 2012-07-04 | 2012-07-04 | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ШТАМПОВАННЫХ ЗАГОТОВОК ТИПА СТАКАНОВ И ЧАШ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА СИСТЕМЫ Al-Zn-Mg-Cu, ЛЕГИРОВАННОГО СКАНДИЕМ И ЦИРКОНИЕМ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012127821/02A RU2514531C2 (ru) | 2012-07-04 | 2012-07-04 | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ШТАМПОВАННЫХ ЗАГОТОВОК ТИПА СТАКАНОВ И ЧАШ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА СИСТЕМЫ Al-Zn-Mg-Cu, ЛЕГИРОВАННОГО СКАНДИЕМ И ЦИРКОНИЕМ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012127821A RU2012127821A (ru) | 2014-01-10 |
RU2514531C2 true RU2514531C2 (ru) | 2014-04-27 |
Family
ID=49884180
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012127821/02A RU2514531C2 (ru) | 2012-07-04 | 2012-07-04 | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ШТАМПОВАННЫХ ЗАГОТОВОК ТИПА СТАКАНОВ И ЧАШ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА СИСТЕМЫ Al-Zn-Mg-Cu, ЛЕГИРОВАННОГО СКАНДИЕМ И ЦИРКОНИЕМ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2514531C2 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2573543C1 (ru) * | 2014-09-04 | 2016-01-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиционных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ получения изделий из алюминиевых сплавов |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1655623A1 (ru) * | 1988-12-07 | 1991-06-15 | Ижевский механический институт | Способ изготовлени круглых в плане изделий |
EP0652061A1 (en) * | 1993-11-10 | 1995-05-10 | Rays Engineering Co.,Ltd. | Rotary forging apparatus |
RU2063830C1 (ru) * | 1992-06-29 | 1996-07-20 | Научно-производственное товарищество с ограниченной ответственностью "Шторм" при Ижевском механическом институте | Способ штамповки полых изделий |
RU2254202C1 (ru) * | 2003-12-31 | 2005-06-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственый технический университет (НГТУ) | Способ выдавливания полых деталей |
-
2012
- 2012-07-04 RU RU2012127821/02A patent/RU2514531C2/ru active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1655623A1 (ru) * | 1988-12-07 | 1991-06-15 | Ижевский механический институт | Способ изготовлени круглых в плане изделий |
RU2063830C1 (ru) * | 1992-06-29 | 1996-07-20 | Научно-производственное товарищество с ограниченной ответственностью "Шторм" при Ижевском механическом институте | Способ штамповки полых изделий |
EP0652061A1 (en) * | 1993-11-10 | 1995-05-10 | Rays Engineering Co.,Ltd. | Rotary forging apparatus |
RU2254202C1 (ru) * | 2003-12-31 | 2005-06-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственый технический университет (НГТУ) | Способ выдавливания полых деталей |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2573543C1 (ru) * | 2014-09-04 | 2016-01-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиционных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ получения изделий из алюминиевых сплавов |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2012127821A (ru) | 2014-01-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101422861B (zh) | 一种异形深孔类零件的精密成形方法 | |
CN102350615B (zh) | 星形套分流闭塞成形方法 | |
CN104588426B (zh) | 蓄能器罐体锻造成形工艺及挤压模具 | |
CN106141049B (zh) | 小口径大锥度锥形环形件锻造成形工艺 | |
Zhbankov et al. | Rational parameters of profiled workpieces for an upsetting process | |
US1946117A (en) | Method of and apparatus for extruding valves and multiflanged pipe fittings | |
CN109332415B (zh) | 一种采用棒料制备管材的转角扩径挤压模具与方法 | |
CN104139145A (zh) | 核电堆内构件用导向喇叭口锻件的锻制方法 | |
Politis et al. | A review of force reduction methods in precision forging axisymmetric shapes | |
GB1057066A (en) | Production of ductile metal wheels | |
CN111230037A (zh) | 一种提高原料利用率的法兰的生产工艺 | |
Larin et al. | Analysis of forming properties during the isothermal upsetting of cylindrical workpieces in the viscous-plasticity mode | |
CN105057529A (zh) | 变截面空心轴锻件挤压成型方法 | |
CN104384427A (zh) | 一种风力发电主轴精密锻件成形的方法 | |
CN109175175B (zh) | 一种汽车转向球接头精密热加工成形方法 | |
CN111151696A (zh) | 一种锥台形法兰锻件的锻造方法 | |
CN112058936A (zh) | 斜齿轮的冷挤压成型工艺 | |
RU2514531C2 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ШТАМПОВАННЫХ ЗАГОТОВОК ТИПА СТАКАНОВ И ЧАШ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА СИСТЕМЫ Al-Zn-Mg-Cu, ЛЕГИРОВАННОГО СКАНДИЕМ И ЦИРКОНИЕМ | |
CN109482791A (zh) | 一种c型截面环件中间胚料制备工艺 | |
US3010186A (en) | Piston manufacture | |
CN204524137U (zh) | 行星齿轮锻造加工装置 | |
RU2584195C1 (ru) | Способ изготовления цилиндрических деталей с конической частью | |
RU2729520C1 (ru) | Способ штамповки полых изделий с наружным фланцем | |
RU2660472C1 (ru) | Способ выдавливания деталей типа стакан и устройство для его осуществления | |
RU2374027C1 (ru) | Способ изготовления штамповок переменного сечения горячим выдавливанием с подвижными матрицами |