RU2505834C1 - Method of detecting radio-frequency radiation in near field of source - Google Patents

Method of detecting radio-frequency radiation in near field of source Download PDF

Info

Publication number
RU2505834C1
RU2505834C1 RU2012147162/07A RU2012147162A RU2505834C1 RU 2505834 C1 RU2505834 C1 RU 2505834C1 RU 2012147162/07 A RU2012147162/07 A RU 2012147162/07A RU 2012147162 A RU2012147162 A RU 2012147162A RU 2505834 C1 RU2505834 C1 RU 2505834C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sensor
detector
signal
sensors
radio
Prior art date
Application number
RU2012147162/07A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Андрей Владимирович Симонов
Original Assignee
Андрей Владимирович Симонов
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Андрей Владимирович Симонов filed Critical Андрей Владимирович Симонов
Priority to RU2012147162/07A priority Critical patent/RU2505834C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2505834C1 publication Critical patent/RU2505834C1/en

Links

Landscapes

  • Mobile Radio Communication Systems (AREA)

Abstract

FIELD: radio engineering, communication.
SUBSTANCE: method of detecting radio-frequency radiation in the near field of a source is intended to detect concealed instalment of radio-frequency radiation sources in a secure territory using a detector operating in static mode. The antenna system of the detector consists of three mutually orthogonal sensors of the electrical component of the field and three mutually orthogonal sensors of the magnetic component of the field. Data from outputs of the sensors are used to form a set of nine inter-component correlation signals, from which the output signal and threshold signal of the detector are obtained using two different transformations.
EFFECT: improved characteristics of a detector of concealed radio-frequency radiation sources in conditions with noise in form of signals of remote radio-frequency radiation sources and prior uncertainty with respect to carrier frequency of the unknown source.

Description

Изобретение относится к радиотехнике, а именно к методам и средствам радиоразведки источников радиоизлучения (ИРИ), находящихся в пределах охраняемой территории, и предназначено, в частности, для выявления факта скрытой установки подслушивающих устройств (т.н. «жучков»), использующих радиоканал для передачи поступающей на их микрофон аудиоинформации.The invention relates to radio engineering, and in particular to methods and means of radio reconnaissance of radio emission sources (IRI) located within the protected area, and is intended, in particular, to detect the fact of the hidden installation of listening devices (so-called "bugs") that use the radio channel for transmitting audio information coming into their microphone.

Известны способы, которые могут быть использованы в задачах обнаружения скрытых ИРИ [1, 2]. Антенные системы соответствующих обнаружителей содержат два датчика поля: Е-датчик в виде вибраторной антенны и Н-датчик в виде рамочной антенны, выделяющие соответственно электрическую (E) и магнитную (H) компоненты электромагнитного поля ИРИ с последующим формированием выходного сигнала обнаружителя путем совместной обработки выходных сигналов этих датчиков.Known methods that can be used in the detection of hidden IRI [1, 2]. The antenna systems of the respective detectors contain two field sensors: an E-sensor in the form of a vibrating antenna and an H-sensor in the form of a loop antenna, which respectively isolate the electric (E) and magnetic (H) components of the electromagnetic field of the IRI, followed by the formation of the output signal of the detector by processing the output signals from these sensors.

Недостаток аналогов состоит в низкой вероятности обнаружения скрытых ИРИ, обусловленный априорной неопределенностью в пространственной поляризации их поля в окрестности обнаружителя, что не позволяет осуществить согласованный по поляризации прием Е-компоненты и Н-компоненты поля ИРИ на Е-датчик и Н-датчик соответственно.The disadvantage of analogues is the low probability of detecting hidden IRI, due to a priori uncertainty in the spatial polarization of their field in the vicinity of the detector, which does not allow polarized reception of the E-component and the H-component of the IRI field to the E-sensor and H-sensor, respectively.

Наиболее близким среди аналогов является способ-прототип [2], основной операцией в котором является совместная корреляционная обработка выходных сигналов Е-датчика и Н-датчика.The closest among the analogues is the prototype method [2], the main operation in which is the joint correlation processing of the output signals of the E-sensor and H-sensor.

Недостаток прототипа состоит в низкой вероятности обнаружения скрытых ИРИ.The disadvantage of the prototype is the low probability of detecting hidden IRI.

Целью изобретения является повышение надежности обнаружения.The aim of the invention is to increase the reliability of detection.

Для достижения поставленной цели в способе обнаружения радиоизлучения в ближней зоне источника, в котором осуществляется прием электрической и магнитной компонент поля на Е-датчик и Н-датчик соответственно, совместная корреляционная обработка выходных сигналов Е-датчика и Н-датчика, принятие решения об обнаружении ИРИ путем сравнения выходного сигнала обнаружителя с порогом, дополнительно осуществляется прием электрической компоненты поля на второй и третий Е-датчики, прием магнитной компоненты поля на второй и третий Н-датчики, формирование сигналов межкомпонентной корреляции kij путем совместной обработки сигнала с выхода i-го E-датчика, i=1, 2, 3, и сигнала с выхода j-го Н-датчика, j=1, 2, 3, формирование суммарного сигнала k11+k22+k33 и определение его амплитуды Р, формирование разностных сигналов k12-k21 k23-k32, k31-k13, определение их амплитуд и суммарной амплитуды S разностных сигналов, причем направления осей i-го E-датчика и i-гo H-датчика совпадают с направлением оси ei ортогональной системы координат, i=1, 2, 3, в качестве выходного сигнала обнаружителя используется суммарная амплитуда S, а в качестве порога используется величина, пропорциональная амплитуде P.To achieve the goal in a method for detecting radio emission in the near zone of a source in which the electric and magnetic field components are received at the E-sensor and H-sensor, respectively, joint correlation processing of the output signals of the E-sensor and H-sensor, the decision to detect IRI by comparing the detector output signal with a threshold, an additional electric field component is received at the second and third E-sensors, a magnetic field component is received at the second and third H-sensors, forms signaling the inter-component correlation k ij by jointly processing the signal from the output of the i-th E-sensor, i = 1, 2, 3, and the signal from the output of the j-th H-sensor, j = 1, 2, 3, generating the total signal k 11 + k 22 + k 33 and the determination of its amplitude P, the formation of differential signals k 12 -k 21 k 23 -k 32 , k 31 -k 13 , the determination of their amplitudes and the total amplitude S of the difference signals, and the directions of the axes of the i-th E the sensor and the ith H-sensor coincide with the direction of the axis e i of the orthogonal coordinate system, i = 1, 2, 3, and the total amplitude is used as the output signal of the detector there S, and as a threshold we use a value proportional to the amplitude P.

Поясним, что возможны два принципиально отличающихся режима функционирования обнаружителя скрытых ИРИ: динамический и статический. Динамический режим работы подразумевает производимое оператором непрерывное перемещение обнаружителя вдоль возможных мест установки скрытого ИРИ, что позволяет достаточно просто формировать пороговый уровень обнаружения (или просто - «порог») по данным выходного сигнала обнаружителя, согласовывая инерционность схемы формирования порога, т.е. скорость его адаптивной настройки, со скоростью перемещения обнаружителя. Если остановить движение обнаружителя, его выходная реакция на сигнал скрытого ИРИ пропадает. При статическом режиме работы местоположение обнаружителя остается неизменным и его реакция на сигналы скрытого ИРИ должна сохраняться в течение всего времени наблюдения. Очевидно, что в этом режиме задача выбора порога является более сложной, т.к. он не может быть функцией выходного сигнала обнаружителя, а должен создаваться на базе первичных исходных данных - входных сигналов обнаружителя - и с помощью специального алгоритма обработки, отличающегося от алгоритма формирования выходного сигнала обнаружителя.Let us explain that there are two fundamentally different modes of operation for a hidden IRI detector: dynamic and static. The dynamic mode of operation implies that the operator continuously moves the detector along the possible installation sites of the hidden IRI, which makes it possible to simply form the detection threshold level (or simply “threshold”) according to the detector output signal, coordinating the inertia of the threshold formation circuit, i.e. the speed of its adaptive tuning, with the speed of movement of the detector. If you stop the movement of the detector, its output response to the signal of the hidden IRI disappears. In a static mode of operation, the location of the detector remains unchanged and its response to signals from a hidden IRI must be maintained throughout the entire observation time. Obviously, in this mode, the task of choosing a threshold is more complicated, because it cannot be a function of the detector output signal, but must be created on the basis of the initial source data — detector input signals — and using a special processing algorithm that differs from the detector output signal generation algorithm.

В предложенном способе подразумевается именно статический режим функционирования обнаружителя.In the proposed method, it is assumed that the detector is operated in a static mode.

Несущая частота скрытого ИРИ предполагается неизвестной и расположенной в широком диапазоне частот, в пределах которого также могут находиться сигналы от множества других удаленных источников.The carrier frequency of the hidden IRI is assumed to be unknown and located in a wide frequency range, within which signals from many other remote sources can also be located.

В качестве модели скрытого ИРИ используется элементарный электрический или магнитный излучатели, электромагнитные поля которых обладают следующими свойствами [3, стр.206-214]:As a model of hidden IRI, elementary electric or magnetic emitters are used, the electromagnetic fields of which have the following properties [3, p. 206-214]:

а) ортогональность E-компоненты и H-компоненты;a) the orthogonality of the E-component and the H-component;

б) синфазность (с точностью до знака) сигналов E-датчиков и H-датчиков при приеме сигналов от близлежащего скрытого ИРИ.b) in-phase (accurate to the sign) signals of E-sensors and H-sensors when receiving signals from a nearby hidden IRI.

Отметим, что свойством «а» обладают также и электромагнитные поля удаленных источников. Однако вместо свойства «б» для них выполняется другое свойство:Note that the electromagnetic field of remote sources also has property “a”. However, instead of property “b”, another property is fulfilled for them:

в) временная ортогональность (сдвиг по фазе на π/2) сигналов E-датчиков и H-датчиков при приеме сигналов удаленных источников.c) temporal orthogonality (phase shift by π / 2) of the signals of E-sensors and H-sensors when receiving signals from remote sources.

Введем ортогональную систему координат с единичными векторами ei, i=1, 2, 3, начало которой совпадает с местом расположения обнаружителя. Антенную систему обнаружителя - из трех конструктивно идентичных E-датчиков и трех конструктивно идентичных H-датчиков - следующим образом свяжем с введенной системой координат:We introduce an orthogonal coordinate system with unit vectors e i , i = 1, 2, 3, the beginning of which coincides with the location of the detector. The detector antenna system - of three structurally identical E-sensors and three structurally identical H-sensors - is as follows associated with the introduced coordinate system:

- центры E-датчиков и H-датчиков разместим в окрестности начала координат;- we place the centers of the E-sensors and H-sensors in the vicinity of the origin;

- оси симметрии первого (второго, третьего) Е-датчика и первого (второго, третьего) Н-датчика направим параллельно оси e1 (e2, e3).- the axis of symmetry of the first (second, third) E-sensor and the first (second, third) H-sensor will be directed parallel to the axis e 1 (e 2 , e 3 ).

Введем следующие обозначения:We introduce the following notation:

- a i для комплексной огибающей выходного сигнала i-го E-датчика, i=1, 2, 3.- a i for the complex envelope of the output signal of the i-th E-sensor, i = 1, 2, 3.

- bi для комплексной огибающей выходного сигнала i-го H-датчика, i=1, 2, 3.- b i for the complex envelope of the output signal of the i-th H-sensor, i = 1, 2, 3.

Принимая во внимание, что сигналы a i и bi есть разность потенциалов для пары контактов i-го E-датчика и H-датчика соответственно (i=1, 2, 3), введение a i и bi подразумевает выделение в каждой такой паре нулевого (опорного) и информационного контактов. Чтобы в дальнейшем можно было воспользоваться математическим аппаратом линейной алгебры, выбор нулевого и информационного контактов необходимо осуществить единообразно для всех E-датчиков и единообразно для всех H-датчиков. Такое разделение контактов состоит в следующем:Taking into account that the signals a i and b i are the potential difference for the pair of contacts of the i-th E-sensor and H-sensor, respectively (i = 1, 2, 3), the introduction of a i and b i implies the allocation in each such pair zero (reference) and information contacts. In order to be able to use the mathematical apparatus of linear algebra in the future, the choice of zero and information contacts must be carried out uniformly for all E-sensors and uniformly for all H-sensors. This separation of contacts is as follows:

- для i-го E-датчика направление движения от нулевого к информационному контакту (вдоль его оси симметрии) должно совпадать с направлением вектора ei ортогональной системы координат, i=1, 2, 3;- for the i-th E-sensor, the direction of movement from zero to the information contact (along its axis of symmetry) should coincide with the direction of the vector e i of the orthogonal coordinate system, i = 1, 2, 3;

- для i-го H-датчика обход его рамки - начиная от нулевого к информационному контакту - должен воспринимается как движение по часовой стрелке со стороны вектора ei ортогональной системы координат, i=1, 2, 3. Другими словами, указанный алгоритм выбора опорного и информационного контактов для каждого датчика эквивалентен введению электротехнического определения направления вдоль его оси симметрии.- for the i-th H-sensor, bypassing its frame - from zero to the information contact - should be perceived as clockwise movement from the side of the vector e i of the orthogonal coordinate system, i = 1, 2, 3. In other words, the specified algorithm for selecting the reference and information contacts for each sensor is equivalent to the introduction of electrotechnical determination of the direction along its axis of symmetry.

Введем следующие обозначения:We introduce the following notation:

- V - комплексная огибающая сигнала скрытого ИРИ;- V - complex envelope of the signal of the hidden IRI;

- Wm - комплексная огибающая сигнала m-го удаленного источника;- W m is the complex envelope of the signal of the m-th remote source;

- α - единичный вектор вдоль E-компоненты поля скрытого ИРИ;- α is the unit vector along the E-component of the field of the latent IRI;

- β - единичный вектор вдоль H-компоненты поля скрытого ИРИ;- β is the unit vector along the H-component of the field of the latent IRI;

- ξm - единичный вектор вдоль E-компоненты поля m-го удаленного источника, m=1, 2, … М;- ξ m is the unit vector along the E-component of the field of the m-th remote source, m = 1, 2, ... M;

- ηm - единичный вектор вдоль H-компоненты поля m-го удаленного источника, m=1, 2, … М;- η m is the unit vector along the H-component of the field of the mth remote source, m = 1, 2, ... M;

-αi; βi; ξmi; ηmi - проекции соответствующих векторов на ось ei, i=1, 2, 3.-α i ; β i ; ξ mi ; η mi are the projections of the corresponding vectors on the axis e i , i = 1, 2, 3.

Тогда, учитывая указанные выше свойства «а», «б», «в», комплексная огибающая выходного сигнала i-го E-датчика a i и комплексная огибающая выходного сигнала i-го H-датчика bi следующим образом выражаются через введенные величины:Then, taking into account the above properties “a”, “b”, “c”, the complex envelope of the output signal of the i-th E-sensor a i and the complex envelope of the output signal of the i-th H-sensor b i are expressed as follows in terms of the entered values:

Figure 00000001
Figure 00000001

где «j» - мнимая единица. Кроме того, в (1), (2) для упрощения выкладок и без потери общности опущены коэффициенты пропорциональности, характеризующие чувствительность E-датчиков и H-датчиков к напряженностям E-компоненты и H-компоненты поля.where "j" is the imaginary unit. In addition, in (1), (2) to simplify the calculations and without loss of generality, proportionality coefficients characterizing the sensitivity of E-sensors and H-sensors to the strengths of the E-component and H-field component are omitted.

Сигналы a i с выходов E-датчиков поступают на связанные первые входы девяти корреляторов, а сигналы bi с выходов H-датчиков - на связанные вторые входы этих корреляторов, на выходах которых формируются межкомпонентные коэффициенты корреляции:The signals a i from the outputs of the E-sensors are supplied to the coupled first inputs of the nine correlators, and the signals b i from the outputs of the H-sensors are fed to the connected second inputs of these correlators, at the outputs of which the inter-component correlation coefficients are formed:

Figure 00000002
Figure 00000002

где «*» - знак комплексного сопряжения, «Re» - оператор выделения действительной части, а скобки <…> означают усреднение по времени.where “*” is the sign of complex conjugation, “Re” is the operator for selecting the real part, and the brackets <...> mean time averaging.

Девять сигналов межкомпонентной корреляции kij удобно представить в виде элементов матрицы K:It is convenient to represent nine signals of inter-component correlation k ij in the form of elements of the matrix K:

Figure 00000003
Figure 00000003

Вводя «сигнальные» векторы:Introducing the "signal" vectors:

Figure 00000004
Figure 00000004

где «Т» - знак транспонирования, (1) и (2) удобно представить в векторной форме:where "T" is the sign of transposition, (1) and (2) can be conveniently represented in vector form:

Figure 00000005
Figure 00000005

Figure 00000006
Figure 00000006

а матрицу K выразить с помощью тензорного произведения (знак «⊗») этих векторов:and express the matrix K using the tensor product (“⊗” sign) of these vectors:

Figure 00000007
Figure 00000007

где знак «+» обозначает комплексное сопряжение и транспонирование одновременно. Подстановка (6), (7) в (8) дает:where the “+” sign denotes complex conjugation and transposition at the same time. Substitution of (6), (7) into (8) gives:

Figure 00000008
Figure 00000008

где K0 - «сигнальная» матрица скрытого ИРИ и N - «помеховая» матрица, имеют следующий вид:where K 0 is the “signal” matrix of the latent IRI and N is the “jamming” matrix, have the following form:

Figure 00000009
Figure 00000009

где прямые скобки

Figure 00000010
обозначают взятие модуля от комплексного числа, where are the brackets
Figure 00000010
 denote taking the module from a complex number,

Figure 00000011
Figure 00000011

Учитывая независимость сигналов различных источников, из (10) и (11) следует, что межкомпонентная корреляционная обработка существенно снижает влияние сигналов удаленных источников и, наоборот, подчеркивает присутствие сигнала скрытого ИРИ, т.е. обеспечивает малость «помеховой» матрицы N по сравнению с «сигнальной» матрицей K0.Taking into account the independence of signals from various sources, it follows from (10) and (11) that inter-component correlation processing significantly reduces the influence of signals from remote sources and, on the contrary, emphasizes the presence of a hidden IRI signal, i.e. provides a small "interference" matrix N in comparison with the "signal" matrix K 0 .

Статический режим функционирования обнаружителя предполагает нахождение двух различных функций от девяти элементов {kij} матрицы K, формирующих соответственно сигнальную S и пороговую Р величины, в результате сравнения которых выносится решение об обнаружении сигнала скрытого ИРИ.The static mode of operation of the detector involves finding two different functions of nine elements {k ij } of the matrix K, which form the signal S and threshold P values, respectively, as a result of which a decision is made to detect a hidden IRI signal.

Начнем с выбора функции, формирующей пороговую величину P, для чего рассмотрим выражение для следа (tr) матрицы K:We start by choosing the function that forms the threshold value P, for which we consider the expression for the trace (tr) of the matrix K:

Figure 00000012
Figure 00000012

В случае малости «шумовой» матрицы N по сравнению с «сигнальной» матрицей K0 выражение (12) примет вид:If the “noise” matrix N is small compared to the “signal” matrix K 0, expression (12) takes the form:

Figure 00000013
Figure 00000013

Используя определение скалярного произведения векторов α и β, перепишем (13) в виде:Using the definition of the scalar product of the vectors α and β, we rewrite (13) in the form:

Figure 00000014
Figure 00000014

причем правая часть (14) вследствие равенства (α; β)=0, обусловленного указанным выше свойством «а», получается равной нулю. Это означает, что при сделанных выше предположениях сигнал скрытого ИРИ не влияет на величину следа матрицы K и поэтому его модуль (или величину, ему пропорциональную) целесообразно использовать в качестве порога, т.е.moreover, the right-hand side of (14) due to the equality (α; β) = 0, due to the above property “a”, turns out to be zero. This means that, under the above assumptions, the hidden IRI signal does not affect the trace size of the matrix K, and therefore it is advisable to use its modulus (or a value proportional to it) as a threshold, i.e.

Figure 00000015
Figure 00000015

Перейдем к выбору функции, формирующей сигнальную величину S. Предварительно заметим, что сумма квадратов элементов входящей в (10) матрицы α⊗βT равна единице, а сумма квадратов элементов матрицы K0 равна мощности

Figure 00000016
сигнала скрытого ИРИ. Это могло бы служить основанием для выбора суммы квадратов элементов матрицы K в качестве сигнальной величины S. Однако в предложенном способе выбор S был сделан из других соображений. Для этого рассмотрим выражение для вектора vectK:We proceed to the choice of the function that forms the signal quantity S. First, note that the sum of the squares of the elements of the matrix α⊗β T included in (10) is equal to unity, and the sum of the squares of the elements of the matrix K 0 is equal to the power
Figure 00000016
 signal hidden IRI. This could serve as the basis for choosing the sum of the squares of the elements of the matrix K as the signal quantity S. However, in the proposed method, the choice of S was made from other considerations. To do this, consider the expression for the vectK vector:

Figure 00000017
Figure 00000017

дуального по отношению к кососимметрической составляющей K-KT матрицы K, который полностью определяет эту составляющую:dual with respect to the skew-symmetric component KK T of the matrix K, which completely defines this component:

Figure 00000018
Figure 00000018

В случае малости «шумовой» матрицы N по сравнению с «сигнальной» матрицей K0 вектор (16) примет вид:If the "noise" matrix N is small compared to the "signal" matrix K 0, vector (16) will take the form:

Figure 00000019
Figure 00000019

модуль которого равен мощности

Figure 00000020
сигнала скрытого ИРИ. Это указывает на целесообразность использования модуля вектора vectK в качестве сигнальной величины S, т.к. его вычисление требует в три раза меньшего числа нелинейных операций (возведения в квадрат), чем при суммировании квадратов элементов матрицы K. Дополнительное упрощение алгоритма состоит в замене квадратичной обработки элементов вектора vectK на вычисление их модулей. Таким образом, окончательный вариант формирования сигнальной величины S имеет вид:whose module is equal to power
Figure 00000020
 signal hidden IRI. This indicates the advisability of using the vectK vector module as the signal quantity S, because its calculation requires three times less number of non-linear operations (squaring) than when summing the squares of the elements of the matrix K. An additional simplification of the algorithm consists in replacing the quadratic processing of the elements of the vectK vector with the calculation of their modules. Thus, the final version of the formation of the signal quantity S has the form:

Figure 00000021
Figure 00000021

В радиотехнических терминах операция взятия модуля в (15), (19) означает выделение амплитуды соответствующих сигналов. В частности, величина P есть амплитуда суммарного сигнала k11+k22+k33, а величина S есть суммарная амплитуда входящих в (19) разностных сигналов. В качестве корреляторов, выполняющих функцию (3), можно использовать балансный модулятор с фильтром нижних частот на выходе, инерционность которого выбирается из условия устранения биений между сигналами различных удаленных источников, а проводимые над сигналами kij преобразования можно осуществить либо в аналоговой, либо в цифровой форме.In radio engineering terms, the operation of taking the module in (15), (19) means the allocation of the amplitude of the corresponding signals. In particular, the value P is the amplitude of the total signal k 11 + k 22 + k 33 , and the value S is the total amplitude of the difference signals included in (19). As correlators performing function (3), you can use a balanced modulator with a low-pass filter at the output, the inertia of which is selected from the condition of eliminating beats between signals of different remote sources, and the conversions performed on the signals k ij can be performed either in analog or digital form.

Источники информацииInformation sources

1. Патент US №6963301 B2.1. US patent No. 6963301 B2.

2. Патент RU №2349927 C1.2. Patent RU No. 2349927 C1.

3. Никольский В.В. Электродинамика и распространение радиоволн. М.: Наука, 1978 г.3. Nikolsky V.V. Electrodynamics and radio wave propagation. M .: Nauka, 1978

Claims (1)

Способ обнаружения радиоизлучения в ближней зоне источника, в котором осуществляется прием электрической и магнитной компонент поля на Е-датчик и Н-датчик соответственно, совместная корреляционная обработка выходных сигналов Е-датчика и Н-датчика, принятие решения об обнаружении источника радиоизлучения путем сравнения выходного сигнала обнаружителя с порогом, дополнительно осуществляется прием электрической компоненты поля на второй и третий E-датчики, прием магнитной компоненты поля на второй и третий E-датчики, формирование сигналов межкомпонентной корреляции kij(t) путем совместной обработки сигнала с выхода i-го E-датчика, i=1, 2, 3, и сигнала с выхода j-го H-датчика, j=1, 2, 3, формирование суммарного сигнала k11+k22+k33 и определение его амплитуды Р, формирование разностных сигналов k12-k21, k23-k32, k31-k13, определение их амплитуд и суммарной амплитуды S разностных сигналов, причем направления осей i-го E-датчика и i-го Н-датчика совпадают с направлением оси ei ортогональной системы координат, i=1, 2, 3, в качестве выходного сигнала обнаружителя используется суммарная амплитуда S, а в качестве порога используется величина, пропорциональная амплитуде Р. A method for detecting radio emission in the near zone of a source in which the electric and magnetic field components are received by an E-sensor and an H-sensor, respectively, joint correlation processing of the output signals of the E-sensor and the H-sensor, deciding on the detection of a radio source by comparing the output signal detector with a threshold, additionally, the electric component of the field is received at the second and third E-sensors, the magnetic component of the field is received at the second and third E-sensors, signal generation s intercomponent correlation k ij (t) by a joint signal processing output from the i-th E-sensor, i = 1, 2, 3, and a signal output from the j-th H-sensor, j = 1, 2, 3, formation total the signal k 11 + k 22 + k 33 and determining its amplitude P, generating the differential signals k 12 -k 21 , k 23 -k 32 , k 31 -k 13 , determining their amplitudes and the total amplitude S of the difference signals, and the directions of the axes i e-th sensor and the i-th H of the sensor coincide with the direction of the axis e i orthogonal coordinate system, i = 1, 2, 3, in use as a total amplitude S detector output signal, and to honors the threshold value is used, the amplitude is proportional to R.
RU2012147162/07A 2012-11-07 2012-11-07 Method of detecting radio-frequency radiation in near field of source RU2505834C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012147162/07A RU2505834C1 (en) 2012-11-07 2012-11-07 Method of detecting radio-frequency radiation in near field of source

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012147162/07A RU2505834C1 (en) 2012-11-07 2012-11-07 Method of detecting radio-frequency radiation in near field of source

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2505834C1 true RU2505834C1 (en) 2014-01-27

Family

ID=49957784

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012147162/07A RU2505834C1 (en) 2012-11-07 2012-11-07 Method of detecting radio-frequency radiation in near field of source

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2505834C1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2757152C1 (en) * 2020-07-07 2021-10-11 Задорожный Артем Анатольевич Apparatus for detecting radio emission sources in large-sized objects
RU2760506C2 (en) * 2020-04-16 2021-11-25 Артем Анатольевич Задорожный Method for detecting radio emission sources using a radio channel to transmit digital information (variants)
RU2762031C1 (en) * 2020-07-07 2021-12-14 Задорожный Артем Анатольевич Device for detecting radiation sources using cellular communication in large-sized objects

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5719584A (en) * 1996-09-03 1998-02-17 Harris Corporation System and method for determining the geolocation of a transmitter
EP1601989A1 (en) * 2003-02-17 2005-12-07 Global Business Software Development Technologies, Inc. System and method for locating a mobile phone
US7149648B1 (en) * 2005-08-15 2006-12-12 The Boeing Company System and method for relative positioning of an autonomous vehicle
RU2308735C1 (en) * 2006-03-10 2007-10-20 Федеральное государственное учреждение "Федеральный государственный научно-исследовательский испытательный центр радиоэлектронной борьбы и оценки эффективности снижения заметности" Министерства обороны Российской Федерации Method for determining position of radio radiation sources in short-distance zone
RU2349927C1 (en) * 2007-08-23 2009-03-20 Андрей Владимирович Симонов Componental near field indicator
RU2364885C2 (en) * 2007-01-22 2009-08-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "18 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации Method for detection and identification of radio transmitter by its radiation in nearest area and device for its realisation
RU2434240C1 (en) * 2010-11-01 2011-11-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт "Градиент" Radio source and direction finder orientation determining method

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5719584A (en) * 1996-09-03 1998-02-17 Harris Corporation System and method for determining the geolocation of a transmitter
EP1601989A1 (en) * 2003-02-17 2005-12-07 Global Business Software Development Technologies, Inc. System and method for locating a mobile phone
US7149648B1 (en) * 2005-08-15 2006-12-12 The Boeing Company System and method for relative positioning of an autonomous vehicle
RU2308735C1 (en) * 2006-03-10 2007-10-20 Федеральное государственное учреждение "Федеральный государственный научно-исследовательский испытательный центр радиоэлектронной борьбы и оценки эффективности снижения заметности" Министерства обороны Российской Федерации Method for determining position of radio radiation sources in short-distance zone
RU2364885C2 (en) * 2007-01-22 2009-08-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "18 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации Method for detection and identification of radio transmitter by its radiation in nearest area and device for its realisation
RU2349927C1 (en) * 2007-08-23 2009-03-20 Андрей Владимирович Симонов Componental near field indicator
RU2434240C1 (en) * 2010-11-01 2011-11-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт "Градиент" Radio source and direction finder orientation determining method

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2760506C2 (en) * 2020-04-16 2021-11-25 Артем Анатольевич Задорожный Method for detecting radio emission sources using a radio channel to transmit digital information (variants)
RU2757152C1 (en) * 2020-07-07 2021-10-11 Задорожный Артем Анатольевич Apparatus for detecting radio emission sources in large-sized objects
RU2762031C1 (en) * 2020-07-07 2021-12-14 Задорожный Артем Анатольевич Device for detecting radiation sources using cellular communication in large-sized objects

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Krelina Quantum technology for military applications
Konovaltsev et al. Autonomous spoofing detection and mitigation in a GNSS receiver with an adaptive antenna array
Hamilton et al. Propagation modeling for radio frequency tomography in wireless networks
Zhong et al. Particle filtering approaches for multiple acoustic source detection and 2-D direction of arrival estimation using a single acoustic vector sensor
Maher A survey of PHD filter and CPHD filter implementations
Habtemariam et al. PHD filter based track-before-detect for MIMO radars
Guldogan et al. Multi-target tracking with PHD filter using Doppler-only measurements
RU2505834C1 (en) Method of detecting radio-frequency radiation in near field of source
Odedo et al. Time reversal technique based on spatiotemporal windows for through the wall imaging
Park et al. Maximum‐likelihood angle estimator for multi‐channel FM‐radio‐based passive coherent location
Ma et al. Target imaging based on ℓ 1 ℓ 0 norms homotopy sparse signal recovery and distributed MIMO antennas
Wan et al. Time differences of arrival estimation of mixed interference signals using blind source separation based on wireless sensor networks
RU2349927C1 (en) Componental near field indicator
Lyu et al. Direction of arrival estimation in passive radar based on deep neural network
US20040196178A1 (en) Remote sensing using rayleigh signaling
Eshkevari et al. An improved method for localization of wireless capsule endoscope using direct position determination
Tzafri et al. Application of capon method to direct position determination
Li et al. NLOS targets imaging with UWB radar
Saucan et al. Marked Poisson point process PHD filter for DOA tracking
Veisman et al. The hybrid Cramér-Rao lower bound for simultaneous self-localization and room geometry estimation
Hejazi Kookamari et al. Using a moving aerial platform to detect and localise a low probability of intercept radar
Wan et al. A range-Doppler-angle estimation method for passive bistatic radar
Fischer et al. Adaptive super-resolution with a synthetic aperture antenna
RU2572584C1 (en) Method for radio monitoring radio-silent objects
Michal Quantum technology for military applications

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20141108