RU2497576C2 - Устройство и способ улавливания co2, основанный на применении охлажденного аммиака, с промывкой водой - Google Patents

Устройство и способ улавливания co2, основанный на применении охлажденного аммиака, с промывкой водой Download PDF

Info

Publication number
RU2497576C2
RU2497576C2 RU2011117217/05A RU2011117217A RU2497576C2 RU 2497576 C2 RU2497576 C2 RU 2497576C2 RU 2011117217/05 A RU2011117217/05 A RU 2011117217/05A RU 2011117217 A RU2011117217 A RU 2011117217A RU 2497576 C2 RU2497576 C2 RU 2497576C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
ammonia
flue gas
absorption
gas stream
liquid
Prior art date
Application number
RU2011117217/05A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2011117217A (ru
Inventor
Индира ДЖАЯВЕЕРА
Эли ГАЛ
Original Assignee
Альстом Текнолоджи Лтд
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Альстом Текнолоджи Лтд filed Critical Альстом Текнолоджи Лтд
Publication of RU2011117217A publication Critical patent/RU2011117217A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2497576C2 publication Critical patent/RU2497576C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/54—Nitrogen compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/62—Carbon oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/20—Reductants
    • B01D2251/206—Ammonium compounds
    • B01D2251/2062—Ammonia
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/80—Water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/80—Employing electric, magnetic, electromagnetic or wave energy, or particle radiation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/77—Liquid phase processes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
    • Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу удаления диоксида углерода и аммиака из потока дымовых газов. Способ уменьшения количества аммиака в потоке дымовых газов, обедненном CO2, полученном от устройства для захватывания CO2 с применением аммиака, включает контактирование потока дымовых газов с аммонизированной суспензией или раствором внутри абсорбционной башни, для удаления диоксида углерода, посредством чего образуется поток дымовых газов, содержащий аммиак, введение полученного потока газов в промывочный резервуар, имещий первую и вторую ступени абсорбции, каждая из которых включает узел для массопередачи и канал для подачи жидкости, введение первой жидкости в канал первой ступени абсорбции, так что первая жидкость протекает в направлении, противоточном по отношению к потоку газов, для контактирования потока газов с узлами для массопередачи первой и второй ступеней абсорбции, и введение второй жидкости в канал второй ступени абсорбции, так что вторая жидкость протекает в направлении, противоточном по отношению к потоку газов, для контактирования потока газов с узлом для массопередачи второй ступени абсорбции, посредством чего абсорбируется аммиак. Изобретение обеспечивает уменьшение эмиссии загрязняющих веществ. 11 з.п. ф-лы, 3 ил., 8 табл., 3 пр.

Description

ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА НА РОДСТВЕННЫЕ ЗАЯВКИ
Эта заявка устанавливает приоритет предварительной заявки на патент США номер 61/102137, зарегистрированной 2 октября 2008 г., и предварительной заявки на патент США номер 61/102217, зарегистрированной 2 октября 2008 г., содержание которых включено в данный документ полностью в качестве ссылки.
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Раскрытый предмет изобретения относится к устройству и способу удаления диоксида углерода (CO2) и аммиака (NH3) из потока дымовых газов. Более конкретно, раскрытый предмет изобретения относится к устройству и способу с применением многоступенчатого промывочного резервуара для удаления аммиака из потока дымовых газов, который подвергается обработке в устройстве и способе удаления CO2.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Большинство энергии, используемой в мире, производится сжиганием топлива, содержащего углерод и водород, такого как каменный уголь, нефть и природный газ. В дополнение к углероду и водороду эти виды топлива содержат кислород, влагу и загрязняющие вещества, такие как зола, сера (часто в форме оксидов серы, именуемых как «SOx»), соединения азота (часто в форме оксидов азота, именуемых как «NOx»), хлор, ртуть и другие элементы в незначительных количествах. Осведомленность в отношении вредного воздействия загрязняющих веществ, высвобождающихся во время сжигания, инициирует применение все более жестких ограничений в отношении выбросов от электростанций, нефтеперерабатывающих заводов и других производственных процессов. Имеет место увеличенное воздействие на владельцев таких предприятий, чтобы достигнуть близкой к нулю эмиссии загрязняющих веществ.
Многочисленные процессы и устройства были разработаны в ответ на желание достигнуть близкой к нулю эмиссии загрязняющих веществ. Устройства и процессы включают, однако не ограничиваются ими, устройства для обессеривания (известной как мокрое обессеривание дымовых газов «WFGD» и сухое обессеривание дымовых газов «DFGD»), фильтры очистки от микрочастиц (включая, например, камеры с рукавными фильтрами, уловители микрочастиц и т.п.), а также применение одного или нескольких сорбентов, которые абсорбируют загрязняющие вещества из дымовых газов. Примеры сорбентов включают, однако не ограничиваются ими, активированный уголь, аммиак, известняк и т.п.
Было показано, что аммиак эффективно удаляет CO2, а также другие загрязняющие вещества, такие как диоксид серы (SO2) и хлорид водорода (HCl), из потока дымовых газов. В одном конкретном виде применения абсорбция и удаление CO2 из потока дымовых газов с помощью аммиака проводится при низкой температуре, например, между 0° и 20°C. Для того чтобы гарантировать эффективность системы и чтобы удовлетворять стандартам в отношении выбросов, желательно поддержание аммиака внутри устройства для обработки потока дымовых газов.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
В соответствии с особенностями, проиллюстрированными в данном документе, предоставлено устройство для уменьшения количества аммиака в потоке дымовых газов, данное устройство содержит: промывочный резервуар для приема потока дымовых газов, содержащего аммиак, данный промывочный резервуар включает первую ступень абсорбции и вторую ступень абсорбции, каждая из первой ступени абсорбции и второй ступени абсорбции имеет узел для массопередачи; и жидкость вводится в данный промывочный резервуар, жидкость для абсорбции аммиака из потока дымовых газов, содержащего аммиак, посредством чего образуется жидкость, обогащенная аммиаком, и поток дымовых газов, содержащий уменьшенное количество аммиака, который выпускается из промывочного резервуара.
В соответствии с другими особенностями, проиллюстрированными в данном документе, предоставлено устройство для уменьшения количества аммиака в потоке дымовых газов, данное устройство содержит: абсорбирующий узел, имеющий один или несколько абсорберов, чтобы абсорбировать диоксид углерода (CO2) из охлажденного потока дымовых газов, имеющего температуру ниже температуры окружающей среды, данный абсорбирующий узел функционирует при температуре между 0° и 20°С, при этом по меньшей мере часть CO2 абсорбируется аммонизированным раствором или суспензией, посредством чего образуется поток дымовых газов, содержащий аммиак; и промывочный резервуар сконфигурирован таким образом, чтобы принимать по меньшей мере часть потока дымовых газов, содержащего аммиак, данный промывочный резервуар включает одну или несколько ступеней абсорбции, каждая из одной или нескольких ступеней абсорбции имеет узел с распылительной головкой и узел для массопередачи, выбранный из неупорядоченного насадочного материала, гидрофильного насадочного материала и структурированной насадки, при этом узел с распылительной головкой направляет жидкость в противотоке к направлению протекания потока дымовых газов, содержащего аммиак, жидкость абсорбирует аммиак из потока дымовых газов, содержащего аммиак, и посредством этого образуется жидкость, обогащенная аммиаком, и поток дымовых газов с уменьшенным количеством аммиака, посредством чего по меньшей мере часть аммиака, присутствующего в потоке дымовых газов, содержащем аммиак, удаляется из потока дымовых газов, содержащего аммиак, в одной или нескольких ступенях абсорбции промывочного резервуара.
В соответствии с другими особенностями, проиллюстрированными в данном документе, предоставлен способ уменьшения количества аммиака в потоке дымовых газов, данный способ содержит: введение охлажденного потока дымовых газов, имеющего температуру ниже температуры окружающей среды, в абсорбирующий узел, при этом данный абсорбирующий узел функционирует при температуре между 0° и 20°С; приведение охлажденного потока дымовых газов в абсорбирующем узле в соприкосновение с аммонизированной суспензией или раствором, при этом аммонизированная суспензия или раствор удаляют диоксид углерода (CO2) из охлажденного потока дымовых газов, посредством чего образуется поток дымовых газов, содержащий аммиак; и введение по меньшей мере части потока дымовых газов, содержащего аммиак, в промывочный резервуар, данный промывочный резервуар имеет одну или несколько ступеней абсорбции, чтобы абсорбировать аммиак из потока дымовых газов, содержащего аммиак, посредством чего уменьшается количество аммиака в потоке дымовых газов, выпускаемом из промывочного резервуара.
Вышеописанные и другие отличительные признаки иллюстрируются представленными ниже фигурами и подробным описанием.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Далее будут указаны фигуры, которые представляют собой иллюстративные варианты осуществления, и в которых аналогичные элементы имеют одинаковые числовые обозначения.
Фиг.1 является схематическим представлением устройства, используемым для уменьшения количества CO2 и аммиака, присутствующего в потоке дымовых газов.
Фиг.2 представляет собой иллюстрацию одного из вариантов осуществления абсорбирующего узла, используемого в устройстве, изображенном на Фиг.1.
Фиг.3 представляет собой иллюстрацию одного из вариантов осуществления промывочного резервуара, используемого в устройстве, изображенном на Фиг.1.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ
В одном варианте осуществления, как показано на Фиг.1, устройство 100 для уменьшения количества аммиака (NH3) и диоксида углерода (CO2), присутствующих в потоке дымовых газов, включает несколько узлов и процессов для удаления ряда загрязняющих веществ из потока дымовых газов 120, образованных сжиганием топлива в печи 122. Как показано на Фиг.1, устройство 100 включает абсорбирующий узел 130, чтобы абсорбировать диоксид углерода (CO2) из потока дымовых газов 120 и, в одном из вариантов осуществления, охлажденного потока дымовых газов 140.
Охлажденный поток дымовых газов 140 образован прохождением потока дымовых газов 120, образованных сжиганием топлива в печи 122, в систему охлаждения 142. Перед введением в систему охлаждения 142 поток дымовых газов 120 может подвергаться обработке, чтобы удалить из него загрязняющие вещества, такой как, например, процесс обессеривания дымовых газов и отделение микрочастиц (не показано).
Система охлаждения 142 может быть любой системой, которая может образовывать охлажденный поток дымовых газов 140, и может включать, как показано на Фиг.1, охладитель 144 с непосредственным соприкосновением, одну или несколько охлаждающих башен 146 и один или несколько охладителей 148, которые промывают и/или подвергают мокрой очистке поток дымовых газов 120, захватывают загрязняющие вещества и/или снижают содержание влаги в потоке дымовых газов. Однако предполагается, что система охлаждения 142 может включать меньше или больше узлов по сравнению с теми, что показаны на Фиг.1.
В одном из вариантов осуществления охлажденный поток дымовых газов 140 имеет температуру, которая ниже температуры окружающей среды. В одном из примеров охлажденный поток дымовых газов 140 может иметь температуру между приблизительно 0°C и приблизительно 20°C. В другом варианте осуществления охлажденный поток дымовых газов 140 может иметь температуру между приблизительно 0°C и приблизительно 10°C.
Как показано на Фиг.1, система охлаждения 142 соединена с абсорбирующим узлом 130. Предполагается, что система охлаждения 142 может находиться в непосредственной связи с абсорбирующим узлом 130, т.е. отсутствуют дополнительные процессы или узлы между системой охлаждения и абсорбирующим узлом. В качестве альтернативы, система охлаждения 142 может находиться в непрямой связи с абсорбирующим узлом 130, т.е. могут иметься дополнительные процессы или узлы между системой охлаждения и абсорбирующим узлом, такие как, однако не ограничиваясь ими, уловители микрочастиц, туманоуловители и т.п.
Абсорбирующий узел 130 способствует абсорбции CO2 из охлажденного потока дымовых газов 140 посредством приведения охлажденного потока дымовых газов в соприкосновение с аммонизированным раствором или суспензией 150. Аммонизированный раствор или суспензия 150 могут включать растворенные компоненты аммиака и CO2 в водном растворе и могут также включать осажденные твердотельные микрочастицы бикарбоната аммония.
В одном из вариантов осуществления абсорбирующий узел 130 включает первый абсорбер 132 и второй абсорбер 134. Однако предполагается, что абсорбирующий узел 130 может включать больше или меньше абсорберов по сравнению с тем, что показано на Фиг.1. Кроме того, предполагается, что первый абсорбер 132 и/или второй абсорбер 134 могут иметь в себе одну или несколько ступеней для абсорбции CO2 из охлажденного потока дымовых газов 140.
Аммонизированный раствор или суспензия 150, вводимые в абсорбирующий узел 130, могут быть использованы повторно и/или предоставляться регенерационной колонной 160. Как показано на Фиг.1, аммонизированный раствор или суспензия 150 может вводиться в абсорбирующий узел 130 в месте внутри первого абсорбера 132, однако предполагается, что аммонизированный раствор или суспензия может также вводиться в месте внутри второго абсорбера 134 или любого из абсорберов, имеющихся в абсорбирующем узле 130. Регенерационная колонна 160 находится в непосредственной или в непрямой связи с абсорбирующим узлом 130.
Как показано более подробно на Фиг.2, аммонизированная суспензия или раствор 150 вводится в абсорбирующий узел 130, например, в первый абсорбер 132 или второй абсорбер 134, в направлении A, которое является противотоком по отношению к потоку B охлажденного потока дымовых газов 140. Когда аммонизированная суспензия или раствор 150 соприкасается с охлажденным потоком дымовых газов 140, CO2, присутствующий в охлажденном потоке дымовых газов, абсорбируется и удаляется из него, посредством чего образуется поток 152, обогащенный CO2. По меньшей мере часть результирующего потока 152, обогащенного CO2, переносится из абсорбирующего узла 130 в регенерационную колонну 160.
Предполагается, что либо весь поток 152, обогащенный CO2, либо его часть может быть перемещена в регенерационную колонну 160. Как показано на Фиг.1, по меньшей мере часть потока 152, обогащенного CO2, может проходить через буферный резервуар 162, насос высокого давления 164 и теплообменник 166 перед введением в регенерационную колонну 160. В одном из вариантов осуществления отдельная часть потока 152, обогащенного CO2, может проходить из абсорбирующего узла 130 через теплообменник 168, в котором она охлаждается перед возвращением в абсорбирующий узел. Теплообменник 168 соединен с системой охлаждения 169. Как показано на Фиг.1, система охлаждения 169 может иметь охладитель 169a с непосредственным соприкосновением, а также охлаждающую башню 169b; однако, нельзя не отметить, что система охлаждения 169 может иметь больше или меньше узлов по сравнению с тем, как проиллюстрировано в данном документе. Поток 152, обогащенный CO2, охлаждается перед введением в абсорбирующий узел 130 с аммонизированным раствором или суспензией 150.
Кроме того, несмотря на то, что это не показано на Фиг.1 или 2, также предполагается, что часть потока 152, обогащенного CO2, может быть перемещена непосредственно в регенерационную колонну 160 без прохождения через буферный резервуар 162, насос высокого давления 164 и теплообменник 166.
Регенерационная колонна 160 регенерирует поток 152, обогащенный CO2, чтобы образовать аммонизированную суспензию или раствор 150, который вводится в абсорбирующий узел 130. Регенерационная колонна 160 способствует регенерации использованного аммонизированного раствора или суспензии, т.е. потока 152, обогащенного CO2, который был пропущен через абсорбирующий узел 130, и из которого удален CO2. Регенерация выполняется предоставлением тепла в нижней части регенерационной колонны 160. Регенерация потока 152, обогащенного CO2, также выполняется при высоком давлении.
Способность аммонизированного раствора или суспензии 150 абсорбировать CO2 из охлажденного потока дымовых газов 140 зависит, например, от концентрации аммиака в аммонизированном растворе или суспензии, молярного соотношения NH3/CO2 и температуры и давления в абсорбирующем узле 130. В одном из вариантов осуществления молярное соотношение NH3/CO2 для абсорбции CO2 находится между приблизительно 1,0 и приблизительно 4,0. В другом варианте осуществления молярное соотношение NH3/CO2 для абсорбции CO2 находится между приблизительно 1,0 и приблизительно 3,0. Кроме того, в одном из вариантов осуществления абсорбирующий узел 130 функционирует при низкой температуре, в частности, при температуре ниже, чем приблизительно 20°C. В одном из вариантов осуществления абсорбирующий узел 130 функционирует при температуре между приблизительно 0° и 20°C. В другом варианте осуществления абсорбирующий узел 130 функционирует при температуре между 0° и 10°C.
Как показано на Фиг.1 и 2 и обсуждено выше, после приведения охлажденного потока дымовых газов 140 в соприкосновение с аммонизированным раствором или суспензией 150 образуется поток 152, обогащенный CO2, а также поток дымовых газов 170, содержащий аммиак. Обычно концентрация аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, будет изменяться в зависимости от устройства, количества аммонизированного раствора или суспензии 150, вводимого в абсорбирующий узел 130, и количества CO2, присутствующего в охлажденном потоке дымовых газов 140, и поэтому поток дымовых газов, содержащий аммиак, может содержать любую концентрацию аммиака. В одном из вариантов осуществления концентрация аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, может находиться в интервале между приблизительно 500 ч/млн и приблизительно 30000 ч/млн.
Предполагается, что концентрация аммиака, присутствующего в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, может быть измерена. Например, концентрация аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, может быть измерена, например, газоанализаторной трубкой Dragger или инфракрасной спектроскопией с преобразованием Фурье (FTIR). Хотя это и не показано, количество или концентрация аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, могут быть измерены в любом месте перед его введением в промывочный резервуар 180. Измерение количества или концентрации аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, может помогать оператору устройства 100 в удалении или уменьшении количества аммиака в потоке дымовых газов, содержащем аммиак.
Как показано на Фиг.l, поток дымовых газов 170, содержащий аммиак, вводится в промывочный резервуар 180. В одном из вариантов осуществления промывочный резервуар 180 уменьшает количество аммиака, присутствующего в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, и образует поток дымовых газов 190, содержащий уменьшенное количество аммиака. Однако предполагается, что промывочный резервуар 180 может быть использован вместе с другими устройствами и способами, которые образуют поток дымовых газов, содержащий аммиак, т.е. промывочный резервуар может быть использован в устройстве, которое не содержит абсорбирующий узел 130 и/или систему охлаждения 142.
Поток дымовых газов 190, содержащий уменьшенное количество аммиака, может быть выпущен в окружающую среду. Поток дымовых газов 190, содержащий уменьшенное количество аммиака, может быть выпущен непосредственно в окружающую среду из промывочного резервуара 180. Однако предполагается, что поток дымовых газов, содержащий уменьшенное количество аммиака, может быть дополнительно обработан перед выпуском в окружающую среду, например, он может быть промыт в кислом растворе, чтобы дополнительно уменьшить содержание загрязняющих веществ. Кроме того, хотя это не показано на Фиг.1, предполагается, что количество аммиака, присутствующего в потоке дымовых газов 190, содержащем уменьшенное количество аммиака, может быть измерено после того как поток дымовых газов, содержащий уменьшенное количество аммиака, выпущен из промывочного резервуара 180.
В одном из вариантов осуществления промывочный резервуар 180 сконфигурирован таким образом, чтобы принимать поток дымовых газов 170, содержащий аммиак. Как показано на Фиг.3, промывочный резервуар 180 может иметь отверстие 182 в нижней части промывочного резервуара, которое предоставляет возможность потоку дымовых газов 170, содержащему аммиак, втекать в промывочный резервуар. Несмотря на то, что отверстие 182 показано в нижней части промывочного резервуара 180, предполагается, что отверстие может быть в любом месте промывочного резервуара и может варьироваться от устройства к устройству, в зависимости от вида применения.
Промывочный резервуар 180 может иметь одну или несколько ступеней абсорбции, показанных в общем виде как 181, чтобы абсорбировать аммиак из потока дымовых газов 170, содержащего аммиак. В одном из вариантов осуществления, как показано на Фиг.3, промывочный резервуар 180 включает две ступени абсорбции, первую ступень абсорбции 181a и вторую ступень абсорбции 181b. Промывочный резервуар 180 не ограничен в этом отношении, поскольку предполагается, что промывочный резервуар может иметь больше или меньше ступеней абсорбции. Каждая из ступеней абсорбции 181, например, первая и вторая ступени абсорбции 181a и 181b, могут включать узел 184 для массопередачи, узел с распылительной головкой 186 и канал 188 для подачи жидкости.
Узел 184 для массопередачи может включать насадку, такую как, например, неупорядоченная насадка, гидрофильная насадка и/или структурированная насадка. Неупорядоченная насадка в целом известна в данной области техники и относится к насадочному материалу, введенному в ступень абсорбции неупорядоченным образом. Примеры неупорядоченной насадки включают, однако не ограничиваются ими, пластиковый, металлический и/или керамический насадочный материал, поставляемый на рынок в различных размерах, например, материал, имеющий различные диаметры, например, диаметры в интервале между приблизительно 2,5 см. и приблизительно 7,6 см (приблизительно от 1 дюйма до приблизительно 3 дюймов). Неупорядоченный насадочный материал доступен от многих поставщиков, включая, однако не ограничиваясь ими, Jaeger Products Inc. (Хьюстон, Техас, США). Неупорядоченный насадочный материал может также включать древесину. Гидрофильная насадка включает, однако не ограничивается ими, полипропиленовые мешки.
Структурированная насадка в целом известна в данной области техники и относится к насадочному материалу, который расположен или упорядочен особым образом. Обычно структурированная насадка расположена таким образом, чтобы принуждать текучие среды к протеканию по усложненному пути, посредством чего создается большая площадь поверхности для соприкосновения между жидкостью и газом. Структурированная насадка включает, однако не ограничивается ими, структуры, изготовленные из металла, пластика, древесины и т.п. Предполагается, что разные насадочные материалы способствуют удалению аммиака или уменьшению его содержания при различных расходах жидкости, подаваемой в промывочный резервуар 180. Кроме того, предполагается, что разные насадочные материалы могут обеспечивать более подходящие перепады давления.
В одном из вариантов осуществления одна из ступеней абсорбции 181 промывочного резервуара 180 включает неупорядоченный насадочный материал в качестве узла 184 для массопередачи, а другая из ступеней абсорбции 181 промывочного резервуара 180 включает структурированную насадку в качестве узла для массопередачи. Например, первая ступень абсорбции 181a может включать неупорядоченный насадочный материал в качестве узла 184 для массопередачи, а вторая ступень абсорбции 181b может включать структурированную насадку в качестве узла для массопередачи. Предполагается, что поток дымовых газов 170, содержащий аммиак, вводится в промывочный резервуар и проходит через вторую ступень абсорбции 181b перед прохождением через первую ступень абсорбции 181a.
Как показано на Фиг.3, в каждой из ступеней абсорбции 181 узел 184 для массопередачи расположен под узлом 186 с распылительной головкой. Каждый из узлов 186 с распылительной головкой в промывочном резервуаре 180 распыляет жидкость 187 внутрь соответствующей ступени абсорбции 181. Жидкость 187 перемещается в узел 186 с распылительной головкой посредством канала 188 для подачи жидкости. Канал 188 для подачи жидкости представляет собой трубопровод, который перемещает жидкость 187 в узел 186 с распылительной головкой. Жидкость 187 может быть любой жидкостью, подходящей для содействия удалению аммиака из потока дымовых газов 170, содержащего аммиак. Примером жидкости 187 является вода, которая, как известно, абсорбирует, т.е. растворяет, аммиак посредством взаимодействия аммиака и воды.
В одном из конкретных вариантов осуществления жидкость 187, вводимая в первую ступень абсорбции 181a, является жидкостью 187a, например, водой, предоставляемой отгоночной колонной 194. Жидкость 187, предоставляемая во вторую ступень абсорбции 181b, представляет собой жидкость 187b, которая является водой, содержащей аммиак и CO2 в низкой концентрации, рециркулируемой из нижней части промывочного резервуара 180 и проходящей через теплообменник 189.
Жидкость 187 вводится в верхней части каждой ступени абсорбции 181, например, жидкость 181a предоставляется в верхнюю часть первой ступени абсорбции 181a, а жидкость 187b предоставляется в верхнюю часть второй ступени абсорбции 181b промывочного резервуара 180. Жидкость 187 перемещается в направлении C вниз на протяжении длины L промывочного резервуара 180, которое является противоточным по отношению к направлению D, в котором поток дымовых газов 170, содержащий аммиак, перемещается вверх на протяжении длины L промывочного резервуара 180. Как это понятно, жидкость 187 перемещается в направлении C под действием силы тяжести, в то время как поток дымовых газов 170, содержащий аммиак, перемещается в направлении D под действием нескольких факторов, включая перепады давления внутри промывочного резервуара 180.
Когда жидкость 187 перемещается в направлении C, она проходит через узлы 184 для массопередачи в каждой из ступеней абсорбции 181. Подобным образом, когда поток дымовых газов 170, содержащий аммиак, перемещается в направлении D, он проходит через узлы 184 для массопередачи в каждой из ступеней абсорбции 181.
Когда жидкость 187 перемещается в направлении C вниз на протяжении длины L промывочного резервуара 180, концентрация аммиака в жидкости возрастает, и посредством этого образуется жидкость 192, обогащенная аммиаком. Напротив, когда поток дымовых газов 170, содержащий аммиак, перемещается в направлении D вверх на протяжении некоторой длины, например, длины L, промывочного резервуара 180, концентрация аммиака в потоке дымовых газов, содержащем аммиак, снижается, и посредством этого образует поток дымовых газов 190, содержащий уменьшенное количество аммиака.
Например, жидкость 187a вводится в верхней части промывочного резервуара 180 через узел 186 с распылительной головкой над первой ступенью абсорбции 181a и перемещается в направлении C вниз на протяжении длины L промывочного резервуара. Концентрация аммиака, присутствующего в жидкости 187a, которая выпускается из первой ступени абсорбции 181a, выше, чем концентрация аммиака в жидкости 187a, поступающей в первую ступень абсорбции 181a, поскольку жидкость соприкасалась с потоком дымовых газов 170, содержащим аммиак, который перемещается в направлении D вверх на протяжении длины L промывочного резервуара, и абсорбировала из него аммиак. В этом варианте осуществления более высокая процентная доля аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, абсорбируется жидкостью 187a, которая протекает из первой ступени абсорбции 181a во вторую ступень абсорбции 181b, а также жидкостью 187b, которая предоставляется во вторую ступень абсорбции, поскольку поток дымовых газов, содержащий аммиак, который вводится в промывочный резервуар 180 в его нижней части, является необработанным и поэтому имеет наибольшую концентрацию аммиака.
Следует принимать во внимание, что количество аммиака, удаленного из потока дымовых газов 170, содержащего аммиак, варьируется от устройства к устройству и от одного вида применения к другому. Предполагается, что устройство сконструировано таким образом, чтобы концентрация аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак, являлась низкой и была близка к равновесной концентрации аммиака в газе относительно давления пара аммиака в жидкости. Равновесная концентрация аммиака в потоке дымовых газов 170 может быть такой низкой как ниже 10 ч/млн и обычно находится в интервале между приблизительно 0 ч/млн и приблизительно 200 ч/млн. В одном из вариантов осуществления поток дымовых газов 190, содержащий уменьшенное количество аммиака, содержит по меньшей мере приблизительно на 70% меньше аммиака по сравнению с уровнем содержания аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак. В другом варианте осуществления поток дымовых газов 190, содержащий уменьшенное количество аммиака, содержит по меньшей мере приблизительно на 75% меньше аммиака по сравнению с уровнем содержания аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак. В еще одном варианте осуществления поток дымовых газов 190, содержащий уменьшенное количество аммиака, содержит по меньшей мере приблизительно на 80% меньше аммиака по сравнению с уровнем содержания аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак. В другом варианте осуществления поток дымовых газов 190, содержащий уменьшенное количество аммиака, содержит по меньшей мере приблизительно на 85% меньше аммиака по сравнению с уровнем содержания аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак. Предполагается, что уровень содержания аммиака в потоке дымовых газов 190, содержащем уменьшенное количество аммиака, может составлять приблизительно на 90%, 95%, 99% или 99,5% меньше, чем уровень содержания аммиака в потоке дымовых газов 170, содержащем аммиак.
Расход жидкости 187, подходящий для снижения количества аммиака в дымовых газах, варьируется от устройства к устройству. В одном из вариантов осуществления расход подходит для уменьшения количества аммиака в дымовых газах до количества, близкого к равновесной концентрации, и обычно до уровня ниже 200 ч/млн в потоке дымовых газов. В другом варианте осуществления расход подходит для уменьшения количества аммиака в дымовых газах от приблизительно 2000 ч/млн до величины между приблизительно 70-100 ч/млн. В другом варианте осуществления расход жидкости 187 находится между приблизительно 1,8 л/мин или приблизительно 0,5 галлона в минуту и приблизительно 7,5 л/мин или приблизительно 2 галлона в минуту на 1000 куб. футов/мин (28,3 м3/мин) дымовых газов.
При повторном обращении к Фиг.3, жидкость 187 подается в нижнюю часть промывочного резервуара 180 и удаляется из него в качестве жидкости 192, обогащенной аммиаком. Как показано на Фиг.3, в одном из вариантов осуществления часть жидкости 192, обогащенной аммиаком повторно возвращается в промывочный резервуар 180 в качестве жидкости 187, и часть жидкости, обогащенной аммиаком, подается в отгоночную колонну 194 (показана на Фиг.1). Например, часть жидкости 192, обогащенной аммиаком, охлаждается в теплообменнике 189 и возвращается во вторую ступень абсорбции 181b в качестве жидкости 187b. Хотя это не проиллюстрировано, предполагается, что часть жидкости 192, обогащенной аммиаком, может быть рециркулирована из нижней части промывочного резервуара 180 в первую ступень абсорбции 181a в качестве жидкости 187a. Кроме того, хотя это не показано, предполагается, что все количество жидкости 192, обогащенной аммиаком, может быть подано в отгоночную колонну 194 и затем возвращено в промывочный резервуар 180 в качестве жидкости 187a.
При повторном обращении к Фиг.3, часть жидкости 192, обогащенной аммиаком, которая подана в отгоночную колонну 194, регенерируется, чтобы образовать жидкость 187a, которая вводится посредством узла 186 с распылительной головкой в первую ступень абсорбции 181a. В отгоночной колонне 194 аммиак, а также другие загрязняющие вещества, такие как CO2, удаляются из жидкости 192, обогащенной аммиаком, чтобы образовать жидкость 187a, которая может быть водой или водой, содержащей, например, следовые количества аммиака. При введении таким образом, на жидкость 187a, которая вводится в первую ступень абсорбции 181a, делается ссылка как на «однократно проходящую жидкость», поскольку она является «чистой жидкостью», которая не была извлечена из нижней части промывочного резервуара 180.
В одном из вариантов осуществления отгоночная колонна 194 использует пар для удаления аммиака, а также других загрязняющих веществ, из жидкости 192, обогащенной аммиаком, чтобы образовать жидкость 187, которая будет вводиться в промывочный резервуар 180. Однако предполагается, что отгоночная колонна 194 может использовать другие технологии или методы для того, чтобы удалить аммиак и другие загрязняющие вещества из жидкости 192, обогащенной аммиаком. В одном из вариантов осуществления отгоночная колонна 194 может функционировать в условиях вакуума, чтобы уменьшить температуру пара, используемого в отгоночной колонне.
Хотя это не показано на Фиг.1, предполагается, что аммиак, удаленный из жидкости 192, обогащенной аммиаком, может быть использован повторно в устройстве 100. Например, аммиак может быть введен в абсорбирующий узел 130 в качестве аммонизированного раствора или суспензии 150. Однако предполагается, что аммиак может быть использован в других местах внутри и вне устройства 100.
Количество аммиака, выпущенного в окружающую среду, снижается или по существу устраняется посредством пропускания потока дымовых газов, содержащего аммиак, через промывочный резервуар 180. Количество жидкости 187, вводимой в различные ступени абсорбции 181, например, жидкости 187a, вводимой в первую ступень абсорбции 181a, и жидкости 187b, вводимой во вторую ступень абсорбции 181b, может регулироваться непрерывным образом или в течение заданных периодов времени до некоторых пределов оператором, в зависимости, например, от количества или расхода дымовых газов, вводимых в промывочный резервуар, уровня содержания загрязняющих веществ, измеренного при выпуске из устройства 100, и т.п. Возможность регулирования количества воды, используемой в устройстве, может содействовать сбережению ресурсов и уменьшать эксплуатационные расходы.
Представленные ниже примеры иллюстрируют один или несколько вариантов осуществления, описанных в данном документе. Данные примеры не предназначены для ограничения предмета изобретения, раскрытого в данном документе, а лишь иллюстрируют один или несколько вариантов осуществления.
ПРИМЕРЫ
Пример 1
Четыре испытания (прогоны 95, 98, 99 и 100) проводили в устройстве, имеющем промывочный резервуар, который включает 1-дюймовую (2,54 см) неупорядоченную насадку Jaeger (которая коммерчески доступна от Jaeger Products Inc., Хьюстон, Техас, США) в первой ступени абсорбции 181a, как показано на Фиг.3. Сводка результатов представлена в Таблицах 1-4.
Концентрация аммиака во входном потоке дымовых газов, содержащем аммиак, при поступлении в промывочный резервуар находилась в интервале между 1500-6000 ч./млн при постоянном расходе газа. Тесты проводились с потоком дымовых газов, содержащим аммиак, как описано выше, и концентрацией CO2 в интервале 0-2,3 об.%.
Жидкостью, вводимой в промывочный резервуар, являлась вода, имеющая температуру в интервале 1-5°C, и расход воды составлял от 2 до 6,5 л/мин.
Таблица 1
Испытание № 95
ПРОМЫВКА ВОДОЙ
CO2 [NH3] в газе на входе# [NH3] в газе на выходе# Расход жидкости Расход газа Температура воды ΔР при промывке водой Время прогона
об.% ч./млн по объему ч./млн по объему л/мин фактических куб. футов/мин (°C) дюймов вод. столба (1 дюйм вод. столба=249 Па) мин
0 6800 1200-1300 6,5 731 1,7 ~9 -25
1,9 5500 650 6,5 730   ~9 30
1,9 5000 450 6,5 730-740 1,5-2 ~9 39
               
0 3100 850 ~3 740 1,4 9,2 62
               
5,82 2000 80 ~3 211 1,3 4,1 80
               
~1,9 2000 160 ~3 725 1-2 ~9 85
  2000 200 ~3 725 1-2 ~9 88
               
~1,9 2000 110 6,5 707 1-2 ~9 98
#Трубка Dragger
Таблица 2
Испытание № 98
ПРОМЫВКА ВОДОЙ
CO2 [NH3] в газе на входе# [NH3] в газе на выходе# Расход жидкости Расход газа Темпера-тура воды ΔР при промывке водой Время прогона
об. % ч./млн по объему ч./млн по объему л/мин фактических куб. футов/мин (°C) дюймов вод. столба (1 дюйм вод. столба=249 Па) мин
2,4 4000 1596* 5,5 730-740 4-5 9-10 27
2,4 4000 1229* 5,5 730-740 4-5 9-10 29
2,4 3500 976*, 600 5,5 730-740 4-5 9-10 35
2,4 3500 752*, 450 5,5 730-740 4-5 9-10 42
2,4 3000 644*, 350 5,5 730-740 4-5 9-10 52
2,4 2900 353*, 325 5,5 730-740 4-5 9-10 62
2,4 2900 260 5,5 730-740 4-5 9-10 75
#Трубка Dragger
*FTIR
Таблица 3
Испытание № 99
ПРОМЫВКА ВОДОЙ
CO2 [NH3] в газе на входе# [NH3] в газе на выходе# Расход жидкости Расход газа Темпе-ратура воды Изменение давления (ΔР) при промывке водой Время прогона
об. % ч/млн по объему ч/млн по объему л/мин фактических куб. футов/мин (°C) дюймов вод. столба (1 дюйм вод. столба=249 Па) мин
2,4 2200 766*, 400 3,7 730-735 2-3 9-10 10
2,4 2200 400*,400 4,0 730-735 2 9-10 18
2,4 2000 355*, 300 4,0 730-735 2 9-10 27
               
2,4 1950 400*, 350 1,8 730-735 1 9-10 45
2,4 1900 423*, 400 1,8 730-735 1 9-10 50
2,4 1850 440*, 400 1,8 730-735 1 9-10 59
2,4 1800 450*, 400 1,8 730-735 1 9-10 69
               
2,4 1750 235*, 210 3,7 730-735 2-3 9-10 81
2,4 1650 220*, 220 3,7 730-735 2-3 9-10 89
               
2,4 1600 100* 6,6 730-735 3 9-10 98
2,4 1500 76*, 80 6,6 730-735 3 9-10 107
#Трубка Dragger
*FTIR
Таблица 4
Испытание № 100
ПРОМЫВКА ВОДОЙ
CO2 [NH3] в газе на входе# [NH3] в газе на выходе# Расход жидкости Расход газа Температура воды ΔР при промывке водой Время прогона
об. % ч/млн по объему ч/млн по объему л/мин фактических куб. футов/мин (°C) дюймов вод. столба (1 дюйм вод. столба=249 Па) мин
2,4 1200 198*, 160 2 750 1-2   22
2,4 1200 128 4 750 1-2 7,5 34
2,4 1200 55 6,5 750 1-2 8 47
#Трубка Dragger
*FTIR
В таблицах 1-4 содержание аммиака на входе и содержание аммиака на выходе относится к концентрации аммиака в потоке дымовых газов, содержащем аммиак, который вводится в промывочный резервуар, и в потоке дымовых газов, содержащем уменьшенное количество аммиака, который выпускается из промывочного резервуара. Изменение давления (ΔР) представляет собой перепад давления, измеренный на протяжении длины промывочного резервуара. Расход в фактических кубических футах в минуту («ACFM») представляет собой объемный расход потока дымовых газов при фактических давлении и температуре. «Температура воды» относится к воде, используемой в промывочном резервуаре, «расход жидкости» относится к расходу воды в промывочном резервуаре, и «расход газа» относится к расходу потока дымовых газов через промывочный резервуар.
Пример 2
Три испытания (101, 102 и 103) проводили для тестирования эксплуатационных качеств устройства с применением промывочного резервуара, имеющего 2-дюймовую (приблизительно 5,1 см) неупорядоченную насадку Jaeger (которая коммерчески доступна от Jaeger Products Inc., Хьюстон, Техас, США) в первой ступени абсорбции промывочного резервуара, подобной первой ступени абсорбции 181a в промывочном резервуаре 180, показанном на Фиг.3. Результаты представлены в Таблицах 5-7.
Во время этих прогонов, концентрация аммиака на входе варьировалась в интервале между 1300-4000 ч/млн при расходе газа 800-833 стандартных кубических футов в минуту (станд. куб. футов/мин (scfm)), соответствующем приблизительно 8 футам в секунду. Концентрация CO2 в воздухе составляла 0-2,3 об.%. Температура промывочной воды составляла 3-9°C, и расходы воды составляли 2, 4 и 6 л/мин.
Таблица 5
Сводка данных от прогона № 101
ПРОМЫВКА ВОДОЙ
CO2 [NH3] в газе на входе# [NH3] в газе на выходе# Расход жидкости Расход газа Температура воды ΔР при промывке водой Жидкость в нижней части Воздух на входе/выходе
об. % ч./млн по объему ч./млн по объему л/мин факт. куб. футов/мин (станд. куб. футов/мин) (°C) дюймов вод. столба (1 дюйм вод. столба = 249 Па) °C °C
2,2 2800 700, 750* 2 692 (806) 3,5 >5 2,6 3,7/6,2
2,2 2800 225 4 714 (811) 4,9 >5 2,7 3,6/6,9
2,2 2800 98 6 714 (811) 3,0 >5 3,5 4,1/5,9
*Данные по FTIR
#Данные по трубке Dragger
Таблица 6
Сводка данных от прогона № 102
ПРОМЫВКА ВОДОЙ
CO2 [NH3] в газе на входе# [NH3] в газе на выходе# Расход жидкости Расход газа Температура воды ΔР при промывке водой Жидкость в нижней части Воздух на входе/выходе
об. % ч./млн по объему ч./млн по объему л/мин факт. куб. футов/мин (станд. куб. футов/мин) (°C) дюймов вод. столба (1 дюйм вод. столба =249Па) °C °C
2,2 2000 630* 2 719 (~800) 7,7 >5 9,2 9,5/11,5
2,2 2000 285* 4 718 (829) 7,8 >5 9,2 9,7/11
2,2 2000 98* 6 714 (823) 8,1 >5 9,2 9,8/11
2,2 1400 320* 2 711 (~820) 3,6 >5 5,8 6,3/8,4
2,2 1300 80* 4 711 (811) 3,5 >5    
2,2 1300 68* 6 711 (~820) 3,5 >5 5,5 5,8/7,4
0 1350 400* 4 704 (802) 4,1 >5 5,1 5,5/7,0
*Данные по FTIR
#Данные по трубке Dragger
Таблица 7
Сводка данных от прогона № 103
ПРОМЫВКА ВОДОЙ
CO2 [NH3] в газе на входе# [NH3] в газе на выходе# Расход жидкости Расход газа Температура воды ΔР при промывке водой Жидкость в нижней части Воздух на входе/выходе
об.% ч./млн по объему ч./млн по объему л/мин факт. куб. футов/мин (станд. куб. футов/мин) (°C) дюймов вод. столба (1 дюйм вод. столба=249 Па) °C °C
2,3 4000 1458* 2 742 (833) 5,1 >5 7,7 9,5/10,6
2,3 4000 670* 4 743 (833) 5,3 >5 7,1 8,8/9,7
2,3 4000 355* 6 740 (~830) 4,9 >5 7,1 8,5/9,8
                 
*Данные по FTIR
#Данные по трубке Dragger
В таблицах 5-7 содержание аммиака на входе и содержание аммиака на выходе относится к концентрации аммиака в потоке дымовых газов, содержащем аммиак, который вводится в промывочный резервуар, и в потоке дымовых газов, содержащем уменьшенное количество аммиака, который выпускается из промывочного резервуара. Изменение давления (ΔР) представляет собой перепад давления, измеренный на протяжении длины промывочного резервуара. Расход в фактических кубических футах в минуту («ACFM») представляет собой объемный расход потока дымовых газов при фактических давлении и температуре. «Температура воды» относится к воде, используемой в промывочном резервуаре, «расход жидкости» относится к расходу воды в промывочном резервуаре, и «расход газа» относится к расходу потока дымовых газов через промывочный резервуар.
Пример 3
Три испытания (104, 105 и 106) проводили для определения эффективности древесной насадки в качестве узла для массопередачи в промывочном резервуаре для удаления аммиака из потока дымовых газов, содержащего аммиак, который содержал от 600 до 3500 ч/млн аммиака и 0-2,3 об.% CO2. Температура воды составляла 2-7°C. Во время большинства этих тестов расход газа поддерживался в интервале от 730 до 750 станд. куб. футов/мин, и концентрация аммиака на выходе измерялась при разных расходах воды (2, 4, 6 л/мин). Сводка результатов представлена в Таблице 8.
Таблица 8
Сводка данных от испытаний 104, 105 и 106
ПРОМЫВКА ВОДОЙ
CO2 [NH3] в газе на входе# [NH3] в газе на выходе# Расход жидкости Расход газа Температура воды ΔР при
Промывке
водой		 Жидкость в нижней части Воздух на входе/
выходе
об. % ч./млн по объему ч./млн по объему л/мин факт. куб. футов/мин (станд. куб. футов/мин) (°C) дюймов вод.
столба
(1 дюйм вод. столба=249 Па)		 °C °C
Прогон № 104        
0 600 425* 2 700 (~730) 4,9 1,7 4,4 4,0/7,4
0 600 280* 4 700 (~730) 3,3 2,2 4,0 4,0/6,1
0 600 180* 6 699 (~730) 3,3 2,3 4,3 4,1/5,9
0 1500 1000* 2 699 (~730) 3,9 1,8 4,4 4,3/6,4
0 1500 650* 4 699 (~730) 3,4 - 4,1 3,9/5,8
0 1500 400* 6 699 (~730) 2,8 2,4 4,2 5,0/6,0
0 3500 1900* 2 699 (~730) 2,5-3,5 2,1 - -
0 3500 1450 4 699 (~730) 2,5-3,5 2,3 - -
0 3500 988 6 699 (~730) 2,5-3,5 2,4 - -
                 
2,3 3000 1250 2 720 (~754) 4,3 1,9 5,9 6,5/8,1
2,3 3000 520 4 720 (~754) 4,0-4,5 - - -
2,3 3000 480 6 720 (~754) 4,0-4,5 - - -
0 3000 1255 6 720 (~754) 4,0-4,5 - - -
2,3 3000 1067 2 720 (~754) 4,0-4,5 2,3 - -
2,3 3000 609 4 720 (~754) 4,0-4,5 2,4 - -
2,3 3000 440 6 720 (~754) 4,0-4,5 2,6 - -
2,3 1400 500 2 720 (~754) 4,0-4,5 2,3 - -
2,3 1400 317 4 720 (~754) 4,0-4,5 - - -
2,3 1400 160 6 720 (~754) 4,0-4,5 - - -
                 
Прогон № 105        
2,2 2000 850* 2 716 (745) 6,5 2,0 8 7/11,9
2,2 2000 850* 2 716 (745) - - - -
2,2 2000 723* 2 716 (745) 4,3 - 5,2 5,6/7,7
2,2 2100 840* 2 716 (745) - - - -
2,2 2000 723* 2 716 (745) - - - -
2,2 2000 715 2 716 (745) - - - -
2,2 2000 475 4 716 (745) - - - -
2,2 2000 280 6 716 (745) - - - -
                 
2,2 2000 619 2 715 (745) - - - -
2,2 2000 564 2 606 (617) - - - -
2,2 2000 347 2 423 (427) - - - -
2,2 1700 655 2 702 (732) - - - -
                 
Прогон № 106        
2,2 500* 200* 2 716 (745) 3,5 2,3 5,6 5,9/9,1
2,2 500* 55* 6 716 (745) 3,7 2,7 5,6 6,2/7,1
*Данные по FTIR
#Данные по трубке Dragger
В таблице 8 содержание аммиака на входе и содержание аммиака на выходе относится к концентрации аммиака в потоке дымовых газов, содержащем аммиак, который вводится в промывочный резервуар, и в потоке дымовых газов, содержащем уменьшенное количество аммиака, который выпускается из промывочного резервуара. Изменение давления (ΔР) представляет собой перепад давления, измеренный на протяжении длины промывочного резервуара. Расход в фактических кубических футах в минуту («ACFM») представляет собой объемный расход потока дымовых газов при фактических давлении и температуре. «Температура воды» относится к воде, используемой в промывочном резервуаре, «расход жидкости» относится к расходу воды в промывочном резервуаре, и «расход газа» относится к расходу потока дымовых газов через промывочный резервуар.
Термины «первый», «второй» и т.п. в данном документе не указывают на какой-либо порядок, количество или значимость, а используются для различения одного элемента от другого. Термины без указания конкретного соответствия (с неопределенным артиклями «a» и «an» в тексте на английском языке) в данном документе не означают ограничения количества, а означают лишь наличие по меньшей мере одного из указываемых элементов.
Несмотря на то, что данное изобретение было описано при ссылке на различные типичные варианты осуществления, специалистам в данной области техники будет понятно, что могут быть сделаны различные изменения, и их элементы могут быть заменены эквивалентами, без отклонения от сущности и объема данного изобретения. Кроме того, могут быть сделаны многочисленные модификации, чтобы адаптировать конкретную ситуацию или материал к идеям данного изобретения без отклонения от его сущности и объема. Поэтому подразумевается, что данное изобретение не ограничивается конкретным осуществлением, раскрытым в качестве лучшего варианта, предусмотренным для выполнения этого изобретения, и что данное изобретение будет включать все варианты осуществления, находящиеся в пределах объема прилагаемой формулы изобретения.

Claims (12)

1. Способ уменьшения количества аммиака в потоке дымовых газов, обедненном CO2, полученном от устройства для захватывания CO2 с применением аммиака, включающий:
приведение потока дымовых газов (140) в соприкосновение с аммонизированной суспензией или раствором (150) внутри абсорбционной башни (132), при этом аммонизированная суспензия или раствор (150) удаляют диоксид углерода (CO2) из потока дымовых газов, посредством чего образуется поток дымовых газов (170), содержащий аммиак; и
введение по меньшей мере части потока дымовых газов (170), содержащего аммиак, из абсорбционной башни (132) в промывочный резервуар (180), данный промывочный резервуар (180) имеет первую и вторую ступени абсорбции (181a, 181b), чтобы абсорбировать аммиак из потока дымовых газов (170), содержащего аммиак, посредством чего уменьшается количество аммиака в потоке дымовых газов, выпускаемом из промывочного резервуара (180), каждая из первой и второй ступеней абсорбции (181a, 18lb) включает узел (184) для массопередачи и канал (188) для подачи жидкости;
введение первой жидкости (187a) в канал (188) для подачи жидкости первой ступени абсорбции (181a), так что первая жидкость (187a) протекает в направлении, противоточном по отношению к потоку дымовых газов (170), содержащему аммиак, чтобы приводить поток дымовых газов (170), содержащий аммиак, в соприкосновение с узлами (184) для массопередачи первой и второй ступеней абсорбции (181a, 181b);
введение второй жидкости (187b), имеющей другое содержание аммиака по сравнению с первой жидкостью (187а), в канал (188) для подачи жидкости второй ступени абсорбции (181b), так что вторая жидкость (187b) протекает в направлении, противоточном по отношению к потоку дымовых газов (170), содержащему аммиак, чтобы приводить поток дымовых газов (170), содержащий аммиак, в соприкосновение с узлом (184) для массопередачи второй ступени абсорбции (181b), посредством чего первая и вторая жидкости (187a, 187b) абсорбируют аммиак из потока дымовых газов (170), содержащего аммиак.
2. Способ по п.1, в котором вторая жидкость (187b) имеет более высокое содержание аммиака, чем первая жидкость (187a).
3. Способ по п.2, дополнительно включающий:
накопление первой и второй жидкостей (187a, 187b) в промывочном резервуаре (180);
удаление накопленных первой и второй жидкостей (187a, 187b) из промывочного резервуара (180); и
предоставление по меньшей мере части удаленных первой и второй жидкостей (187a, 187b) в канал (188) для подачи жидкости второй ступени абсорбции (181b) в качестве второй жидкости (187b).
4. Способ по п.3, дополнительно включающий:
подачу части удаленных первой и второй жидкостей (187a, 187b) в отгоночную колонну (194);
удаление аммиака из части удаленных первой и второй жидкостей (187a, 187b) в отгоночной колонне (194), чтобы получить первую жидкость (187a) для введения в канал (188) для подачи жидкости первой ступени абсорбции (181a).
5. Способ по п.2, в котором первая жидкость (187a) является водой, а вторая жидкость (187b) является водой, содержащей аммиак.
6. Способ по п.1, в котором канал (188) для подачи жидкости каждой из первой и второй ступеней абсорбции (181a, 181b) включает узел (186) с распылительной головкой, расположенный выше узла (184) для массопередачи, для введения жидкости (187a, 187b) в ступень абсорбции (181a, 181b).
7. Способ по п.1, в котором узел (184) для массопередачи по меньшей мере одной из первой и второй ступеней абсорбции (181a, 181b) содержит гидрофильный насадочный материал.
8. Способ по п.1, в котором узел (184) для массопередачи по меньшей мере одной из первой и второй ступеней абсорбции (181a, 181b) содержит структурированную насадку.
9. Способ по п.1, в котором узел (184) для массопередачи по меньшей мере одной из первой и второй ступеней абсорбции (181a, 181b) содержит неупорядоченный насадочный материал.
10. Способ по п.1, в котором узел (184) для массопередачи первой ступени абсорбции (181a) содержит другой насадочный материал по сравнению с узлом для массопередачи второй ступени абсорбции (181b).
11. Способ по п.10, в котором узел (184) для массопередачи одной из первой ступени абсорбции (181a) и второй ступени абсорбции (181b) содержит неупорядоченный насадочный материал, а узел (184) для массопередачи другой ступени из первой ступени абсорбции (181a) и второй ступени абсорбции (18lb) содержит структурированный насадочный материал.
12. Способ по п.11, в котором узел (184) для массопередачи первой ступени абсорбции (181a) содержит неупорядоченный насадочный материал, а узел (184) для массопередачи второй ступени абсорбции (181b) содержит структурированный насадочный материал.
RU2011117217/05A 2008-10-02 2009-09-25 Устройство и способ улавливания co2, основанный на применении охлажденного аммиака, с промывкой водой RU2497576C2 (ru)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10221708P 2008-10-02 2008-10-02
US10213708P 2008-10-02 2008-10-02
US61/102,217 2008-10-02
US61/102,137 2008-10-02
US12/556,043 2009-09-09
US12/556,043 US7846240B2 (en) 2008-10-02 2009-09-09 Chilled ammonia based CO2 capture system with water wash system
PCT/US2009/058388 WO2010039612A1 (en) 2008-10-02 2009-09-25 Chilled ammonia based co2 capture system and method with water wash

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011117217A RU2011117217A (ru) 2012-11-10
RU2497576C2 true RU2497576C2 (ru) 2013-11-10

Family

ID=41416087

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011117217/05A RU2497576C2 (ru) 2008-10-02 2009-09-25 Устройство и способ улавливания co2, основанный на применении охлажденного аммиака, с промывкой водой

Country Status (13)

Country Link
US (2) US7846240B2 (ru)
EP (1) EP2396104B1 (ru)
JP (1) JP2012504491A (ru)
KR (1) KR101253488B1 (ru)
CN (1) CN102438730B (ru)
AU (1) AU2009298779B2 (ru)
BR (1) BRPI0920792A2 (ru)
CA (1) CA2739245C (ru)
IL (1) IL211601A0 (ru)
MA (1) MA32733B1 (ru)
MX (1) MX2011002849A (ru)
RU (1) RU2497576C2 (ru)
WO (1) WO2010039612A1 (ru)

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7641717B2 (en) * 2004-08-06 2010-01-05 Eig, Inc. Ultra cleaning of combustion gas including the removal of CO2
US8404027B2 (en) 2008-11-04 2013-03-26 Alstom Technology Ltd Reabsorber for ammonia stripper offgas
US8292989B2 (en) * 2009-10-30 2012-10-23 Alstom Technology Ltd Gas stream processing
EP2311545A1 (en) * 2009-10-15 2011-04-20 Nederlandse Organisatie voor toegepast -natuurwetenschappelijk onderzoek TNO Method for absorption of acid gases
US8728209B2 (en) * 2010-09-13 2014-05-20 Alstom Technology Ltd Method and system for reducing energy requirements of a CO2 capture system
JP2014512471A (ja) * 2011-02-01 2014-05-22 アルストム テクノロジー リミテッド Ｃｏ２回収プラントを伴う複合サイクル発電プラント
US9133407B2 (en) 2011-02-25 2015-09-15 Alstom Technology Ltd Systems and processes for removing volatile degradation products produced in gas purification
US9427695B2 (en) 2011-04-06 2016-08-30 Alstom Technology Ltd Carbon dioxide capture system
US20130064748A1 (en) 2011-05-02 2013-03-14 Alstom Technology Ltd METHOD AND APPARATUS FOR CAPTURING SOx IN A FLUE GAS PROCESSING SYSTEM
US8623314B2 (en) 2011-07-01 2014-01-07 Alstom Technology Ltd Chilled ammonia based CO2 capture system with ammonia recovery and processes of use
NO20110974A1 (no) * 2011-07-05 2013-01-07 Aker Clean Carbon As Utslippskontroll
US9493349B2 (en) 2011-09-02 2016-11-15 Purdue Research Foundation High and rapid hydrogen release from thermolysis of ammonia borane near PEM fuel cell operating temperature
US9901861B2 (en) * 2011-10-18 2018-02-27 General Electric Technology Gmbh Chilled ammonia based CO2 capture system with wash system and processes of use
US8470077B2 (en) 2011-11-17 2013-06-25 Alstom Technology Ltd Low pressure stripping in a gas purification process and systems thereof
US20130175004A1 (en) 2012-01-06 2013-07-11 Alstom Technology Ltd Gas treatment system with a heat exchanger for reduction of chiller energy consumption
US9162177B2 (en) * 2012-01-25 2015-10-20 Alstom Technology Ltd Ammonia capturing by CO2 product liquid in water wash liquid
US20140105800A1 (en) * 2012-03-30 2014-04-17 Alstom Technology Ltd Method for processing a power plant flue gas
US20130323148A1 (en) * 2012-05-31 2013-12-05 Ravikumar Vipperla Integrated co2 phase changing absorbent for co2 separation system
US20140150652A1 (en) 2012-11-30 2014-06-05 Alstom Technology Ltd. Post absorber scrubbing of so3
US9186626B2 (en) 2012-12-11 2015-11-17 Exxonmobil Research And Engineering Company Separation of CO2 and H2S using supported amines
CN104870075A (zh) 2012-12-21 2015-08-26 埃克森美孚研究工程公司 Co2捕获的胺促进
RU2015127500A (ru) 2012-12-21 2017-02-01 ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани Улавливание со2 посредством фазового разделения продуктов реакции со2 и амина
EP2754480B1 (en) * 2013-01-09 2022-05-11 General Electric Technology GmbH Flue gas treatment method and system for removal of carbon dioxide, sulfure dioxide, particulate material and heavy metals
US9504957B2 (en) 2014-01-06 2016-11-29 University Of Kentucky Research Foundation Flue gas desulfurization apparatus
US9957284B2 (en) 2014-01-10 2018-05-01 University Of Kentucky Research Foundation Method of increasing mass transfer rate of acid gas scrubbing solvents
US9452389B2 (en) 2014-02-28 2016-09-27 General Electric Technology Gmbh Apparatus and method for integrating desulfurization and carbon dioxide capture
US9573816B2 (en) 2015-04-02 2017-02-21 General Electric Technology Gmbh System for low pressure carbon dioxide regeneration in a chilled ammonia process
FR3045403B1 (fr) 2015-12-18 2022-02-11 Electricite De France Systeme de regeneration membranaire d'un solvant de captage de gaz acide
EP3181540B1 (de) * 2015-12-18 2019-07-24 L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Verfahren zur trennung von methanol aus gasgemischen
US11041420B2 (en) 2016-09-21 2021-06-22 M-Trigen, Inc. Carbon capture system, apparatus, and method
JP7085818B2 (ja) * 2017-10-31 2022-06-17 三菱重工エンジニアリング株式会社 ガス処理装置及びガス処理方法、ｃｏ２回収装置及びｃｏ２回収方法
US11484829B1 (en) * 2021-05-13 2022-11-01 Next Carbon Solutions, Llc Methods, systems, and devices for flue gas cooling for carbon capture processes

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2378040C2 (ru) * 2004-08-06 2010-01-10 ИАйДжи, ИНК. Тщательная очистка газообразных продуктов сгорания, включая удаление co2

Family Cites Families (107)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB271852A (en) 1926-05-28 1927-11-10 Ig Farbenindustrie Ag Improvements in and means for the extraction of carbon dioxide from gaseous mixtures
DE469840C (de) 1926-08-11 1928-12-29 Linde Eismasch Ag Absorption von Kohlendioxyd aus Gasen
BE414069A (ru) * 1934-12-20
US2106734A (en) * 1935-02-27 1938-02-01 Koppers Co Inc Gas purification process
US2487576A (en) 1945-11-13 1949-11-08 Phillips Petroleum Co Process for the removal of acidic material from a gaseous mixture
US2608461A (en) 1949-03-26 1952-08-26 Fluor Corp Prevention of amine losses in gas treating systems
US2878099A (en) * 1955-07-22 1959-03-17 Ruhrstahl Ag Fa Method of deacidifying gases
LU36973A1 (ru) 1958-03-28
GB899611A (en) 1959-04-15 1962-06-27 Gas Council Process for separating gases
US3112177A (en) * 1959-11-11 1963-11-26 Toyo Koatsu Ind Inc Method of separating ammonia from hydrogen cyanide
GB933935A (en) * 1960-12-09 1963-08-14 Gen Electric Co Ltd Improvements in or relating to colour television apparatus
BE617822A (ru) 1961-05-19
US3227429A (en) * 1963-02-04 1966-01-04 American Radiator & Standard Mass transfer packing
US3819816A (en) * 1969-05-21 1974-06-25 G Wunderlich Process for the manufacture of sulfur or sulfuric acid from coke oven gas
SU512785A1 (ru) 1970-07-03 1976-05-05 Предприятие П/Я Р-6603 Способ очистки газа от двуокиси углерода
US3923955A (en) 1973-08-02 1975-12-02 Ciba Geigy Corp Process for deodorising waste or exhaust gases
JPS5144898B2 (ru) * 1974-03-16 1976-12-01
US4149857A (en) * 1976-09-16 1979-04-17 Veb Leuna-Werke "Walter Ulbricht" Process for the two-stage separation of ammonia
DE2832493A1 (de) 1978-07-24 1980-02-07 Albert Lammers Verfahren und vorrichtung zur waermerueckgewinnung und reinigung von abgasen
DE3022180A1 (de) * 1980-06-13 1981-12-24 Dr. C. Otto & Comp. Gmbh, 4630 Bochum Verfahren zum auswaschen von h (pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) s aus kokereigas
DE3247876A1 (de) * 1982-12-23 1984-06-28 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und vorrichtung zum regulieren des ammoniakgehaltes in der waschfluessigkeit einer gaswaesche
US4977745A (en) * 1983-07-06 1990-12-18 Heichberger Albert N Method for the recovery of low purity carbon dioxide
US4488884A (en) * 1983-10-19 1984-12-18 Mobay Chemical Corporation Process for the production of aqueous hydrochloric acid having a concentration of at least 35.5% by weight
FR2589142B1 (fr) * 1985-10-25 1988-01-08 Air Liquide Procede et installation de production d'anhydride carbonique a partir d'un gaz disponible a une pression voisine de la pression atmospherique
DE3614385A1 (de) 1986-04-28 1988-02-04 Qualmann Horst Verfahren und vorrichtung zum reinigen von abgasen
DE3633690A1 (de) 1986-10-03 1988-04-14 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur entfernung von sauren gasen, wie so(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts), so(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts), h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s, co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder cos, aus heissen gasgemischen
SU1567251A1 (ru) 1987-08-12 1990-05-30 Предприятие П/Я А-3732 Способ концентрировани диоксида углерода из газов
DE3828227A1 (de) * 1988-08-19 1990-02-22 Basf Ag Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und gegebenenfalls h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) aus gasen
ZA899705B (en) * 1989-01-26 1990-09-26 Aeci Ltd Purification of gases
NO167082C (no) * 1989-02-03 1991-10-02 Norsk Hydro As Fremgangsmaate ved fjerning av ammoniakk fra en gassblanding.
NL8902490A (nl) * 1989-10-06 1991-05-01 Leonardus Mathijs Marie Nevels Werkwijze voor het reinigen van rookgassen.
NL9002661A (nl) 1990-12-04 1992-07-01 Pacques Bv Werkwijze voor de verwijdering van h2s uit gas.
DK0502596T4 (da) * 1991-03-07 1999-12-27 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Apparat og fremgangsmåde til fjernelse af carbondioxid fra forbrændingsafgangsgas
US5302361A (en) * 1991-04-08 1994-04-12 Ari Technologies, Inc. Multi-bed mass transfer column with mobile packing
US5137550A (en) * 1991-04-26 1992-08-11 Air Products And Chemicals, Inc. Cascade acid gas removal process
DE69318433T2 (de) 1992-01-17 1998-12-17 Kansai Electric Power Co Verfahren zur Behandlung von Verbrennungsabgasen
DE4217921A1 (de) * 1992-05-30 1993-12-02 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zur Rückgewinnung von Ammoniak und organischen Verbindungen aus mit organischen Stoffen, Kohlendioxid und Ammoniak beladenen Abgasen
JP2895325B2 (ja) 1992-09-16 1999-05-24 関西電力株式会社 燃焼排ガス中の二酸化炭素を除去する方法
DE4240196C2 (de) * 1992-11-30 1996-06-13 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur Kühlung und Reinigung von ultrafeine Partikel enthaltendem Gas, insbesondere Gichtgas oder Generatorgas und Vorrichtung zu seiner Durchführung
US5772709A (en) * 1996-04-18 1998-06-30 Graham Corporatiom Apparatus for removing ammonia and carbon dioxide gases from a steam
TW279137B (en) * 1993-06-01 1996-06-21 Babcock & Wilcox Co Method and apparatus for removing acid gases and air toxics from a flue gas
JP2912145B2 (ja) * 1993-11-16 1999-06-28 住友重機械工業株式会社 硫黄酸化物含有ガスの浄化方法
EP0655271A1 (en) 1993-11-29 1995-05-31 Basf Corporation Apparatus and process for removing emissions by condensation and precipitation
NO180520C (no) * 1994-02-15 1997-05-07 Kvaerner Asa Fremgangsmåte til fjerning av karbondioksid fra forbrenningsgasser
US5462583A (en) * 1994-03-04 1995-10-31 Advanced Extraction Technologies, Inc. Absorption process without external solvent
JP3233802B2 (ja) * 1994-12-15 2001-12-04 関西電力株式会社 燃焼排ガス中の炭酸ガスと窒素酸化物を除去する方法
US5533338A (en) 1995-03-21 1996-07-09 The Boc Group, Inc. Cryogenic vapor recovery process and system
US5624649A (en) * 1995-04-26 1997-04-29 General Electric Co. Process for reduction of sulfur dioxide emission from combustion gases combined with production of potassium sulfate
WO1996035502A1 (en) * 1995-05-10 1996-11-14 Bord Na Mona An effluent treatment system
JP3626796B2 (ja) * 1995-10-03 2005-03-09 三菱重工業株式会社 高圧天然ガス中の高濃度炭酸ガスを除去する方法
JP3392609B2 (ja) 1995-12-01 2003-03-31 三菱重工業株式会社 ガス中の炭酸ガスを除去する方法
US5700311A (en) * 1996-04-30 1997-12-23 Spencer; Dwain F. Methods of selectively separating CO2 from a multicomponent gaseous stream
NO302454B1 (no) 1996-07-31 1998-03-09 Kvaerner Asa Fremgangsmåte til fjerning av karbondioksid fra gasser
DE19635075A1 (de) 1996-08-30 1998-03-05 Maul & Co Chr Belser Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung und Wiederverwendung von Abluft
FR2757423B1 (fr) * 1996-12-19 1999-01-29 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de traitement d'un gaz par refrigeration et mise en contact avec un solvant
JP3364103B2 (ja) 1997-01-27 2003-01-08 三菱重工業株式会社 脱炭酸設備の吸収液の制御方法
US6077491A (en) * 1997-03-21 2000-06-20 Ec&C Technologies Methods for the production of ammonia from urea and/or biuret, and uses for NOx and/or particulate matter removal
US6344177B1 (en) 1997-04-23 2002-02-05 Enviro-Energy Products, Inc. Heat recovery and pollution abatement device
US7022296B1 (en) * 1997-07-10 2006-04-04 University Of Cincinnati Method for treating flue gas
JP3217742B2 (ja) 1997-11-11 2001-10-15 関西電力株式会社 二酸化炭素吸収液の制御方法及びその装置
FR2771022B1 (fr) 1997-11-19 1999-12-17 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz a tres forte teneur en gaz acides
US6348088B2 (en) * 1999-01-29 2002-02-19 Taiwan Semiconductor Manufacturing Company, Ltd System and method for recovering cooling capacity from a factory exhaust gas
US6210467B1 (en) * 1999-05-07 2001-04-03 Praxair Technology, Inc. Carbon dioxide cleaning system with improved recovery
US6372023B1 (en) * 1999-07-29 2002-04-16 Secretary Of Agency Of Industrial Science And Technology Method of separating and recovering carbon dioxide from combustion exhausted gas and apparatus therefor
US6312503B1 (en) * 1999-10-13 2001-11-06 Arteva North America S.A.R.L. System to quench gasses and remove condensables
JP4370038B2 (ja) * 2000-04-17 2009-11-25 三菱重工業株式会社 排ガス冷却システム
JP4975205B2 (ja) * 2000-04-28 2012-07-11 日揮株式会社 ガス状混合物からのアンモニア回収方法
US6458188B1 (en) * 2000-07-14 2002-10-01 Timothy D. Mace Method and means for air filtration
JP3969949B2 (ja) 2000-10-25 2007-09-05 関西電力株式会社 アミン回収方法及び装置並びにこれを備えた脱炭酸ガス装置
US6497852B2 (en) * 2000-12-22 2002-12-24 Shrikar Chakravarti Carbon dioxide recovery at high pressure
DE10122546B8 (de) 2001-05-09 2006-06-01 Uhde Gmbh Verfahren zur Reinigung von Kokereigas
US6667347B2 (en) 2001-09-14 2003-12-23 Chevron U.S.A. Inc. Scrubbing CO2 from methane-containing gases using an aqueous stream
US6720359B2 (en) 2001-09-14 2004-04-13 Chevron U.S.A. Inc. Scrubbing CO2 from a CO2-containing gas with an aqueous stream
ES2316734T3 (es) 2002-01-14 2009-04-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Procedimiento para separar dioxido de carbono de mezclas de gas.
JP3814206B2 (ja) * 2002-01-31 2006-08-23 三菱重工業株式会社 二酸化炭素回収プロセスの排熱利用方法
CN100337722C (zh) 2002-04-15 2007-09-19 弗劳尔公司 改进酸性气体脱除的装置和方法
NL1020560C2 (nl) 2002-05-08 2003-11-11 Tno Methode voor absorptie van zure gassen.
FI116521B (fi) * 2002-05-21 2005-12-15 Preseco Oy Menetelmä eloperäisen materiaalin käsittelemiseksi
JP3854538B2 (ja) * 2002-05-27 2006-12-06 三菱重工業株式会社 気液接触板構造と気液接触装置
US6759022B2 (en) * 2002-06-05 2004-07-06 Marsulex Environmental Technologies Flue gas desulfurization process and apparatus for removing nitrogen oxides
EP1551532B1 (en) 2002-07-03 2008-11-19 Fluor Corporation Improved split flow apparatus
US7101415B2 (en) * 2002-08-30 2006-09-05 Matheson Tri-Gas, Inc. Methods for regenerating process gas purifier materials
WO2004026441A1 (en) 2002-09-17 2004-04-01 Fluor Corporation Configurations and methods of acid gas removal
ITVE20020030A1 (it) 2002-10-01 2004-04-02 Valerio Tognazzo Processo ed impianto per effettuare la ultradepurazione di fumi o gas con recupero totale degli inquinanti di risulta. -
ES2365474T3 (es) 2002-12-12 2011-10-06 Fluor Corporation Procedimiento de eliminación de gases ácidos.
MXPA05006242A (es) 2002-12-17 2005-08-19 Fluor Corp Configuraciones y metodos para la remocion de gas acido y contaminantes con emision casi nula.
KR101237667B1 (ko) * 2003-07-22 2013-02-28 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 산 가스-함유 처리유체의 재생
JP2005058841A (ja) * 2003-08-20 2005-03-10 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 脱硫装置、脱硫方法
US7255842B1 (en) * 2003-09-22 2007-08-14 United States Of America Department Of Energy Multi-component removal in flue gas by aqua ammonia
NO321817B1 (no) * 2003-11-06 2006-07-10 Sargas As Renseanlegg for varmekraftverk
US7083662B2 (en) * 2003-12-18 2006-08-01 Air Products And Chemicals, Inc. Generation of elevated pressure gas mixtures by absorption and stripping
FR2863910B1 (fr) * 2003-12-23 2006-01-27 Inst Francais Du Petrole Procede de capture du dioxyde de carbone contenu dans des fumees
FI20045086A (fi) 2004-03-18 2005-09-19 Cuycha Innovation Oy Lähes palautuva prosessi hiilidioksidin erottamiseksi savu- tai tuotekaasusta
US7128777B2 (en) * 2004-06-15 2006-10-31 Spencer Dwain F Methods and systems for selectively separating CO2 from a multicomponent gaseous stream to produce a high pressure CO2 product
JP2006055824A (ja) * 2004-08-17 2006-03-02 Alpha Tekku:Kk 排ガス除害装置及び排ガス除害方法
JP4745682B2 (ja) * 2005-02-23 2011-08-10 関西電力株式会社 Ｃｏ２回収装置および方法
DE102005033837B4 (de) * 2005-07-20 2019-02-28 Basf Se Verfahren zum Entfernen von sauren Gasen und Ammoniak aus einem Fluidstrom
JP5021917B2 (ja) 2005-09-01 2012-09-12 三菱重工業株式会社 Ｃｏ２回収装置及び方法
KR100703999B1 (ko) 2006-02-24 2007-04-04 한국에너지기술연구원 암모니아수를 이용한 혼합가스에서 이산화탄소 회수 방법및 장치
US7867322B2 (en) 2007-01-31 2011-01-11 Alstom Technology Ltd Use of SO2 from flue gas for acid wash of ammonia
US8496897B2 (en) 2007-02-20 2013-07-30 Richard J Hunwick System, apparatus and method for carbon dioxide sequestration
EP2164608B1 (en) 2007-05-29 2017-10-18 University of Regina Method for recovering a gaseous component from a gas stream
US7981196B2 (en) 2007-06-04 2011-07-19 Posco Apparatus and method for recovering carbon dioxide from flue gas using ammonia water
US8182577B2 (en) * 2007-10-22 2012-05-22 Alstom Technology Ltd Multi-stage CO2 removal system and method for processing a flue gas stream
US20090155889A1 (en) 2007-12-13 2009-06-18 Alstom Technology Ltd System and method for regeneration of an absorbent solution
US20090282977A1 (en) 2008-05-14 2009-11-19 Alstom Technology Ltd Gas purification system having provisions for co2 injection of wash water
US8404027B2 (en) 2008-11-04 2013-03-26 Alstom Technology Ltd Reabsorber for ammonia stripper offgas

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2378040C2 (ru) * 2004-08-06 2010-01-10 ИАйДжи, ИНК. Тщательная очистка газообразных продуктов сгорания, включая удаление co2

Also Published As

Publication number Publication date
JP2012504491A (ja) 2012-02-23
EP2396104A1 (en) 2011-12-21
CA2739245C (en) 2013-04-09
MA32733B1 (fr) 2011-10-02
AU2009298779B2 (en) 2015-07-16
WO2010039612A1 (en) 2010-04-08
RU2011117217A (ru) 2012-11-10
KR20110081238A (ko) 2011-07-13
US8758493B2 (en) 2014-06-24
EP2396104B1 (en) 2015-07-22
US7846240B2 (en) 2010-12-07
AU2009298779A1 (en) 2010-04-08
US20100083831A1 (en) 2010-04-08
MX2011002849A (es) 2011-04-26
KR101253488B1 (ko) 2013-04-11
IL211601A0 (en) 2011-05-31
US20110048239A1 (en) 2011-03-03
CN102438730B (zh) 2015-08-05
CA2739245A1 (en) 2010-04-08
BRPI0920792A2 (pt) 2016-07-12
CN102438730A (zh) 2012-05-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2497576C2 (ru) Устройство и способ улавливания co2, основанный на применении охлажденного аммиака, с промывкой водой
KR101525844B1 (ko) Ｃｏ₂ 포획 시스템의 에너지 요구량을 감소시키기 위한 방법 및 시스템
JP5841370B2 (ja) 二酸化炭素捕獲システム及び二酸化炭素捕獲方法
WO2012106125A1 (en) Gas treatment process and system
CN101797472A (zh) 一种烟气处理工艺
KR20120066659A (ko) 세척 용기 내에 사용된 용액을 재생하기 위한 방법 및 시스템
TWI478760B (zh) 用於清洗氣流之方法及系統
CN207871896U (zh) 一种中度污染工业废气处理装置
RU2755091C1 (ru) Аппарат для мокрой сероочистки дымовых газов
CN107213768A (zh) 一种利用筛分气流激波悬浮液脱硫脱硝的方法
Naumovitz et al. Method and system for reducing energy requirements of a CO 2 capture system
Dube et al. Single absorber vessel to capture CO2

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20170926