RU2493352C1 - Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) - Google Patents
Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2493352C1 RU2493352C1 RU2012103087/03A RU2012103087A RU2493352C1 RU 2493352 C1 RU2493352 C1 RU 2493352C1 RU 2012103087/03 A RU2012103087/03 A RU 2012103087/03A RU 2012103087 A RU2012103087 A RU 2012103087A RU 2493352 C1 RU2493352 C1 RU 2493352C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- diameter
- pressure
- formation
- charge
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности, в частности к способам и устройствам для интенсификации работы скважин, обеспечивает высокую эффективность за счет циклического применения корпусных газогенерирующих устройств, опускаемых в скважину на геофизическом кабеле, путем создания направленного термогазогидродинамического воздействия на продуктивный пласт в управляемом и контролируемом технологическом режиме при концентрации энергии в перфорированной зоне, оптимизации массы и длины газогенерирующего заряда при скорости увеличения давления в скважине не менее 100 МПа/с для создания импульса давления выше горного с целью раскрытия существующих и создания новых трещин в пласте при регистрации динамики изменения давления автономными цифровыми системами при частоте отсчетов 8,0-10,0 тыс./с с целью документирования и оценки завершенности разрыва пласта по волновым и амплитудным параметрам газогидродинамического процесса в скважине с возможностью локализации интервала трещинообразования по динамике изменения теплового поля.The invention relates to the oil and gas industry, in particular to methods and devices for stimulating well operation, provides high efficiency due to the cyclical use of casing gas-generating devices lowered into the well on a geophysical cable, by creating a directed thermo-gas-hydrodynamic effect on the reservoir in a controlled and controlled technological mode at energy concentration in the perforated zone, optimization of the mass and length of the gas-generating charge and the rate of increase in pressure in the well of at least 100 MPa / s to create a pressure pulse above the mountain with the aim of revealing existing and creating new fractures in the formation when recording the dynamics of pressure changes by autonomous digital systems at a sampling frequency of 8.0-10.0 thousand / s for the purpose of documenting and assessing the completeness of a fracture in wave and amplitude parameters of a gas-hydrodynamic process in a well with the possibility of localizing the cracking interval by the dynamics of a change in the thermal field.
Известен метод гидравлического разрыва пласта (ГРП), широко применяемый в производственной практике для восстановления и увеличения продуктивности скважин, фильтрационные свойства которых в прискважинной зоне пласта ухудшены в процессе строительства, освоения и эксплуатации. Сущность ГРП заключается в том, что в скважину под высоким давлением, превышающим гидростатическое в 1,5-3,0 раза, закачивают жидкость, в результате чего в прискважинной зоне пласта раскрываются существующие трещины и образуются новые. Для предотвращения смыкания этих трещин в них вводят крупнозернистый песок. В результате продуктивность скважины значительно повышается [1]. Однако, несмотря на эффективность, эта технология высокотрудоемкая, дорогостоящая и не всегда дает ожидаемые результаты.The known method of hydraulic fracturing (Fracturing), widely used in industrial practice to restore and increase the productivity of wells, the filtration properties of which in the near-wellbore zone of the formation are impaired during construction, development and operation. The essence of hydraulic fracturing is that fluid is pumped into the well at a high pressure that is 1.5–3.0 times higher than the hydrostatic pressure, as a result of which existing fractures open in the near-wellbore zone of the formation and new ones form. To prevent the closure of these cracks, coarse sand is introduced into them. As a result, the productivity of the well increases significantly [1]. However, despite the effectiveness, this technology is highly labor-intensive, expensive and does not always give the expected results.
Изобретение относится к устройствам, использующим режим горения твердых энергоносителей в виде утилизированного ракетного топлива или высокоэнергетических смесевых составов недетонирующего типа. Отечественной промышленностью освоено производство пороховых зарядов различных типоразмеров длиной от 500 до 1800 мм, диаметром от 42 до 100 мм и массой от 2 до 32 кг [1, стр.238]. Эффективность воздействия таких устройств с целью разрыва, термогазохимической обработки продуктивного пласта и оценки завершенности технологического процесса зависит от множества факторов, прежде всего от амплитуды и динамики нарастания и снижения создаваемого в зоне горения импульса давления и общей длительности воздействия, определяющих количество и протяженность создаваемых трещин, от технологического режима и информационного сопровождения производства работ.The invention relates to devices using the combustion mode of solid energy in the form of recycled rocket fuel or high-energy mixed compositions of non-detonating type. The domestic industry has mastered the production of powder charges of various sizes with a length of 500 to 1800 mm, a diameter of 42 to 100 mm and a mass of 2 to 32 kg [1, p. 238]. The effectiveness of the impact of such devices for the purpose of fracturing, thermogasochemical treatment of the reservoir and assessing the completeness of the technological process depends on many factors, primarily on the amplitude and dynamics of the increase and decrease of the pressure pulse created in the combustion zone and the total duration of the impact, which determine the number and extent of the created cracks, from technological mode and information support of work.
Известны многочисленные аналоги устройств - газогенераторы на твердом топливе, опускаемые в скважину на кабеле и отличающиеся конструкцией и возможностями воздействия на пласт, позволяющие в широких пределах изменять динамику увеличения нагрузки на горные породы и создавать напряженное состояние в пласте со скоростью до 104 МПа/с. При ГРП обеспечивается скорость увеличения нагрузки на пласт не более 1 MПa/c.Numerous analogs of devices are known - solid fuel gas generators lowered into a well on a cable and differing in their design and formation impact capabilities, which allow a wide variation in the dynamics of increasing load on rocks and create a stress state in the formation at a rate of up to 10 4 MPa / s. During hydraulic fracturing, the rate of increase in the load on the formation is not more than 1 MPa / s.
Известен «Газогенератор на твердом топливе с регулируемым импульсом давления для стимуляции скважин» [2]. Поставленная задача изобретения решается тем, что между воспламенительным зарядом и бронированными с внешней поверхности зарядами размещены небронированные трубчатые заряды с большой начальной поверхностью горения. После сгорания всех небронированных зарядов давление несколько уменьшается, а затем снова достигает максимального значения вследствие прогрессивного характера горения бронированных зарядов, обеспечивая увеличение продолжительности силового воздействия на пласт, при этом плавно снижая давление до начального [2].The well-known "Solid fuel gas generator with an adjustable pressure pulse for stimulation of wells" [2]. The object of the invention is solved by the fact that between the ignition charge and armored charges on the outer surface there are unarmored tubular charges with a large initial combustion surface. After the combustion of all unarmored charges, the pressure decreases slightly, and then again reaches its maximum value due to the progressive nature of the burning of armored charges, providing an increase in the duration of the force impact on the formation, while gradually reducing the pressure to the initial one [2].
В качестве недостатка данного газогенератора следует отметить, что для увеличения скорости нарастания давления применены высокоопасные воспламенительные устройства детонационного действия с взрывным патроном и детонирующим шнуром, не обеспечивается требуемая направленность термогазодинамического воздействия и динамика разгрузки пласта для наиболее эффективного достижения поставленной цели; отсутствие информационного сопровождения для контроля и оценки завершенности технологического процесса.As a disadvantage of this gas generator, it should be noted that to increase the rate of increase in pressure, highly hazardous ignition devices of detonation action with an explosive cartridge and detonating cord were used, the required direction of thermo-gas-dynamic effects and the dynamics of formation unloading for the most effective achievement of the set goal are not provided; lack of information support for monitoring and evaluating the completeness of the process.
Известен «Заряд бескорпусной секционный для газогидравлического воздействия на пласт» [3]. Устройство состоит из узла воспламенителя и секций заряда, изготовленных из составов, обеспечивающих горение в водной, водонефтяной и кислотной средах, и может иметь одну или несколько воспламенительных секций и оснастку с деталями для сбора секций заряда, пропущенных через центральный канал каждой секции. Оснастка представляет собой составную штангу с конусами-центраторами обтекаемой формы для стягивания и поджатия секций заряда вплотную друг к другу. Секции заряда не имеют защитного покрытия. Это обеспечивает горение по всей поверхности заряда. Конфигурация центрального канала имеет форму с развитой поверхностью горения для обеспечения заданного времени горения и давления для гидроразрыва пласта. Для регистрации параметров давления, температуры во времени и привязки по глубине места установки прибора в скважине по локатору муфт предусмотрен измерительный блок, имеющий электрическую связь с наземным пультом.The well-known "Unpacked sectional charge for gas-hydraulic impact on the reservoir" [3]. The device consists of an igniter assembly and charge sections made of compositions that provide combustion in aqueous, oil-water and acidic environments, and may have one or more igniter sections and accessories with parts for collecting charge sections passed through the central channel of each section. The equipment is a composite rod with streamlined cones-centralizers for tightening and preloading the charge sections close to each other. The charge sections do not have a protective coating. This provides combustion over the entire surface of the charge. The configuration of the central channel has a shape with a developed combustion surface to provide a given burning time and pressure for hydraulic fracturing. To register the pressure, temperature over time and reference the depth of the installation site of the device in the well, a measuring unit is provided with a locator of couplings that is in electrical communication with the ground control panel.
К недостаткам, снижающим эффективность применения данного газогенератора, следует отнести отсутствие регламентирующих условий по применению в зависимости от состояния вторичного вскрытия и оценки успешности завершения газогидравлического воздействия на пласт и низкую надежность измерительного блока в гидродинамических условиях при работе газогенератора. Штанговая конструкция крепления газогенерирующих зарядов не обеспечивает требуемой противоаварийной устойчивости, приводит к подбросу и перехлесту кабеля с аварийными осложнениями.The disadvantages that reduce the effectiveness of the use of this gas generator include the lack of regulatory conditions for use, depending on the state of the secondary opening and the assessment of the success of the completion of the gas-hydraulic stimulation of the reservoir and the low reliability of the measuring unit in hydrodynamic conditions during gas generator operation. The rod design of the fastening of gas-generating charges does not provide the required emergency stability, leads to a cable drop and overlap with emergency complications.
Интересен «Заряд бескорпусной секционный для газодинамического воздействия на пласт» [4], отличающийся от предыдущего заряда [3] наличием проходного полого канала внутри штанг и соединительных муфт вдоль их центральной оси для размещения электрических линий узла воспламенения и электронного блока, закрепляемого на штанге ниже заряда газогенератора. Положительным решением в конструкции газогенератора является размещение электронного блока на штанге ниже заряда, однако наличие проходного канала диаметром 6-8 мм для размещения электрических проводов снижает прочность штанговой оснастки, усложняет монтаж, требует применения многожильных геофизических кабелей, увеличивая при этом аварийность проведения работ, особенно при наборе девяти и более пороховых секций заряда.Interesting is the “open case sectional charge for gas-dynamic stimulation of the formation” [4], which differs from the previous charge [3] by the presence of a hollow passage channel inside the rods and couplings along their central axis for placing electric lines of the ignition unit and an electronic unit mounted on the rod below the charge gas generator. A positive solution in the design of the gas generator is to place the electronic unit on the rod below the charge, however, the presence of a passage channel with a diameter of 6-8 mm for the placement of electric wires reduces the strength of the rod equipment, complicates installation, requires the use of multi-core geophysical cables, increasing the accident rate, especially when a set of nine or more powder charge sections.
Известны «Способы газогидравлического воздействия на пласт» [5, 6], реализующие применение устройства по патенту [4], отличающиеся тем, что для осуществления разрыва пласта проводят несколько последовательных операций воздействия на пласт с регистрацией режима работы заряда и подбором массы секций заряда при первом спуске такой, чтобы обеспечить в интервале обрабатываемого пласта давление, превышающее предел прочности горных пород, для создания трещин в пласте и обеспечения гидродинамической связи со скважиной. Для последующих воздействий определяют массу заряда такой, чтобы обеспечить в интервале обрабатываемого пласта давление, достаточное для развития и углубления трещин, образованных при первом сжигании секций заряда. По изменению амплитудных параметров давления во время горения первого и последующих зарядов судят о характере воздействия на пласт и о реакции призабойной зоны на воздействие.The well-known "Methods of gas-hydraulic stimulation of the formation" [5, 6], which implement the use of the device according to the patent [4], characterized in that for the implementation of the formation fracture, several sequential operations are performed on the formation with registration of the charge operation mode and selection of the mass of charge sections at the first such a descent so as to provide a pressure in the interval of the treated formation that exceeds the rock strength to create cracks in the formation and provide hydrodynamic communication with the well. For subsequent impacts, the charge mass is determined so as to provide sufficient pressure in the interval of the treated formation to develop and deepen the cracks formed during the first burning of the charge sections. By the change in the amplitude parameters of the pressure during the combustion of the first and subsequent charges, the nature of the impact on the formation and the reaction of the bottomhole zone to the impact are judged.
В способе по патенту [6] при подборе массы сжигаемых зарядов учитывают глубину залегания обрабатываемого пласта, его длину и количество перфорационных отверстий, при этом массу каждого последующего заряда увеличивают путем увеличения длины штанги и заряда.In the method according to the patent [6], when selecting the mass of burnt charges, the depth of the treated formation, its length and the number of perforation holes are taken into account, while the mass of each subsequent charge is increased by increasing the length of the rod and charge.
Основным недостатком приведенных способов газогидравлического воздействия на пласт является отсутствие критериев для оценки завершенности воздействия на пласт и обоснования необходимости продолжения работ. Увеличение массы заряда путем увеличения длины заряда и штанги приводит к повышению аварийности работ.The main disadvantage of the above methods of gas-hydraulic stimulation of the formation is the lack of criteria for assessing the completeness of the impact on the formation and justification for the need to continue work. Increasing the mass of the charge by increasing the length of the charge and the rod leads to increased accident rate.
Известен «Способ газогидравлического воздействия на пласт» [7], включающий проведение глубокопроникающей перфорации, применение устройств по патентам [3] или [4] с обеспечением герметизации сочленений секций заряда и проходных отверстий рассеивателя с целью использования внутренней полости заряда и рассеивателя для размещения вещества, оказывающего одновременно с газодинамическим воздействием дополнительное воздействие для развития и очистки трещин или закрепления их кварцевым песком, для снижения вязкости нефти или увеличения проницаемости пласта пенообразующими составами. Совмещение газодинамического воздействия на пласт с другими методами интенсификации нефтепритока несомненно представляет практический интерес. Однако рекомендуемого патентом объема интенсифицирующих веществ, размещаемого во внутренней полости заряда с учетом реальной возможности доставки в зону пласта через перфорационные отверстия в процессе горения заряда, явно недостаточно для получения ожидаемого результата. Кроме того, заполнение внутренней полости сыпучим или гелеобразным веществом в процессе монтажа заряда в полевых условиях с обеспечением необходимой герметизации торцевых соединений является трудоемким и нетехнологичным.The well-known "Method of gas-hydraulic stimulation of the reservoir" [7], including deep penetrating perforation, the use of devices according to patents [3] or [4], ensuring the sealing of joints of charge sections and passage openings of the diffuser in order to use the internal charge cavity and diffuser to accommodate the substance, having at the same time a gas-dynamic effect, an additional effect for the development and cleaning of cracks or fixing them with quartz sand, to reduce the viscosity of oil or increase penetration permittivity layer foams. The combination of gas-dynamic effects on the reservoir with other methods of stimulating oil flow is undoubtedly of practical interest. However, the volume of intensifying substances recommended by the patent, placed in the internal cavity of the charge, taking into account the real possibility of delivery to the formation zone through perforation holes during the combustion of the charge, is clearly not enough to obtain the expected result. In addition, filling the internal cavity with a loose or gel-like substance during the installation of the charge in the field with the necessary sealing of the end joints is time-consuming and non-technological.
Известен «Способ газодинамического воздействия на пласт и устройство для его осуществления» [8].The well-known "Method of gas-dynamic effects on the reservoir and device for its implementation" [8].
Способ для газодинамического воздействия на пласт, включающий проведение глубокопроникающей перфорации в интервале обрабатываемого пласта, сборку бескорпусного секционного заряда с оснасткой путем пропуска полой составной штанги через центральный канал секций заряда, стягивания и поджатия секций заряда вплотную друг к другу муфтами-центраторами, соединение каротажного кабеля с блоком электроники, сжигание заряда в интервале перфорации, осуществление контроля горения в режиме реального времени и регистрации характеристик режима работы заряда, таких как температура и давление в скважинной жидкости в интервале воздействия на безопасном расстоянии от заряда, отличающийся тем, что осуществляют регистрацию температуры и давления выше зоны горения заряда с частотой 0,5 мс и, дополнительно, регистрацию давления непосредственно в зоне горения заряда, для чего в нижней части блока электроники размещают дополнительный датчик давления, а полую составную штангу против заряда выполняют с радиальным отверстием, по меньшей мере одним, для газогидродинамической связи зоны горения заряда через полость составной штанги и ее радиальное отверстие с зоной размещения дополнительного датчика давления, при этом по максимальным значениям давлений, измеренным выше зоны горения заряда и непосредственно в зоне горения, разнице этих давлений оценивают энергию импульса давления, затраченную на разрыв пласта, и энергию импульса давления, попавшего в ствол скважины, сопоставляют эти данные и по подъему и спаду давлений и температуры судят об эффективности воздействия на пласт - осуществленном или неосуществленном локальном разрыве пласта, оценивают необходимость повторного воздействия на пласт и необходимую для этого энергию, при повторном воздействии и регистрации вышеупомянутых параметров оценивают изменение этих параметров от одного воздействия к другому и характер этих изменений, по которым судят об увеличении радиуса локального разрыва пласта и необходимости проведения последующих воздействий на пласт.A method for gas-dynamic impact on the formation, including deep penetrating perforation in the interval of the treated formation, assembling an open-section sectional charge with rigging by passing a hollow composite rod through the central channel of the charge sections, tightening and preloading the charge sections close to each other with centralizers, connecting the wireline cable with electronics, charge burning in the perforation interval, real-time combustion control and recording of the characteristics of the p mode charge bots, such as temperature and pressure in the borehole fluid in the interval of exposure at a safe distance from the charge, characterized in that the temperature and pressure are recorded above the charge burning zone with a frequency of 0.5 ms and, in addition, the pressure is recorded directly in the charge burning zone why an additional pressure sensor is placed in the lower part of the electronics unit, and the hollow composite rod against the charge is made with a radial hole, at least one, for gas-hydrodynamic communication of the mount zone charge through the cavity of the composite rod and its radial hole with the zone of the additional pressure sensor, while the maximum pressure values measured above the combustion zone of the charge and directly in the combustion zone, the difference of these pressures is estimated energy of the pressure pulse spent on fracturing, and the energy the pressure impulse that entered the wellbore compares these data and judges by the rise and fall of pressures and temperature the effectiveness of the impact on the formation - whether locally implemented or not fracture, assess the need for re-exposure to the formation and the energy necessary for this, when re-exposure and registration of the above parameters assess the change in these parameters from one impact to another and the nature of these changes, which are judged by the increase in the radius of local fracture and the need for subsequent impacts per layer.
Способ предусматривает локализацию интервала воздействия на обрабатываемый пласт путем использования в оснастке заряда против выбранного интервала зоны перфорации муфт-центраторов, близких к внутреннему диаметру обсадной колонны.The method provides for the localization of the interval of exposure to the treated formation by using a charge in the snap against the selected interval of the perforation zone of the coupling centralizers close to the inner diameter of the casing.
К недостаткам данного способа следует отнести сложность оценки эффективности воздействия на пласт и осуществления локального разрыва пласта по регистрируемым параметрам давления и температуры с помощью предлагаемого электронного блока с отдельной линией электросвязи с наземным блоком и гидравлических каналов для дополнительных датчиков, недостаточную частоту проведения замеров; наличие внутреннего осевого канала в штангах снижает их прочность и при увеличении диаметра муфт-центраторов при штанговой конструкции газогенератора непременно приводит к сложным аварийным ситуациям; несовершенство монтажа электровоспламенительной системы вызывает частые отказы; устройство и способ не предусматривают возможность применения в наклонных и горизонтальных скважинах.The disadvantages of this method include the difficulty of assessing the effectiveness of the impact on the formation and local fracturing according to the recorded pressure and temperature parameters using the proposed electronic unit with a separate telecommunication line with the ground unit and hydraulic channels for additional sensors, insufficient measurement frequency; the presence of an internal axial channel in the rods reduces their strength and with an increase in the diameter of the centralizer couplings with the rod structure of the gas generator will certainly lead to complex emergency situations; the imperfection of the installation of an electroflame system causes frequent failures; the device and method do not provide for the possibility of use in deviated and horizontal wells.
Близким аналогом изобретения является «Устройство с пороховым зарядом для стимуляции скважин и способ его осуществления» [9]. Устройство с пороховым зарядом для стимуляции скважин, содержащее соединенный с геофизическим кабелем пороховой заряд, состоящий из твердотопливных элементов, выполненных из неметаллизированного баллиститного или смесевого твердого ракетного топлива в виде цилиндров с центральным круглым каналом, отличающееся тем, что твердотопливные элементы заряда закреплены на грузонесущем тросе, проходящем по центральным каналам или снаружи твердотопливных элементов, зазоры между которыми закрыты сгораемыми втулками, кроме того, твердотопливные заряды заключены в защитный кожух, а узел воспламенения выполнен в виде спирали накаливания, вмонтированной в один из твердотопливных элементов, или расположен с воспламенительным патроном вблизи геофизического кабеля, причем между геофизическим кабелем и зарядом имеется предохранительная штанга. Роль защитного кожуха может выполнять отрезок насосно-компрессорной трубы либо сами сгораемые втулки между зарядами.A close analogue of the invention is the "Device with a powder charge for stimulation of wells and the method of its implementation" [9]. A device with a powder charge for stimulating wells, containing a powder charge connected to a geophysical cable, consisting of solid fuel elements made of non-metallic ballistic or mixed solid rocket fuel in the form of cylinders with a central circular channel, characterized in that the solid fuel charge elements are fixed on a load-carrying cable, passing through the central channels or outside of solid fuel elements, the gaps between which are closed by combustible bushings, in addition, solid fuel s charges enclosed in a protective casing, and the ignition assembly is configured as a spiral filament mounted in the one of the solid elements with or located near the igniter cartridge logging cable, between said logging cable and has a charge safety bar. The role of the protective casing can be performed by a segment of the tubing or the combustible bushings themselves between charges.
Спираль накаливания устанавливают в кольцевой зазор на наружной поверхности твердотопливного заряда и заливают термостойким герметиком для предотвращения контакта спирали со скважинной жидкостью. Отходящие от спирали электрические провода изолированы от жидкости. Концы проводов соединяют с жилами геофизического кабеля и места соединений изолируют при сборке устройства перед спуском в скважину.An incandescent spiral is installed in the annular gap on the outer surface of the solid fuel charge and filled with a heat-resistant sealant to prevent the spiral from contacting the well fluid. Outgoing from the spiral electric wires are isolated from the liquid. The ends of the wires are connected to the veins of the geophysical cable and the joints are isolated during assembly of the device before being lowered into the well.
Устройство с обычным геофизическим кабелем применимо только для вертикальных скважин. Использование устройства с геофизическим кабелем по Патенту РФ №2105326 [10] в отличие от обычных кабелей обладает высокой прочностью (120…230 кН) и достаточно высокой жесткостью для продвижения твердотопливного заряда с оснасткой в горизонтальные участки скважин. Этот кабель состоит из трех и более изолированных токоведущих жил, покрытых двумя или тремя парами слоев брони с противоположно направленными повивами проволок в каждой паре, причем вторая и третья пара слоев брони изготовлены из проволоки, диаметр которой в 1,3…2,5 раза больше диаметра проволок первой пары слоев брони, при этом поверх каждой пары нанесено под давлением покрытие из пластичного клеящего материала, заполняющего промежутки между проволоками брони. Внешний диаметр кабеля прокалиброван по всей длине в диапазоне 15…32 мм.A device with a conventional geophysical cable is only applicable to vertical wells. The use of a device with a geophysical cable according to RF Patent No. 2105326 [10], unlike conventional cables, has high strength (120 ... 230 kN) and high enough stiffness to propel a solid fuel charge with equipment into horizontal sections of wells. This cable consists of three or more insulated current-carrying conductors, covered with two or three pairs of armor layers with oppositely directed coils of wires in each pair, the second and third pair of armor layers made of wire, the diameter of which is 1.3 ... 2.5 times larger the diameter of the wires of the first pair of layers of the armor, while over each pair is applied under pressure a coating of plastic adhesive material that fills the gaps between the wires of the armor. The outer diameter of the cable is calibrated over its entire length in the range of 15 ... 32 mm.
К недостаткам устройства следует отнести сложность и несовершенство конструкции оснастки, отсутствие информационного сопровождения гидродинамического процесса работы устройства с пороховым зарядом, что исключает возможность оценки эффективности воздействия на пласт. Крешерный прибор, примененный для измерения максимального давления, не пригоден для решения этой задачи.The disadvantages of the device include the complexity and imperfection of the equipment design, the lack of information support for the hydrodynamic process of the device with a powder charge, which excludes the possibility of evaluating the effectiveness of the impact on the formation. The kresherny device used to measure maximum pressure is not suitable for this task.
Известно «Устройство для перфорации и разрыва пласта» [15] корпусного типа, отличающееся тем, что для одновременного осуществления прострела стенок скважины и разрыва пласта оно выполнено отдельными секциями с кумулятивными зарядами и пороховыми камерами, в которых размещены пороховые заряды, воспламеняющиеся последовательно от электровоспламенителей замедленного действия. Для ограничения зоны давления пороховых газов в нем применены пакеры с резиновыми манжетами, разжимаемыми кольцевыми поршнями под давлением пороховых газов. Данное устройство с помощью манжетных пакерующих систем, работающих в автоматическом режиме, предусматривает возможность направленного воздействия пороховыми газами на продуктивный пласт через открывшиеся отверстия перфораторной секции.Known is a "Device for perforation and fracturing" [15] of the casing type, characterized in that for the simultaneous shooting of the walls of the well and fracturing, it is made in separate sections with cumulative charges and powder chambers, in which powder charges are placed, igniting sequentially from delayed electric igniters actions. To limit the pressure zone of the powder gases, it uses packers with rubber cuffs, expandable by annular pistons under the pressure of the powder gases. This device with the help of cuff packer systems operating in automatic mode, provides for the possibility of directed exposure to powder gases on the reservoir through the openings of the perforating section.
К недостаткам данного устройства следует отнести сложность конструкции и отсутствие информационного обеспечения для контроля технологического процесса и оценки эффективности газодинамического разрыва пласта.The disadvantages of this device include the complexity of the design and the lack of information support for monitoring the process and evaluating the effectiveness of gas-dynamic fracturing.
Наиболее близким аналогом изобретения является «Устройство и способ газогидродинамического разрыва продуктивных пластов для освоения трудноизвлекаемых запасов (варианты)» [16]. В устройствах по данному изобретению для газодинамического разрыва продуктивных пластов нефтегазовых скважин в качестве грузонесущей основы для установки газогенерирующих элементов с электрическим воспламенителем, обеспечивающих в процессе горения скорость увеличения давления не менее 100 МПа/с при достижении максимального давления в 2…4 раза выше гидростатического с регистрацией динамики изменения давления автономным цифровым манометром в режиме реального времени с дискретностью 7,0…10,0 тыс. измерений в секунду, используется цельнометаллическая штанга или геофизический кабель многослойной конструкции со степенью свободы от 1…3° до 10…15° для обеспечения продвижения газогенератора не только в вертикальные, но в наклонно направленные и горизонтальные скважины с помощью геофизического кабеля многослойной конструкции с изменяющейся удельной плотностью по длине и разрывной прочностью 100…250 кН при диаметре 12…28 мм.The closest analogue of the invention is the "Device and method of gas-hydrodynamic fracturing of reservoirs for the development of hard-to-recover reserves (options)" [16]. In the devices of this invention for gas-dynamic fracturing of oil and gas production strata as a load-bearing base for installing gas-generating elements with an electric igniter, which ensure during combustion the rate of pressure increase of at least 100 MPa / s when the maximum pressure is 2 ... 4 times higher than hydrostatic with registration dynamics of pressure changes with an autonomous digital pressure gauge in real time with a resolution of 7.0 ... 10.0 thousand measurements per second, one-piece is used a metal rod or a multilayer geophysical cable with a degree of freedom from 1 ... 3 ° to 10 ... 15 ° to ensure the gas generator is moving not only into vertical, but into oblique and horizontal wells using a multilayer geophysical cable with varying specific gravity and fracture strength of 100 ... 250 kN with a diameter of 12 ... 28 mm.
С помощью данных устройств осуществляется способ газодинамического разрыва продуктивных пластов при обеспечении поверхности вскрытия пласта перфорационными каналами до 2000 см2/м с привязкой расположения газогенератора к геологическому разрезу гамма-методом и последующим циклическим газодинамическим воздействием в управляемом и контролируемом режиме при наибольшей концентрации энергии в перфорированной зоне за счет оптимизации массы и длины газогенерирующего заряда для создания импульса давления в 1,4…3 раза выше давления разрыва пласта с последующим формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса в инфразвуковом частотном диапазоне для вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, при регистрации динамики изменения давления автономными цифровыми системами для документирования и оценки завершенности разрыва пласта по волновым и амплитудным показателям газодинамического процесса.With the help of these devices, a method of gas-dynamic fracturing of productive formations is carried out while providing a formation opening surface with perforation channels up to 2000 cm 2 / m with the gas generator positioned to the geological section using the gamma method and the subsequent cyclic gas-dynamic action in a controlled and controlled mode with the highest energy concentration in the perforated zone by optimizing the mass and length of the gas-generating charge to create a pressure pulse 1.4 ... 3 times higher than the burst pressure formation followed by the formation of a depression-repression wave process in the infrasonic frequency range for involvement in the development of dead-end (stagnant) oil-saturated areas, when recording the dynamics of pressure changes by autonomous digital systems for documenting and assessing the completion of a fracture by wave and amplitude parameters of the gas-dynamic process.
В качестве недостатка данных устройств следует отметить высокий уровень аварийных осложнений при работе в вертикальных скважинах с серийными геофизическими кабелями с разрывной прочностью до 60 кН вследствие подброса и навязывания узлов на кабеле и высокую вероятность самовоспламенения газогенерирующих зарядов в результате трения при спуске в наклонных скважинах.As a drawback of these devices, a high level of emergency complications when working in vertical wells with serial geophysical cables with tensile strength up to 60 kN due to the tossing and imposing of nodes on the cable and the high probability of self-ignition of gas-generating charges as a result of friction during descent in deviated wells should be noted.
Близким аналогом изобретения является скважинный аппарат для разрыва пласта - пороховой генератор давления корпусной АСГ105К [17]. Основной его частью являются камеры сгорания, в которых размещены пороховые заряды. Поджигание пороховых зарядов осуществляется при помощи воспламенителя. Истечение пороховых газов из камер сгорания в скважину происходит через конические сопла и боковые окна переходника. К нижней части аппарата присоединен корпусной кумулятивный перфоратор, с помощью которого простреливаются каналы в стенках скважины перед разрывом пласта. Для контроля величины давления в камере сгорания и в стволе скважины применяются крешерные приборы, основанные на измерении величины деформации их для оценки величины давления.A close analogue of the invention is a borehole apparatus for fracturing - a powder generator of pressure hull ASG105K [17]. Its main part is the combustion chamber, in which the powder charges are placed. Ignition of powder charges is carried out using an igniter. The outflow of powder gases from the combustion chambers into the well occurs through conical nozzles and side windows of the adapter. To the lower part of the apparatus is attached a case-shaped cumulative perforator, with the help of which channels in the borehole walls are shot before the formation ruptures. To control the pressure in the combustion chamber and in the wellbore, cracker devices are used, based on measuring their strain to estimate the pressure.
Основные детали аппарата изготавливают из высокопрочных сталей при обеспечении высоких требований герметичности для работы в скважинных условиях. Аппарат рассчитан на работу с трехжильным бронированным кабелем, одна жила которого используется для инициирования перфоратора и воспламенения пороховых зарядов, а две других - для воспламенения аварийного заряда в кабельной головке для освобождения кабеля от аппарата в случае его прихвата.The main parts of the apparatus are made of high-strength steels while ensuring high tightness requirements for working in downhole conditions. The device is designed to work with a three-core armored cable, one core of which is used to initiate a perforator and ignite powder charges, and the other two are used to ignite the emergency charge in the cable head to release the cable from the device if it is caught.
К недостаткам АСГ105К следует отнести сложность и несовершенство конструкции сопловых систем, приводящее к сильным ударным воздействиям и обрывам кабеля, и отсутствие информационного обеспечения для контроля технологического процесса.The disadvantages of ASG105K include the complexity and imperfection of the design of nozzle systems, leading to severe shock and cable breaks, and the lack of information support for process control.
Задачей заявляемого изобретения является разработка конструкции корпусного газогенератора на твердом топливе и способа проведения термогазогидродинамического воздействия на продуктивный пласт в управляемом и контролируемом режиме для раскрытия существующих и создания новых трещин при естественном закреплении их частицами разрушенной горной породы с целью вовлечения в разработку нефтесодержащих зон с неподвижной нефтью, освоение которых существующими методами не удается.The objective of the invention is to develop the design of a hull gas generator on solid fuel and a method of thermo-gas-hydrodynamic effects on the reservoir in a controlled and controlled manner to open existing and create new cracks with their natural fixing by particles of destroyed rock in order to involve in the development of oil-containing zones with fixed oil, the development of which existing methods fail.
Поставленная задача решается тем, что для термогазогидродинамического разрыва пласта нефтегазовых скважин применяется устройство корпусного типа, включающее геофизический кабель для спуска устройства, состоящее из кабельной головки, блока дистанционного контроля с приборной головкой, переводника, корпуса для размещения газогенерирующего заряда и манометрического блока, отличающееся тем, что газогенерирующий заряд представлен высокоэнергетическим топливным составом в виде шашек с внешним диаметром 36…70 мм при длине 300…1500 мм с осевым каналом диаметром 5…28 мм с электрическим воспламенителем, обеспечивающими в процессе горения увеличение давления со скоростью не менее 100 МПа/с при гидростатическом давлении 5-35 МПа, установлен в корпусе разгруженного типа с каналами площадью до 70% боковой поверхности камеры сгорания, с торцевыми переходниками, выполняющими роль концентраторов направленного термогазодинамического воздействия на обрабатываемый продуктивный пласт при скорости увеличения давления в процессе горения заряда не менее 100 МПа/с, с эффективностью динамического воздействия в 1,9…2,8 раза выше бескорпусных газогенераторов для достижения максимального давления в 3-4 раза выше гидростатического с регистрацией динамики изменения давления и температуры автономными цифровыми приборами в режиме реального времени с дискретностью 8,0…10,0 тыс. измерений в секунду при доставке в интервал продуктивного пласта с помощью геофизического кабеля многослойной конструкции диаметром от 8 до 32 мм, обеспечивающего не только спуск устройства в вертикальную скважину, но продвижение его в наклонно направленные и горизонтальные скважины [10, 11, 12].The problem is solved in that for thermogas-hydrodynamic fracturing of oil and gas wells, a case-type device is used, including a geophysical cable for lowering the device, consisting of a cable head, a remote control unit with an instrument head, an adapter, a housing for accommodating a gas-generating charge and a pressure gauge, characterized in that the gas-generating charge is represented by a high-energy fuel composition in the form of checkers with an external diameter of 36 ... 70 mm with a length of 300 ... 1500 mm from the axle m channel with a diameter of 5 ... 28 mm with an electric igniter, providing during the combustion process an increase in pressure at a speed of at least 100 MPa / s with a hydrostatic pressure of 5-35 MPa, is installed in a unloaded type housing with channels up to 70% of the side surface of the combustion chamber end adapters, which act as concentrators of directed thermo-gas-dynamic effects on the treated reservoir, at a rate of pressure increase in the process of charge burning of at least 100 MPa / s, with dynamic efficiency The exposure is 1.9 ... 2.8 times higher than the open-frame gas generators to achieve a maximum pressure 3-4 times higher than the hydrostatic one with real-time recording of the dynamics of pressure and temperature changes by autonomous digital devices with a resolution of 8.0 ... 10.0 thousand. measurements per second during delivery to the interval of the reservoir using a geophysical cable with a multilayer structure with a diameter of 8 to 32 mm, which ensures not only the descent of the device into a vertical well, but its advance into inclined and horizontal wells [10, 11, 12].
Для термогазогидродинамического воздействия на пласт применены твердотопливные газогенерирующие элементы из утилизированных пороховых изделий и высокоэнергетических смесевых составов недетонирующего типа в виде шашек с внешним диаметром 36…70 мм при длине 300…1500 мм с осевым каналом диаметром 5…28 мм и температурой горения 2500-3000°С, позволяющих в процессе горения обеспечить требуемую концентрацию энергии пороховых газов для разрыва пласта и прогрева прискважинной зоны до 250-350°С с целью наиболее глубокого проникновения продуктов горения, расплавления и последующего извлечения асфальтосмолопарафиносодержащих отложений.For thermogas-hydrodynamic effects on the formation, solid fuel gas generating elements from recycled powder products and high-energy non-detonating type mixtures in the form of checkers with an external diameter of 36 ... 70 mm and a length of 300 ... 1500 mm with an axial channel with a diameter of 5 ... 28 mm and a burning temperature of 2500-3000 ° were used C, allowing in the combustion process to provide the required energy concentration of the powder gases for fracturing and heating the borehole zone to 250-350 ° C with the aim of the deepest penetration of combustion products I, melting and subsequent extraction of asphalt-resin-paraffin-containing deposits.
Подсоединение корпусного газогенератора к геофизическому кабелю для доставки в скважину осуществляется с помощью стандартных муфтовых соединений. Информационное обеспечение термогазогидродинамического разрыва пласта осуществляется с помощью блока дистанционного контроля и автономных цифровых приборов, обеспечивающих регистрацию диаграмм давления и температуры в режиме реального времени с дискретностью до 10,0 тыс. отсчетов в секунду, отражающих амплитудные, волновые и температурные параметры термогазогидродинамического процесса, по которым оценивается эффективность разрыва пласта. Размещение автономных приборов может производиться в корпусе регистрационного блока ниже газогенератора или в переводнике выше него.The connection of the case gas generator to the geophysical cable for delivery to the well is carried out using standard coupling joints. Information support for thermohydrodynamic fracturing is carried out using a remote control unit and autonomous digital devices that provide recording of pressure and temperature diagrams in real time with a resolution of up to 10.0 thousand samples per second, reflecting the amplitude, wave and temperature parameters of the thermohydrodynamic process, according to which formation fracture efficiency is evaluated. Autonomous devices can be placed in the housing of the registration unit below the gas generator or in the sub above it.
Работы по термогазогидродинамическому разрыву пласта рекомендуется производить на геофизическом кабеле с разрывной прочностью (120…250 кН) и достаточно высокой жесткостью для продвижения газогенератора в горизонтальные участки скважин и предотвращения аварийных ситуаций. Этот кабель состоит из трех и более изолированных токоведущих жил, покрытых двумя или тремя парами слоев брони с противоположно направленными повивами проволок в каждой паре, причем вторая и третья пара слоев брони изготовлены из проволоки, диаметр которой в 1,3…2,5 раза больше диаметра проволок первой пары слоев брони, при этом поверх каждой пары нанесено под давлением покрытие из пластичного клеящего материала, заполняющего промежутки между проволоками брони. Внешний диаметр кабеля прокалиброван по всей длине в диапазоне 12…28 мм, причем на участке грузодвижущей части кабеля, предназначенном для работы в наклонном и горизонтальном участках скважины, начиная со второго или третьего слоя брони, до 75% проволок отсечены с равномерным смещением мест отсечения по длине участка при переходе от нижнего слоя к верхнему, а оставшиеся проволоки образуют армирующий каркас для полимерных оболочек со снижением удельной плотности кабеля на данном участке до 30%, причем в верхнем слое брони проволоки могут быть уложены без отсечения по всей длине кабеля с равномерными промежутками между проволоками с уменьшением до 50% плотности укладки проволок в слое, при этом промежутки между проволоками заполнены полимерным материалом в процессе нанесения внешней полимерной оболочки [10, 11, 12].It is recommended to carry out work on thermogas-hydrodynamic fracturing on a geophysical cable with an explosive strength (120 ... 250 kN) and high enough rigidity to move the gas generator into horizontal sections of the wells and prevent emergency situations. This cable consists of three or more insulated current-carrying conductors, covered with two or three pairs of armor layers with oppositely directed coils of wires in each pair, the second and third pair of armor layers made of wire, the diameter of which is 1.3 ... 2.5 times larger the diameter of the wires of the first pair of layers of the armor, while over each pair is applied under pressure a coating of plastic adhesive material that fills the gaps between the wires of the armor. The outer diameter of the cable is calibrated over its entire length in the range of 12 ... 28 mm, and in the section of the load-carrying part of the cable, designed to work in the inclined and horizontal sections of the well, starting from the second or third armor layer, up to 75% of the wires are cut off with a uniform shift of the cutoff points along the length of the section when moving from the lower layer to the upper, and the remaining wires form a reinforcing frame for polymer shells with a decrease in the specific gravity of the cable in this section to 30%, and in the upper layer of armor the wires can be stacked without clipping over the entire length of the cable at regular intervals between the wires with a reduction to 50% of the density of laying wires in the layer, the interstices between the wires are filled with polymeric material during the deposition of the outer polymeric membranes [10, 11, 12].
Согласно заявляемым вариантам устройства технический результат достигается тем, что применен способ термогазогидродинамического разрыва продуктивного пласта нефтегазовых скважин, включающий установку корпусного газогенератора на геофизическом кабеле с привязкой к геологическому разрезу гамма-методом в интервале продуктивного пласта, вскрытого перфорацией, приведение газогенератора в действие и создание термогазодинамического импульса, отличающийся тем, что оценивается качество вторичного вскрытия продуктивного пласта и при поверхности вскрытия пласта перфорационными каналами менее 1000 см2/м перфорированного интервала производится дополнительная перфорация кумулятивными или сверлящими перфораторами для обеспечения поверхности вскрытия пласта перфорационными каналами до 2000 см2/м и более с последующим циклическим воздействием на продуктивный пласт путем неоднократного спуска корпусного газогенератора в интервал продуктивного пласта при последовательном увеличении массы заряда для термогазогидродинамического воздействия в управляемом и контролируемом режиме с обеспечением наибольшей концентрации энергии пороховых газов и прогрева до 250-350°С перфорированной зоны при скорости увеличения давления в скважине более 100 МПа/с для создания импульса давления выше прочности горных пород с целью раскрытия существующих и образования новых трещин в пласте при естественном закреплении их частицами горной породы в результате необратимой деформации ее [13] с формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса в инфразвуковом частотном диапазоне для обеспечения вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков без нарушения цементной крепи и эксплуатационной колонны с оценкой завершенности термогазогидродинамического разрыва пласта по амплитудным параметрам и времени затухания волнового процесса с возможностью локализации интервала трещинообразования по динамике изменения теплового поля. Известно, что циклическая динамика нагружения горных пород импульсами давления наиболее эффективна для снижения прочности пород, их разрыва, раскрытия и создания новых трещин [14, стр.179].According to the claimed variants of the device, the technical result is achieved by the fact that the method of thermo-gas-hydrodynamic fracturing of the productive formation of oil and gas wells is applied, which includes installing a case gas generator on a geophysical cable with reference to the geological section using the gamma method in the interval of the productive layer opened by perforation, actuating the gas generator and creating a thermo-gas-dynamic pulse characterized in that the quality of the secondary opening of the reservoir is assessed and at the formation opening surface with perforation channels of less than 1000 cm 2 / m of the perforated interval, additional perforation is performed by cumulative or drilling perforators to provide the formation opening surface with perforation channels of up to 2000 cm 2 / m or more, followed by cyclic impact on the productive formation by repeatedly lowering the case gas generator in the production interval formation with a sequential increase in the mass of the charge for thermohydrodynamic effects in a controlled and controlled ohm mode with the highest concentration of energy of the powder gases and heating up to 250-350 ° C of the perforated zone at a rate of pressure increase in the well of more than 100 MPa / s to create a pressure impulse higher than the rock strength in order to reveal existing and the formation of new fractures in the formation during natural their fixing by rock particles as a result of its irreversible deformation [13] with the formation of a depression-repression wave process in the infrasonic frequency range to ensure involvement in development dead-end (stagnant) oil-saturated areas without violating the cement lining and production casing with an assessment of the completion of thermohydrodynamic fracturing of the reservoir by amplitude parameters and the decay time of the wave process with the possibility of localizing the cracking interval by the dynamics of the change in the thermal field. It is known that the cyclic dynamics of loading rocks with pressure pulses is most effective for reducing the strength of rocks, breaking, opening and creating new cracks [14, p. 179].
Эффективность воздействия на пласт в значительной мере определяется гидродинамическим совершенством скважины. Известно, что при суммарной площади перфорационных отверстий более 25% общей поверхности трубы импульс давления через интервал перфорации проходит беспрепятственно. Уменьшение суммарной площади ниже указанного значения заметно трансформирует импульс давления по абсолютной величине и характеру воздействия. Гидродинамическое совершенство вскрытия пласта зависит не только от плотности перфорации, но и от глубины перфорационных каналов, расположения их по колонне, типа коллектора и других факторов [14, стр.174]. Поэтому до газогидродинамического воздействия производится оценка качества вторичного вскрытия продуктивного пласта по плотности перфорации и по поверхности вскрытия и, при поверхности вскрытия пласта перфорационными каналами менее 1000 см2/м перфорированного интервала, производится дополнительная перфорация кумулятивными или сверлящими перфораторами для увеличения поверхности вскрытия пласта до 2000 см2/м и более.The effectiveness of the impact on the reservoir is largely determined by the hydrodynamic perfection of the well. It is known that with a total area of perforations of more than 25% of the total surface of the pipe, a pressure impulse passes unhindered through the perforation interval. A decrease in the total area below the indicated value noticeably transforms the pressure pulse in terms of the absolute value and nature of the effect. The hydrodynamic perfection of the opening of the reservoir depends not only on the density of the perforations, but also on the depth of the perforation channels, their location along the column, type of collector and other factors [14, p. 174]. Therefore, before the gas-hydrodynamic impact, the quality of the secondary opening of the productive formation is assessed by the perforation density and along the opening surface and, with the formation opening surface with perforation channels of less than 1000 cm 2 / m of the perforated interval, additional perforation is performed by cumulative or drilling perforators to increase the formation opening surface to 2000 cm 2 / m and more.
Управление режимом циклического воздействия предусматривает последовательное увеличение массы заряда корпусного газогенератора на 25…75% в зависимости от горно-геологических условий и технического состояния скважины при наибольшей концентрации энергии пороховых газов температуры в перфорированной зоне пласта за счет корпусной конструкции газогенератора, обеспечивая оптимизацию массы и длины газогенерирующего заряда, уменьшение отрицательного воздействия на эксплуатационную колонну, повышение технологичности, безопасности и противоаварийной устойчивости проведения работ.The control of the cyclic exposure regime provides for a sequential increase in the mass of the body gas generator charge by 25 ... 75% depending on the geological conditions and the technical condition of the well with the highest concentration of energy of the powder gases in the perforated zone of the formation due to the body structure of the gas generator, providing optimization of the mass and length of the gas generator charge, reducing the negative impact on the production casing, improving manufacturability, safety and emergency stability of work.
В корпусном газогенераторе для направленного термогазодинамического воздействия применены концентраторы в виде специальных переходников, расположенных по его торцам. Для выхода газообразных продуктов из камеры сгорания в корпусе предусмотрены каналы общей площадью до 70% от ее внутренней поверхности. Эффективность газодинамического воздействия корпусного газогенератора давления по сравнению с бескорпусным определяется конструктивными параметрами концентраторов энергии, ограничивающих ее распространение за пределы продуктивного пласта по оси скважины.In the case gas generator for directed thermogasdynamic effects, concentrators are used in the form of special adapters located at its ends. To exit gaseous products from the combustion chamber, channels are provided in the housing with a total area of up to 70% of its inner surface. The effectiveness of the gas-dynamic effect of a case pressure gas generator in comparison with a case-free one is determined by the design parameters of energy concentrators, limiting its distribution outside the reservoir along the axis of the well.
В устройстве термогазодинамического разрыва продуктивных пластов нефтегазовых скважин по первому варианту корпусные секции изготавливаются из труб с внешним диаметром 89 мм с толщиной стенки 9…11 мм и торцевыми переходниками диаметром 105 мм.In the device for thermogasdynamic fracturing of productive reservoirs of oil and gas wells according to the first embodiment, body sections are made of pipes with an external diameter of 89 mm with a wall thickness of 9 ... 11 mm and end adapters with a diameter of 105 mm.
В устройстве по второму варианту корпусные секции изготавливаются из труб с внешним диаметром 73 мм с толщиной стенки 5,5…8 мм и торцевыми переходниками диаметром 82 мм.In the device according to the second embodiment, the body sections are made of pipes with an external diameter of 73 mm with a wall thickness of 5.5 ... 8 mm and end adapters with a diameter of 82 mm.
Информационный блок, примененный в корпусном газогенераторе, при работе с геофизическим кабелем позволяет в едином технологическом цикле решать следующие задачи:The information block used in the case gas generator, when working with a geophysical cable, allows to solve the following tasks in a single technological cycle:
- контроль за изменением уровня жидкости в стволе скважины до и после работы газогенератора;- control of changes in the level of fluid in the wellbore before and after the operation of the gas generator;
- определение величины и динамики изменения давления в скважине в процессе работы газогенератора в режиме реального времени;- determination of the magnitude and dynamics of changes in pressure in the well during operation of the gas generator in real time;
- привязка к геологическому разрезу расположения газогенератора по гамма-методу;- reference to the geological section of the location of the gas generator according to the gamma method;
- выделение и локализация интервала трещинообразования по динамике изменения теплового поля, регистрируемого автономным термометром с одновременной записью гамма-каротажа;- the allocation and localization of the interval of crack formation on the dynamics of changes in the thermal field recorded by an autonomous thermometer with simultaneous recording of gamma-ray logging;
- оценка эффективности и завершенности разрыва пласта по волновым и амплитудным параметрам газодинамического процесса при работе газогенератора.- assessment of the effectiveness and completeness of a fracture in the wave and amplitude parameters of the gas-dynamic process during operation of the gas generator.
Применение утилизированных пороховых изделий и высокоэнергетических смесевых составов недетонирующего типа на основе перхлората или нитрата калия и других газогенерирующих композиций, обеспечивающих в процессе горения высокие скорости увеличения давления и разгрузки горных пород при циклической динамике воздействия регулируемой величиной заряда, обеспечивает уверенное раскрытие существующих и создание новых трещин в продуктивном пласте, отражаясь на затухании регистрируемого гидроволнового процесса. Время затухания в диапазоне 10…40 с, соответствующее 1…3 периодам колебаний, принято в качестве основного показателя завершения процесса термогазогидродинамического разрыва пласта. Показатель раскрытия трещин по снижению величины давления принят на уровне 80% от максимальных значений. Выделение и локализация интервала трещинообразования осуществляются по термограмме, зарегистрированной автономным цифровым термометром.The use of recycled powder products and high-energy non-detonating type mixtures based on perchlorate or potassium nitrate and other gas-generating compositions that provide high rates of increase in pressure and unloading of rocks during cyclic dynamics under the influence of the cyclic dynamics of the charge ensures a reliable discovery of existing and the creation of new cracks in productive formation, reflected in the attenuation of the recorded hydro-microwave process. The decay time in the range of 10 ... 40 s, corresponding to 1 ... 3 periods of vibration, is taken as the main indicator of completion of the process of thermohydrodynamic fracturing. The crack opening rate to reduce the pressure value is adopted at the level of 80% of the maximum values. Isolation and localization of the cracking interval is carried out according to the thermogram recorded by an autonomous digital thermometer.
Физическая сущность термогазогидродинамического разрыва продуктивного пласта обусловлена высокоскоростным увеличением давления и температуры в зоне перфорированного интервала продуктивного пласта с достижением максимального давления в 2…4 раза выше гидростатического с длительностью действия до 1-2 с для раскрытия существующих и создания новых трещин, при последующем высокоскоростном снижении давления для необратимого разрушения матрицы горных пород и естественного закрепления трещин с формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса с импульсами депрессии от 10 до 0,1 МПа и импульсами репрессии от 9 до 0,1 МПа в инфразвуковом частотном диапазоне, с извлечением расплавленных асфальтосмолопарафиносодержащих отложений, обеспечивая вовлечение в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, освоение которых существующими технологиями не удается.The physical nature of thermo-gas-hydrodynamic fracture of the reservoir is caused by a high-speed increase in pressure and temperature in the zone of the perforated interval of the reservoir with a maximum pressure of 2 ... 4 times higher than hydrostatic with a duration of up to 1-2 s to reveal existing and create new cracks, followed by a high-speed decrease in pressure for irreversible destruction of the rock matrix and the natural consolidation of cracks with the formation of depression-repression wave process with depression impulses from 10 to 0.1 MPa and repression impulses from 9 to 0.1 MPa in the infrasonic frequency range, with the extraction of molten asphalt-tar-paraffin-containing deposits, providing involvement in the development of dead-end (stagnant) oil-saturated areas, the development of which existing technologies cannot .
Динамика газодинамического воздействия на продуктивный пласт представлена на фиг.1.The dynamics of the gas-dynamic impact on the reservoir is presented in figure 1.
Как следует из описания сущности изобретения, для обеспечения высокой продуктивности работы нефтегазовых скважин с вовлечением в разработку нефтесодержащих зон с неподвижной нефтью применены твердотопливные газогенерирующие заряды в корпусных газогенераторах давления с широкими функциональными возможностями по концентрации термогазодинамической энергии и температуры в интервале продуктивного пласта при оптимизации массы и длины заряда для создания высокоскоростного импульса давления, кратно превышающего давление, необходимого для разрыва горных пород и создания новых трещин при последующем высокоскоростном снижении давления для разрушения матрицы горных пород и формирования депрессионно-репрессионного волнового процесса в комплексе с циклическим режимом выполнения работ и высокоэффективными средствами информационного обеспечения и доставки этих устройств в скважины с зенитным углом до 90 градусов и более.As follows from the description of the essence of the invention, in order to ensure high productivity of oil and gas wells with the involvement in the development of oil-containing zones with fixed oil, solid fuel gas-generating charges were used in case pressure gas generators with wide functional capabilities for the concentration of thermo-gas-dynamic energy and temperature in the interval of a productive formation while optimizing mass and length charge to create a high-speed pressure pulse that is a multiple of the pressure required for fracturing rocks and creating new cracks with subsequent high-speed pressure reduction for fracturing the rock matrix and forming a depression-repression wave process in combination with a cyclic mode of work and highly effective means of information support and delivery of these devices to wells with zenith angles of up to 90 degrees and more.
Устройство корпусного газогенератора давления изображено на фиг.2. Оно состоит из геофизического кабеля многослойной конструкции 1, кабельного наконечника 2, блока дистанционного контроля 3, приборной головки 4, муфты 5, переводника 6, корпусных секций 8 с торцевыми переходниками 7 и 14, выполняющими роль концентраторов термогазодинамической энергии и соединителей с переводником 6 и корпусом автономного регистрационного блока 15 с заглушкой 16. Корпусные секции соединяются муфтой 13. Твердотопливные газогенерирующие шашки 12 с электрическим воспламенителем 11 и электромагистралью 9 установлены в корпусных секциях 8, имеющих сквозные окна 10 для выхода пороховых газов.The device pressure-sensitive gas generator shown in figure 2. It consists of a multilayer
Для изготовления корпусных деталей газогенератора применяются высокопрочные трубы нефтяного сортамента с использованием конусных резьбовых соединений, обеспечивающих необходимую прочность и износоустойчивость.For the manufacture of body parts of the gas generator, high-strength oil-grade tubes are used using conical threaded joints that provide the necessary strength and wear resistance.
В устройстве термогазодинамического разрыва продуктивных пластов нефтегазовых скважин по первому варианту корпусные секции 8 изготавливаются из труб с внешним диаметром 89 мм с толщиной стенки 9…11 мм и торцевыми переходниками 7, 14 диаметром 105 мм.In the device for thermogasdynamic fracturing of productive layers of oil and gas wells according to the first embodiment, body sections 8 are made of pipes with an external diameter of 89 mm with a wall thickness of 9 ... 11 mm and
В устройстве по второму варианту корпусные секции изготавливаются из труб с внешним диаметром 73 мм с толщиной стенки 5,5…8 мм и торцевыми переходниками 7, 14 диаметром 82 мм.In the device according to the second embodiment, the body sections are made of pipes with an external diameter of 73 mm with a wall thickness of 5.5 ... 8 mm and
Подготовка устройства к работе производится в следующей последовательности.Preparation of the device for operation is carried out in the following sequence.
Производится подготовка нижней корпусной секции 8, соответствующей размещению расчетного количества выбранного типа газогенерирующих шашек 12. К нижнему торцу секции 8 подсоединяется с помощью переходника 14 корпус автономного регистрационного блока 15, в который устанавливаются автономные регистрирующие приборы, закрывающийся заглушкой 16. Снаряжение генератора давления газогенерирующими шашками 12 производится путем их размещения в корпусных секциях 8, соединяемых муфтой 13, с размещением электрического воспламенителя 11 между верхней и нижерасположенной шашкой с пропуском электромагистрали 9 от воспламенителя по сквозному каналу верхней шашки через переходник 7 и переводник 6 к приборной головке 4, к которой подсоединяется блок информационного контроля 3. К геофизическому кабелю 1 компоновка корпусного газогенератора в сборе подсоединяется с помощью кабельного наконечника 2. В таком виде устройство опускается в скважину.Preparation of the lower casing section 8, corresponding to the placement of the estimated amount of the selected type of gas-generating checkers 12. The connection to the lower end of section 8 is connected via an adapter 14 to the housing of the autonomous registration unit 15, into which the autonomous recording devices are installed, which is closed by a plug 16. The pressure generator is equipped with gas-generating checkers 12 produced by placing them in the casing sections 8 connected by a sleeve 13, with the placement of an electric igniter 11 between the upper a downstream checker with an electric motor passage 9 from the igniter through the through channel of the upper checker through an
Устройство работает следующим образом. При спуске устройства контролируется уровень жидкости в скважине, производится привязка расположения газогенератора к геологическому разрезу и установка его в требуемый интервал обработки с помощью датчиков блока дистанционного контроля 3. После установки устройства подается электрический ток по геофизическому кабелю 1 через кабельный наконечник 2 и блок дистанционного контроля 3 с помощью электромагистрали 9 на электрический воспламенитель 11 для поджига газогенерирующих шашек 12, в результате горения которых создается импульс высокого давления и температуры в зоне расположения устройства в скважине.The device operates as follows. During the descent of the device, the liquid level in the well is monitored, the location of the gas generator is linked to the geological section and its installation in the required processing interval using the sensors of the
При использовании устройства реализуется способ термогазогидродинамического разрыва продуктивного пласта в вертикальных, наклонно направленных и горизонтальных скважинах. Устройство устанавливается в намеченный интервал обработки. В соответствии с принципом работы устройства создают циклическое воздействие на продуктивный пласт путем последовательного спуска корпусного газогенератора в интервал продуктивного пласта при увеличении массы заряда для воздействия в управляемом режиме с обеспечением наибольшей концентрации термогазодинамической энергии в перфорированной зоне посредством корпусных концентраторов и оптимизации массы и длины газогенерирующего заряда для создания импульса давления выше прочности горных пород с целью раскрытия существующих и образования новых трещин в пласте при естественном закреплении их частицами разрушенной горной породы, с последующим формированием депрессионно-репрессионного волнового процесса в инфразвуковом частотном диапазоне для вовлечения в разработку тупиковых (застойных) нефтенасыщенных участков, с оценкой завершенности разрыва пласта и локализацией интервалов трещинообразования по амплитудным, волновым и температурным параметрам термогазогидродинамического процесса, зарегистрированным автономными цифровыми приборами.When using the device, a method of thermo-gas-hydrodynamic fracturing of the reservoir in vertical, directional and horizontal wells is implemented. The device is installed at the intended processing interval. In accordance with the operating principle of the device, they create a cyclic effect on the reservoir by sequentially lowering the casing gas generator into the interval of the reservoir while increasing the charge mass to operate in a controlled manner with the highest concentration of thermodynamic energy in the perforated zone by means of shell concentrators and optimizing the mass and length of the gas-generating charge for creating a pressure impulse higher than rock strength in order to reveal existing and formation of new fractures in the formation with their natural consolidation by the destroyed rock particles, followed by the formation of a depression-repression wave process in the infrasonic frequency range for involvement in the development of deadlock (stagnant) oil-saturated areas, with an assessment of the completion of the fracture and localization of the intervals of crack formation by amplitude, wave and temperature parameters of thermohydrodynamic process recorded by autonomous digital devices.
В приложении 1 приведены результаты испытания технологии термогазогидродинамического разрыва пласта в скважине «А». В этой скважине проведено дополнительное вскрытие продуктивного интервала перфоратором КПО-102 в количестве 54 отверстий для обеспечения совокупной поверхности вскрытия более 2100 см2/м, проведен контрольный замер давления и температуры в скважине и трехцикловая обработка корпусным газогенератором давления с газогенерирующими зарядами массой 9, 15 и 21 кг. По всем циклам зарегистрированы диаграммы давления и температуры в режиме реального времени. На контрольном замере зафиксированы давление и температура в зоне продуктивного пласта до термогазогидродинамического воздействия, составляющие 14,0 МПа и 35,7°С соответственно. При реализации трехциклового режима воздействия зарегистрированы следующие показатели: 1 цикл (масса заряда 9 кг) Р=54 МПа, Т=89,3°С; 2 цикл (масса заряда 15 кг) Р=61,3 МПа, Т=90,87°С; 3 цикл (масса заряда 21 кг) Р=71,6 МПа, Т=107,8°С. Регистрируемые амплитудный и температурный параметры, отражающие динамику термогазогидродинамического процесса, используются при обработке интерпретации получаемых результатов. В данной скважине разрыв пласта однозначно проявился только на третьем цикле при давлении более 70 МПа, по времени затухания волнового процесса, составившему 30 с.
Приведенные результаты промысловых испытаний подтверждают существенное превосходство технических и технологических решений заявляемого изобретения над известными аналогами.The results of field tests confirm the significant superiority of technical and technological solutions of the claimed invention over known analogues.
Источники информацииInformation sources
1. Добыча нефти и газа. Учебное пособие / Абдуллин Ф.С. М., Недра - 1983, с.216-223, 238.1. Oil and gas production. Textbook / Abdullin F.S. M., Nedra - 1983, p. 216-223, 238.
2. Патент РФ №2175059 С2, 7 Е21В 43/263. Газогенератор на твердом топливе с регулируемым импульсом давления для стимуляции скважин. Крощенко В.Д., Грибанов Н.И., Гайворонский И.Н. и др. Заявл. 06.10.1999. Опубл. 20.10.2001. Бюл. №29.2. RF patent No. 2175059 C2, 7 ЕВВ 43/263. Solid fuel gas generator with adjustable pressure pulse for stimulation of wells. Kroshchenko V.D., Gribanov N.I., Gaivoronsky I.N. et al. 10/06/1999. Publ. 10/20/2001. Bull. No. 29.
3. Патент РФ №2178072 С1, 7 Е21В 43/263. Заряд бескорпусной секционный для газогидравлического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Газизов Ф.М., Ефанов Н.М., Державец А.С. и др. Заявл. 23.10.2000. Опубл. 10.01.2002. Бюл. №1.3. RF patent No. 2178072 C1, 7 ЕВВ 43/263. Sectional uncharged charge for gas-hydraulic impact on the formation. Paderin M.G., Gazizov F.M., Efanov N.M., Derzhavets A.S. et al. 10/23/2000. Publ. 01/10/2002. Bull. No. 1.
4. Патент РФ №2183740 С1, 7 Е21В 43/263. Заряд бескорпусной секционный для газодинамического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Газизов Ф.М., Ефанов Н.М., и др. Заявл. 22.08.2001. Опубл. 20.06.2002. Бюл. №17.4. RF patent No. 2183740 C1, 7 EV 43/263. Sectional uncharged charge for gas-dynamic impact on the formation. Paderin M.G., Gazizov F.M., Efanov N.M., et al. 08/22/2001. Publ. 06/20/2002. Bull. Number 17.
5. Патент РФ №2183741 С1, 7 Е21В 43/263. Способ газогидравлического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Ефанов Н.М. и др. Заявл. 31.08.2001. Опубл. 20.06.2002. Бюл. №17.5. RF patent No. 2183741 C1, 7 ЕВВ 43/263. The method of gas-hydraulic stimulation. Paderin M.G., Efanov N.M. et al. 08/31/2001. Publ. 06/20/2002. Bull. Number 17.
6. Патент РФ №2187633 С1, 7 Е21В 43/263. Способ газогидравлического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Ефанов Н.М. и др. Заявл. 28.08.2001. Опубл. 20.08.2002. Бюл. №23.6. RF patent No. 2187633 C1, 7 EV 43/263. The method of gas-hydraulic stimulation. Paderin M.G., Efanov N.M. et al. 08/28/2001. Publ. 08/20/2002. Bull. Number 23.
7. Патент РФ №2278252 С2, МПК Е21В 43/263. Способ газогидравлического воздействия на пласт. Падерин М.Г., Падерина Н.Г. и др. Заявл. 29.07.2004. Опубл. 20.06.2006. Бюл. №17.7. RF patent No. 2278252 C2, IPC ЕВВ 43/263. The method of gas-hydraulic stimulation. Paderin M.G., Paderina N.G. et al. 07/29/2004. Publ. 06/20/2006. Bull. Number 17.
8. Патент РФ №2345215 С1, МПК Е21В 43/263. Способ газодинамического воздействия на пласт и устройство для его осуществления. Падерин М.Г., Падерина Н.Г. Заявл. 27.11.2007. Опубл. 27.01.2009. Бюл. №3.8. RF patent №2345215 C1, IPC ЕВВ 43/263. The method of gas-dynamic effects on the reservoir and device for its implementation. Paderin M.G., Paderina N.G. Claim 11/27/2007. Publ. 01/27/2009. Bull.
9. Патент РФ №2311530 С1, МПК Е21В 43/263. Устройство с пороховым зарядом для стимулирования скважин и способ его осуществления. Романович А.П., Пелых Н.М., Корженевский А.Г. и др. Заявл. 27.02.2006. Опубл. 27.11.2007. Бюл. №33.9. RF patent №2311530 C1, IPC ЕВВ 43/263. A device with a powder charge for stimulating wells and a method for its implementation. Romanovich A.P., Pelykh N.M., Korzhenevsky A.G. et al. 02/27/2006. Publ. 11/27/2007. Bull. No. 33.
10. Патент РФ №2105326 С1, 6 G01V 1/40, 3/18. Геофизический кабель для исследования наклонных и горизонтальных скважин и способ исследования этих скважин. Корженевский А.Г., Корженевский А.А. и др. Заявл. 20.01.97. Опубл. 20.02.98. Бюл. №5.10. RF patent No. 2105326 C1, 6
11. Патент РФ №2138834 С1, 6 G01V 1/40, 3/18. Геофизический кабель (варианты) и способ исследования скважин. Корженевский А.Г., Корженевский А.А., Корженевская Т.А. Заявл. 25.12.98. Опубл. 27.09.99. Бюл. №27.11. RF patent №2138834 C1, 6
12. Патент РФ №2209450 С1, 7 G01V 1/52, 3/18, Н01В 7/18. Грузонесущий геофизический кабель (варианты) и способ исследования наклонных и горизонтальных скважин. Корженевский А.Г., Корженевский А.А., Корженевская Т.А. Заявл. 14.01.2002. Опубл. 27.07.2003. Бюл. №21.12. RF patent No. 2209450 C1, 7
13. Деформации горных пород. Издательство «Недра», Москва, 1966. С.49-66.13. Rock deformations. Publishing house "Nedra", Moscow, 1966. S.49-66.
14. Интенсификация добычи вязкой нефти из карбонатных коллекторов. Авторы: Кудинов В.И., Сучков Б.М. Москва, «НЕДРА», 1994. С.174.14. Intensification of the production of viscous oil from carbonate reservoirs. Authors: Kudinov V.I., Suchkov B.M. Moscow, "NEDRA", 1994. S. 174.
15. Изобретение №202822, кл.5а, 41, МПК Е 21b, УДК 622.276 (088.8). Устройство для перфорации и разрыва пласта. Б.М Беляев, Е.М. Вицени, Ю.П.Желтов, В.Н. Крылов и С.И. Николаев. Заявл. 06.03.1962 (№767941/26-25). Опубл. 28.09.1967. Бюл. №20.15. Invention No. 202822, class 5a, 41, IPC E 21b, UDC 622.276 (088.8). Device for perforation and fracturing. B.M. Belyaev, E.M. Viceni, Yu.P. Zheltov, V.N. Krylov and S.I. Nikolaev. Claim 03/06/1962 (No. 767941 / 26-25). Publ. 09/28/1967. Bull. No. 20.
16. Патент РФ на изобретение №2442887 С1, МПК Е21В 43/263. Устройство и способ газогидродинамического разрыва продуктивных пластов для освоения трудноизвлекаемых запасов (варианты). Корженевский А.Г., Корженевский А.А., Корженевская Т.А., Корженевский А.А. Заявка 2010135814/03 от 30.08.2010 г. Опубликовано 20.02.2012 г. Бюл. №5.16. RF patent for the invention No. 2442887 C1, IPC EV 43/263. The device and method of gas-hydrodynamic fracture of productive formations for the development of hard-to-recover reserves (options). Korzhenevsky A.G., Korzhenevsky A.A., Korzhenevskaya T.A., Korzhenevsky A.A. Application 2010135814/03 of 08/30/2010; Published on 02/20/2012; Bull. No. 5.
17. Прострелочные и взрывные работы в скважинах / Н.Г.Григорян и др., М., Недра. - 1972. С.132-135.17. Shooting and blasting in wells / N.G. Grigoryan et al., M., Nedra. - 1972. S. 132-135.
18. Промысловые испытания устройства и способа по заявленному изобретению. Приложение 1.18. Field tests of the device and method according to the claimed invention.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012103087/03A RU2493352C1 (en) | 2012-01-31 | 2012-01-31 | Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012103087/03A RU2493352C1 (en) | 2012-01-31 | 2012-01-31 | Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012103087A RU2012103087A (en) | 2013-08-10 |
| RU2493352C1 true RU2493352C1 (en) | 2013-09-20 |
Family
ID=49159116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012103087/03A RU2493352C1 (en) | 2012-01-31 | 2012-01-31 | Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2493352C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2569649C1 (en) * | 2014-07-10 | 2015-11-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ) | Device for pressure limitation in well and method of fracturing of productive formation by pressure of powder gases using named device |
| RU2592910C1 (en) * | 2015-03-16 | 2016-07-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Волго-Уральский Центр Научно-Технических Услуг "Нейтрон" | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) |
| RU2605852C1 (en) * | 2015-08-14 | 2016-12-27 | Равиль Сафович Рафиков | Method for initiation and control of exothermal reaction of thermal gas-chemical action on formation in well |
| RU2645684C1 (en) * | 2016-10-07 | 2018-02-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-Технологический Центр "Геомеханика" (ООО "НТЦ "Геомеханика") | Method of directional loading of the plast |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5551344A (en) * | 1992-11-10 | 1996-09-03 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for overbalanced perforating and fracturing in a borehole |
| RU2183741C1 (en) * | 2001-08-31 | 2002-06-20 | Падерин Михаил Григорьевич | Method of gas-hydraulic stimulation of formation |
| RU2209450C1 (en) * | 2002-01-14 | 2003-07-27 | Волго-уральский центр научно-технических услуг "НЕЙТРОН" | Load-carrying logging cable ( variants ) and process of investigation of inclined and horizontal wells |
| RU2271443C1 (en) * | 2004-06-30 | 2006-03-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт полимерных материалов" | Productive bottomhole formation zone treatment method |
| RU2312982C2 (en) * | 2005-11-28 | 2007-12-20 | Николай Михайлович Пелых | Method for reservoir penetration and treatment |
| RU2345215C1 (en) * | 2007-11-27 | 2009-01-27 | Михаил Григорьевич Падерин | Gasdinamic stimulation method and related device for implementation thereof |
-
2012
- 2012-01-31 RU RU2012103087/03A patent/RU2493352C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5551344A (en) * | 1992-11-10 | 1996-09-03 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for overbalanced perforating and fracturing in a borehole |
| RU2183741C1 (en) * | 2001-08-31 | 2002-06-20 | Падерин Михаил Григорьевич | Method of gas-hydraulic stimulation of formation |
| RU2209450C1 (en) * | 2002-01-14 | 2003-07-27 | Волго-уральский центр научно-технических услуг "НЕЙТРОН" | Load-carrying logging cable ( variants ) and process of investigation of inclined and horizontal wells |
| RU2271443C1 (en) * | 2004-06-30 | 2006-03-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт полимерных материалов" | Productive bottomhole formation zone treatment method |
| RU2312982C2 (en) * | 2005-11-28 | 2007-12-20 | Николай Михайлович Пелых | Method for reservoir penetration and treatment |
| RU2345215C1 (en) * | 2007-11-27 | 2009-01-27 | Михаил Григорьевич Падерин | Gasdinamic stimulation method and related device for implementation thereof |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГРИГОРЯН Н.Г. и др. Прострелочные и взрывные работы в скважинах. - М.: Недра, 1972, с.132-135. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2569649C1 (en) * | 2014-07-10 | 2015-11-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ) | Device for pressure limitation in well and method of fracturing of productive formation by pressure of powder gases using named device |
| RU2592910C1 (en) * | 2015-03-16 | 2016-07-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Волго-Уральский Центр Научно-Технических Услуг "Нейтрон" | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) |
| RU2605852C1 (en) * | 2015-08-14 | 2016-12-27 | Равиль Сафович Рафиков | Method for initiation and control of exothermal reaction of thermal gas-chemical action on formation in well |
| RU2645684C1 (en) * | 2016-10-07 | 2018-02-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-Технологический Центр "Геомеханика" (ООО "НТЦ "Геомеханика") | Method of directional loading of the plast |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012103087A (en) | 2013-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2599811C (en) | Novel device and methods for firing perforating guns | |
| CA2451822C (en) | Intelligent perforating well system and method | |
| US4329925A (en) | Fracturing apparatus | |
| US9689240B2 (en) | Firing mechanism with time delay and metering system | |
| CN114278270B (en) | Methane in-situ control blasting fracturing method and device | |
| Cuderman et al. | A propellant-based technology for multiple-fracturing wellbores to enhance gas recovery: application and results in Devonian shale | |
| US9371719B2 (en) | Controlling pressure during perforating operations | |
| US20130327529A1 (en) | Far field fracturing of subterranean formations | |
| RU2493352C1 (en) | Device and method for thermal gas-hydrodynamic oil and gas formation fracture (versions) | |
| GB2406871A (en) | Intelligent well perforation system | |
| RU2495999C1 (en) | Method and device for oil and gas well operation intensification (versions) | |
| CN108915661B (en) | Deflagration fracturing downhole experiment method for open hole well | |
| RU106305U1 (en) | BREAK FOR HYDRAULIC BREAKING | |
| RU2592910C1 (en) | Device and method of thermo-gas-hydro-depression wave fracturing of productive formations for development of hard-to-recover reserves (versions) | |
| RU2442887C1 (en) | Method and device for gas-hydrodynamic fracturing of productive formations for development of problematic reserves (variants) | |
| US20230115055A1 (en) | Tandem seal adapter with integrated tracer material | |
| RU2311530C1 (en) | Device with gun-powder charge for well stimulation and method therefor | |
| RU2175059C2 (en) | Solid-fuel gas generator with controllable pressure pulse for stimulation of wells | |
| RU2485307C1 (en) | Gas-dynamic formation fracturing method | |
| RU2092682C1 (en) | Method of treating reservoir with liquid combustible-oxidizing compound | |
| US10613239B2 (en) | Propellant stimulation for measurement of transient pressure effects of the propellant | |
| RU2693098C1 (en) | Method of gas-hydraulic impact on formation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20151016 |