RU2485400C1 - Способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, с одновременным осаждением растворенных солей металлов и устройство для его осуществления - Google Patents

Способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, с одновременным осаждением растворенных солей металлов и устройство для его осуществления Download PDF

Info

Publication number
RU2485400C1
RU2485400C1 RU2011141657/04A RU2011141657A RU2485400C1 RU 2485400 C1 RU2485400 C1 RU 2485400C1 RU 2011141657/04 A RU2011141657/04 A RU 2011141657/04A RU 2011141657 A RU2011141657 A RU 2011141657A RU 2485400 C1 RU2485400 C1 RU 2485400C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
waste
reactor
temperature
pressure
oxidizing agent
Prior art date
Application number
RU2011141657/04A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2011141657A (ru
Inventor
Айрат Адиевич Сагдеев
Рустам Аминович Каюмов
Фарид Мухамедович Гумеров
Рустем Айтуганович Усманов
Альбина Талгатовна Галимова
Камиль Айратович Сагдеев
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Металлокрит"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Металлокрит" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Металлокрит"
Priority to RU2011141657/04A priority Critical patent/RU2485400C1/ru
Publication of RU2011141657A publication Critical patent/RU2011141657A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2485400C1 publication Critical patent/RU2485400C1/ru

Links

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/54—Improvements relating to the production of bulk chemicals using solvents, e.g. supercritical solvents or ionic liquids

Landscapes

  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, включающему сжатие отходов и окислителя до давления Р>РкрН2О с последующей подачей в реактор. Способ осуществляется методом окисления в среде сверхкритической воды при температуре Т>ТкрН2O в присутствии окислителя и характеризуется тем, что нагрев отходов до температуры Т>ТкрН2O производится рециркулирующим сверхкритическим раствором обезвреженного отхода непосредственно в реакторе (где РкрН2О - критическое давление воды - 218 атм, ТкрН2О - критическая температура воды 374°С). Также изобретение относится к устройству для осуществления указанного способа. Использование настоящего изобретения позволяет предотвратить выпадения солей вне реактора для исключения забивки змеевиков и упрощение способа. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Изобретение относится к областям, связанным с использованием углеводородного сырья, а именно к нефтехимии, нефтепереработке, нефтедобыче, химической промышленности, где образуются отходы, содержащие углеводороды.
Известен способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, сжиганием на установке термического обезвреживания жидких отходов, включающей циклонную печь с тангенциально расположенными газовыми горелками, форсунки для подачи жидких отходов, газоход, соединенный с устройством очистки отходящих газов, и дымовую трубу (книга "Огневая переработка и обезвреживание промышленных отходов". М.: Химия, 1990 г., с.206-208).
Недостатками этого способа являются необходимость применения топлива, невозвратимые потери сырья, содержащегося в отходе, и экологический вред, наносимый окружающей среде.
Известен способ утилизации отходов путем их термического обезвреживания в озоновоздушной среде (см. пат РФ №2289066, кл. С01 от 10.03.2005, опубл. 10.12.2006, Бюл. №34). Недостатком этого способа являются необходимость применения топлива, генератора озона и невозвратимые потери сырья, содержащегося в отходе.
Известен способ очистки сточных вод нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств от растворенных фенолов и нефтепродуктов путем ее обработки импульсными высоковольтными разрядами с последующим отстаиванием. С целью повышения эффективности очистки от растворенных фенолов и нефтепродуктов сточную воду подвергают комбинированной обработке высоковольтными импульсными разрядами с удельной энергией 7-15 кДж/дм3 с последующей флотацией, биологической очисткой и сорбцией на угольно-песчаных фильтрах (см. пат. РФ №96105609, кл. C02F 1/48 от 22.03.1996, опубл. 10.06.1998).
Недостатками этого способа являются его многостадийность и высокие энергозатраты.
Известен способ обезвреживания и последующей утилизации высоковязких отходов промышленных сточных вод травянистой мукой с последующей обработкой карбонизированной травянистой мукой (см. пат. РФ №2154617, кл. C02F 11/14 от 28.09.1998, опубл. 20.08.2000). Сущность способа заключается в поглощении углеводородной составляющей отхода структурами травянистой муки с последующим разложением углеводородов в процессе термической обработки.
Недостатками этого способа являются его многостадийность и значительная продолжительность процесса.
Известен способ утилизации отхода процесса эпоксидирования олефинов методом экстракции сверхкритическими растворителями (см. пат. РФ №2393152, кл. C07D/B01J/C02F от 25.03.2008, опубл. 27.09.2009).
Недостатком этого способа является образование хвостового потока, содержащего остаточные смолы и высокомолекулярные соединения.
Наиболее близким к предлагаемому является способ обезвреживания отходов производства тетрафталевой кислоты и жидкокристаллических дисплеев методом сверхкритического водного обезвреживания жидкой перекисью водорода, включающий сжатие отхода до давления Р>РкрН2O, нагрев отхода до температуры Т>ТкрН2О, сжатие окислителя до давления Р>РкрН2O, нагрев окислителя до температуры Т>ТкрН2O, подачу отхода и окислителя в реактор, с последующей фильтрацией смеси через 0,5 микронные фильтры и охлаждением в теплообменнике (где РкрН2O - критическое давление воды - 218 атм, ТкрН2O - критическая температура воды 374°С). После теплообменника смесь подается в сепаратор, где происходит разделение на жидкую и газовую фазы. Способ позволяет высокоэффективно обезвредить отходы растворителей до безопасного состояния (Supercritical Water Oxidation of Industrial Wastewaters. Young Ho Shin, Banbang Veriansyah, Eun-Scok и др. 8th International Symposium on Supercritical Fluids Kyoto (Japan), 2006).
Указанный способ осуществляется с помощью устройства, состоящего из насоса для сжатия отхода, выход которого соединен с теплообменником нагрева отхода, насоса для сжатия окислителя, выход которого соединен с теплообменником нагрева окислителя, теплообменников для нагрева отхода и окислителя, выходы которых объединяются и соединяются с верхней частью реактора, одноходового трубчатого реактора, нижней частью соединенного с блоком фильтров, блока фильтров, состоящего из двух фильтров, работающих попеременно и соединенных с холодильником, холодильника, соединенного с сепаратором, сепаратора.
Недостатками этого способа и устройства является необходимость предварительного нагрева отхода до температуры Т>ТкрН2O при давлении Р>РкрН2О, что может привести к выпадению солей металлов, нерастворимых в сверхкритической воде, и последующей забивке змеевика (см. Газизов Р.А. Практикум по основам сверхкритических флюидных технологий / Газизов Р.А. и [др.] - Казань: ООО "Инновационно-издательский дом "Бутлеровское наследие", 2010. - 452 с.), также для улавливания солей используется блок фильтров, требующий периодической чистки и замены фильтрующего элемента.
Задачей изобретения является предотвращение выпадения солей вне реактора, упрощение способа с сохранением высокой степени обезвреживания.
Поставленные задачи решаются за счет того, что способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, включающий сжатие отхода и окислителя до давления Р>РкрН2O с последующей подачей в реактор, осуществляется методом окисления в среде сверхкритической воды при температуре Т>ТкрН2O в присутствии окислителя, при этом нагрев отхода до температуры Т>ТкрН2О производится рециркулирующим сверхкритическим раствором обезвреженного отхода непосредственно в реакторе (где РкрН2О - критическое давление воды - 218 атм, ТкрН2О - критическая температура воды 374°С).
Техническая задача также достигается тем, что в устройстве для обезвреживания отхода, содержащем насос для отхода, выход которого соединен с верхней частью внутренней зоны реактора, насос или компрессор для окислителя, выход которого соединен с эжекторами, расположенными во внутренней и внешней зонах реактора, применен двухходовой трубчатый реактор, снабженный зоной осаждения солей с фильтрующей сеткой, устройствами рециркуляции обезвреженного отхода и вывода осадка, соединенный верхней частью внешней зоны с сепаратором обезвреженного отхода через устройство снижения давления, нижней частью с сепаратором осажденного осадка.
В качестве окислителя предлагается использование воздуха, воздуха обогащенного кислородом, чистого кислорода, щелочных металлов. Для сжатия воздуха предлагается использование компрессора с паровым приводом, питаемого обезвреженным сверхкритическим раствором из реактора. Для дозирования раствора щелочных металлов предлагается использование насосов высокого давления.
Способ осуществляют следующим образом. Отход (исходный отход) с температурой Т<ТкрН2O насосом подается в реактор. Нагрев отхода до температуры Т>ТкрН2О происходит непосредственно во внутренней зоне реактора за счет горячего рецикла из внешней зоны реактора. При взаимодействии исходного отхода и горячего рецикла происходит перераспределение тепла, при этом исходный отход нагревается до температуры Т>ТкрН2О, растворенные в исходном отходе соли металлов выпадают в осадок и осаждаются в нижней части реактора, откуда периодически по мере накопления отводятся из реактора через устройство вывода осадка. Поток окислителя из насоса или компрессора с давлением, превышающем давление Рвнутр.зоны реактора, делится на две части, первый поток окислителя подается в центральную часть внутренней зоны реактора, при этом происходит разложение и окисление углеводородов и частично солей металлов до их оксидов с повышением температуры смеси. Второй поток окислителя подается в нижнюю часть внешней зоны реактора, в которой происходит доокисление углеводородов. Подача обоих потоков окислителя осуществляется через эжектор с целью создания перепада давления между внутренней и внешней зонами реактора. Обезвреженный отход из верхней части внешней зоны реактора делится на два потока, один поток за счет разности давления, создаваемой эжекторами, через устройство рециркуляции обезвреженного отхода поступает во внутреннюю зону реактора в качестве рецикла, второй поток выводится из реактора. Поток обезвреженного отхода обладает большой кинетической энергией и может быть использован в паровых турбинах (например, для нагнетания воздуха в реактор в случае использования его в качестве окислителя).
Количественное распределение окислителя между потоками зависит от требований к составу осадка. При необходимости осадить преимущественно соли металлов первый поток может составлять от 25% до 50% от общего количества окислителя, при необходимости получить в осадке оксиды первый поток должен содержать от 50% до 75% общего количества окислителя. Количество горячего рецикла регулируется по температуре в нижней части внутренней зоны реактора. Количество окислителя регулируется по содержанию остаточного кислорода на выходе из реактора с учетом значения ХПК (химического потребления кислорода).
Схема устройства для обезвреживания отхода представлена на фиг.1, где 1 - источник давления окислителя, 2 - насос для отхода, 3 - реактор, включающий в себя: 3.1 - узел рециркуляции обезвреженного отхода, 3.2 - внутренняя зона реактора, 3.3 - зона осаждения солей реактора, 3.4 - внешняя зона реактора, 3.5 - узел (устройство) вывода осадка, 3.6 - эжекторы, 4,5 - сепараторы.
В следующих примерах описан способ обезвреживания различных отходов.
Пример 1. В качестве исходного отхода в реактор подается отход производства стирола и пропиленоксида на ОАО «Нижнекамскнефтехим». Приблизительный состав отхода:
- этилбензол С6Н5СН2СН3 - 2,5% мас.;
- ацетофенон СН3СОС6Н5 - 1% мас.;
- метилфенилкарбинол (МФК) С6Н5СН(ОН)СН3 - 6,5% мас.;
- фенол С6Н5ОН - 2,5% мас.;
- пропиленгликоль С3Н8О2 - 12% мас.;
- молибден Мо - 0,2% мас.;
- вода Н2О - 40% мас. (по методу Фишера);
- прочее - 35,3% мас.
Предварительно подогретый до Т<ТкрН2О отход сжимается насосом 2 до давления Р>РкрН2О и подается во внутреннюю зону реактора с расходом, не превышающим 10% от расчетного. В качестве окислителя используется воздух, сжимаемый компрессором с паротурбинным приводом (на фиг.1 отмечен 1). Для розжига реактора 3 окислитель, предварительно подогретый до Т>ТкрН2О, одним потоком подается во внутреннюю зону реактора 3.2. Смесь, пройдя внутреннюю 3.2 и внешнюю 3.4 зоны реактора, возвращается в реактор в виде горячего рецикла, через узел рециркуляции обезвреженного отхода 3.1. По достижению рабочей температуры реактора Т>ТкрН2O расход отхода увеличивается до расчетного, окислитель делится на два потока, первый поток, составляющий 2/3 от общего количества, подается во внутреннюю зону реактора, второй поток, составляющий 1/3 от общего количества, во внешнюю зону реактора. Для создания перепада давления внутри реактора и лучшего смесеобразования подача окислителя осуществляется через эжекторы 3.6, расположенные как во внутренней, так и во внешней зонах реактора. Обезвреженный отход на выходе из реактора подается на узел рециркуляции обезвреженного отхода 3.1, где делится на два потока, первый поток, содержащий более легкие компоненты (преимущественно углекислый газ и некоторое количество воды), выводится из реактора и подается на паровую турбину воздушного компрессора, откуда подается в сепаратор 5. Второй поток, содержащий более тяжелые компоненты (преимущественно воду и некоторое количество углекислого газа), подается во внутреннюю зону реактора 3.2 в качестве горячего рецикла. При достижении рабочей температуры соли, растворенные в отходе, в частности соли молибдена, окисляются до высших оксидов и выпадают в осадок в зону осаждения солей 3.3. Откуда через устройство вывода осадка 3.5 выводятся в сепаратор осадка 5. Для предотвращения уноса солей восходящим потоком отхода пространство между внутренней и внешней зонами реактора перекрывается мелкоячеистой сеткой (фильтром). В сепараторе осадка за счет снижения давления остаточная вода испаряется и в сепараторе остается сухой осадок. Для достижения значения ХПК не более 500 мгО2/дм3 температура во внешней зоне реактора должна составлять 893 К, давление 300 бар, соотношение отход : окислитель (21% O2) 1:8, соотношение расходов горячий рецикл : отход 5:1. Воздух, подаваемый в реактор, содержит стехиометрическое количество кислорода. Количество рецикла подобрано с учетом наличия фенола и других ароматических углеводородов, которые при концентрации более 2% образуют радикалы и не окисляются полностью (М.Г.Гоникберг. Химическое равновесие и скорость реакций при высоких давлениях. Изд. «Химия», Москва, 1969 г. - 428 с.).
Пример 2 отличается от примера 1 тем, что в качестве окислителя подается кислород (98%), при этом соотношение отход : окислитель составляет 1:1,5.
Пример 3 отличается от примера 1 тем, что в качестве отхода в реактор подается сточная вода производства изопрена. Сточная вода (СВ) состоит из трех потоков, которые суммируются перед подачей в реактор:
поток CB-I - с узла получения диметилдиоксана - содержит растворенные органические вещества в количестве свыше 110000 мг/л; химическая потребность стока в кислороде составляет 283000 мгО2/дм3;
поток CB-II - с узла каталитического расщепления диметилдиоксана - содержит примерно 3000 мг/л растворенных органических веществ; ХПК стока равно 7400 мгO2/дм3;
поток CB-III - с узла промывки изопрена. Количество растворенных органических веществ в этом потоке составляет около 400 мг/л, ХПК не превышает 1000 мгО2/дм. (Ковалева Н.Г., Ковалев В.Г. Биохимическая очистка сточных вод предприятий химической промышленности. - М.: Химия, 1987, 160 с.)
По достижению рабочей температуры реактора Т>ТкрН2O расход отхода увеличивается до расчетного, окислитель делится на два равных потока, первый поток подается во внутреннюю зону реактора, второй поток во внешнюю зону реактора.
Для достижения значения ХПК не более 500 мгO2/дм3 температура во внешней зоне реактора должна составлять не менее 850 К, давление 300 бар, соотношение отход : окислитель (воздух 21% О2) 1:7, соотношение расходов горячий рецикл : отход 1:1.
Пример 4 отличается от примера 1, 2 и 3 тем, что в качестве отхода подается нефтемасляная эмульсия, образующаяся в отстойниках очистных сооружений нефтеперерабатывающих производств. Данная эмульсия содержит от 10 до 40% нефтепродуктов различного происхождения и растворенные соли металлов.
По достижению рабочей температуры реактора Т>ТкрН2O расход отхода увеличивается до расчетного, окислитель делится на два потока, первый поток, составляющий 2/3 от общего количества, подается во внутреннюю зону реактора, второй поток, составляющий 1/3 от общего количества, во внешнюю зону реактора.
Для достижения значения ХПК не более 500 мгО2/дм3 температура во внешней зоне реактора должна составлять не менее 900 К, давление 300 бар, соотношение отход : окислитель не менее (воздух 21% O2) 1:8, соотношение расходов горячий рецикл : отход 5:1. В связи с непостоянством состава данного типа отхода соотношение отход : окислитель должно корректироваться по содержанию остаточного кислорода в обезвреженном отходе с учетом значения ХПК на выходе.

Claims (2)

1. Способ обезвреживания отхода, содержащих углеводороды, включающий сжатие отхода и окислителя до давления Р>РкрН2О с последующей подачей в реактор, осуществляется методом окисления в среде сверхкритической воды при температуре Т>ТкрН2O в присутствии окислителя, отличающийся тем, что нагрев отхода до температуры Т>ТкрН2O производится рециркулирующим сверхкритическим раствором обезвреженного отхода непосредственно в реакторе (где РкрН2O - критическое давление воды - 218 атм, ТкрН2О - критическая температура воды 374°С).
2. Устройство для обезвреживания отхода, содержащее насос для отхода, выход которого соединен с верхней частью внутренней зоны реактора, насос или компрессор для окислителя, выход которого соединен с эжекторами, расположенными во внутренней и внешней зонах реактора, отличающийся тем, что применен двухходовой трубчатый реактор, снабженный зоной осаждения солей с фильтрующей сеткой, узлом рециркуляции обезвреженного отхода и вывода осадка, соединенный верхней частью внешней зоны с сепаратором обезвреженного отхода через устройство снижения давления, нижней частью с сепаратором осажденного осадка.
RU2011141657/04A 2011-10-13 2011-10-13 Способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, с одновременным осаждением растворенных солей металлов и устройство для его осуществления RU2485400C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011141657/04A RU2485400C1 (ru) 2011-10-13 2011-10-13 Способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, с одновременным осаждением растворенных солей металлов и устройство для его осуществления

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011141657/04A RU2485400C1 (ru) 2011-10-13 2011-10-13 Способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, с одновременным осаждением растворенных солей металлов и устройство для его осуществления

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011141657A RU2011141657A (ru) 2013-04-20
RU2485400C1 true RU2485400C1 (ru) 2013-06-20

Family

ID=48786405

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011141657/04A RU2485400C1 (ru) 2011-10-13 2011-10-13 Способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, с одновременным осаждением растворенных солей металлов и устройство для его осуществления

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2485400C1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2699118C2 (ru) * 2017-10-09 2019-09-03 Антон Сергеевич Пашкин Способ очистки концентрированных органических стоков и устройство для его осуществления
RU2703422C2 (ru) * 2015-04-13 2019-10-16 Аркимеде С.Р.Л. Установка для утилизации отходов и соответствующий способ
RU2782099C1 (ru) * 2022-05-05 2022-10-21 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технологический университет" (ФГБОУ ВО "КНИТУ") Способ обезвреживания водных отходов, содержащих углеводороды

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5170727A (en) * 1991-03-29 1992-12-15 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Supercritical fluids as diluents in combustion of liquid fuels and waste materials
EP0898985A1 (en) * 1997-08-20 1999-03-03 Kabushiki Kaisha Toshiba Waste processing method under supercritical conditions and apparatus therefor
WO2003000602A1 (en) * 2001-06-21 2003-01-03 Chematur Engineering Ab Process and plant for the recovery of phosphorous and coagulants from sludge
RU2309009C2 (ru) * 2005-08-30 2007-10-27 Институт Катализа Им. Г.К. Борескова Сибирского Отделения Российской Академии Наук Способ осуществления реакций окисления органических соединений
RU2009128193A (ru) * 2006-12-22 2011-01-27 Сименс Уотер Текнолоджиз Корп. (Us) Устройства и способы обработки технологического потока

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5170727A (en) * 1991-03-29 1992-12-15 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Supercritical fluids as diluents in combustion of liquid fuels and waste materials
EP0898985A1 (en) * 1997-08-20 1999-03-03 Kabushiki Kaisha Toshiba Waste processing method under supercritical conditions and apparatus therefor
WO2003000602A1 (en) * 2001-06-21 2003-01-03 Chematur Engineering Ab Process and plant for the recovery of phosphorous and coagulants from sludge
RU2309009C2 (ru) * 2005-08-30 2007-10-27 Институт Катализа Им. Г.К. Борескова Сибирского Отделения Российской Академии Наук Способ осуществления реакций окисления органических соединений
RU2009128193A (ru) * 2006-12-22 2011-01-27 Сименс Уотер Текнолоджиз Корп. (Us) Устройства и способы обработки технологического потока

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2703422C2 (ru) * 2015-04-13 2019-10-16 Аркимеде С.Р.Л. Установка для утилизации отходов и соответствующий способ
RU2699118C2 (ru) * 2017-10-09 2019-09-03 Антон Сергеевич Пашкин Способ очистки концентрированных органических стоков и устройство для его осуществления
RU2783358C2 (ru) * 2020-09-02 2022-11-11 Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Технический Центр "Экопромтех" Способ обезвреживания полигонного фильтрата и других жидких отходов с высоким содержанием трудноокисляемых органических веществ (по показателю ХПК) на основе сверхкритического водного окисления и устройство для его реализации
RU2782099C1 (ru) * 2022-05-05 2022-10-21 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технологический университет" (ФГБОУ ВО "КНИТУ") Способ обезвреживания водных отходов, содержащих углеводороды

Also Published As

Publication number Publication date
RU2011141657A (ru) 2013-04-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10086346B2 (en) Plant for waste disposal and associated method
US9328008B2 (en) Supercritical water oxidation treatment system for organic wastewater with high salinity
KR20220024012A (ko) 산화 공정을 통한 pfas의 파괴 및 오염된 장소로의 운송에 적합한 장치
AU4797993A (en) Process for the oxidation of materials in water at supercritical temperatures utilizing reaction rate enhancers
JP2018512276A5 (ru)
CN103922549B (zh) 一种煤气化废水处理与回用方法及其装置
JP2005537917A (ja) 使用済み苛性精製所廃液の処理
WO2008008104A2 (en) System, method and apparatus for treating liquids with wave energy from plasma
WO2009000019A1 (en) Selective removal of a target liquid constituent from a multi-component liquid
KR20230048325A (ko) 역삼투법 및 염 분리법을 이용한 pfas의 염 분리 및 분해
RU2485400C1 (ru) Способ обезвреживания отходов, содержащих углеводороды, с одновременным осаждением растворенных солей металлов и устройство для его осуществления
US20100258502A1 (en) Advanced Oxidation Enhancements and High Temperature treatment of Contaminated Media
US11618691B1 (en) Waste water treatment to reduce BOD/COD
JP2006021956A (ja) 炭化物の脱塩設備および脱塩方法
JP4763789B2 (ja) テレフタル酸工程から発生する廃棄物の処理方法
Akgün et al. Supercritical water oxidation (SCWO) for wastewater treatment
US10934177B2 (en) Process for purification of contaminated water
KR101490304B1 (ko) 폴리염화비페닐이 함유된 폐절연유 연속공정식 처리장치 및 방법
RU2783358C2 (ru) Способ обезвреживания полигонного фильтрата и других жидких отходов с высоким содержанием трудноокисляемых органических веществ (по показателю ХПК) на основе сверхкритического водного окисления и устройство для его реализации
CN110845099A (zh) 一种处理混有油基式润滑剂的钻井油泥的方法
Liu et al. TREATMENT OF OILY WASTEWATER BY THE FENTON REAGENT AND WET HYDROGEN PEROXIDE OXIDATION.
Buchi et al. Advances in Water Treatment of Effluents fromMononitrobenzene (MNB) Production Facilities
WO2010067198A1 (es) Proceso para el tratamiento de sodas gastadas y del producto obtenido en el mismo proceso
JP2003062116A (ja) 有機ハロゲン化物の水熱分解装置及び方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20151014