RU2478131C2 - Refractory castable aluminium alloy - Google Patents
Refractory castable aluminium alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2478131C2 RU2478131C2 RU2010144164/02A RU2010144164A RU2478131C2 RU 2478131 C2 RU2478131 C2 RU 2478131C2 RU 2010144164/02 A RU2010144164/02 A RU 2010144164/02A RU 2010144164 A RU2010144164 A RU 2010144164A RU 2478131 C2 RU2478131 C2 RU 2478131C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- scandium
- zirconium
- alloys
- mpa
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии материалов на основе алюминия и может быть использовано для изготовления отливок, предназначенных для получения деталей ответственного назначения, работающих под действием высоких нагрузок при температурах до 300-350°С. Среди них: детали автомобильных двигателей (головки цилиндров, корпусы водяных насосов, впускные трубы и др.), детали авиационного назначения (корпусы, крышки, сопла, задвижки, фланцы и т.д.), детали водозаборной арматуры, ступени погружного насоса для нефтегазового комплекса, детали радиаторов отопления и др.The invention relates to the field of metallurgy of aluminum-based materials and can be used for the manufacture of castings designed to produce critical parts operating under high loads at temperatures up to 300-350 ° C. Among them: automotive engine parts (cylinder heads, water pump housings, intake pipes, etc.), aviation parts (housings, covers, nozzles, valves, flanges, etc.), water intake fittings, submersible pump stages for oil and gas complex, details of heating radiators, etc.
Одним из недостатков марочных алюминиевых сплавов, который препятствует их более широкому использованию, является ограничение по рабочим температурам. Даже у лучших по этой характеристике сплавов на базе системы Al-Cu типа АМ5 [ГОСТ 1583-93] рабочие температуры не превышают 250-300°С. При этом минусом последних является и то, что технология получения из них отливок требует полной термообработки, включающей в себя операцию закалки. Это удорожает их стоимость и нередко приводит к появлению нежелательного брака, в частности к нестабильности размеров. Следует также отметить, что сплавы типа АМ5 имеют очень низкие литейные свойства, что затрудняет получение из них тонкостенных отливок сложной формы [Золоторевский B.C., Белов Н.А. Металловедение литейных алюминиевых сплавов. - М.: МИСиС, 2005, 376 с.].One of the disadvantages of branded aluminum alloys, which prevents their wider use, is the limitation on operating temperatures. Even for the best alloys based on this characteristic, based on the Al-Cu system of the AM5 type [GOST 1583-93], operating temperatures do not exceed 250-300 ° С. At the same time, the minus of the latter is the fact that the technology for producing castings from them requires complete heat treatment, including the hardening operation. This increases their cost and often leads to the appearance of an unwanted marriage, in particular to size instability. It should also be noted that alloys of type AM5 have very low casting properties, which makes it difficult to obtain thin-walled castings of complex shape from them [Zolotorevsky B.C., Belov N.A. Metallurgy of foundry aluminum alloys. - M .: MISiS, 2005, 376 p.].
Для устранения недостатков, свойственных сплавам типа АМ5, в работе [Belov N.A. "Principles of Optimising the Structure of Creep-Resisting Casting Aluminium Alloys Using Transition Metals". Journal of Advanced Materials, 1994 1 (4), p.321-329] было предложено создавать термостойкие сплавы на базе эвтектики (Al)+Al3Ni за счет легирования никелем и другими переходными металлами (Mn, Zr, Cr, Sc, V и т.д.). Сконструированные таким образом сплавы ориентированы на традиционные литейные технологии и имеющееся оборудование, технологический цикл получения из них готовых деталей намного короче по сравнению с марочными сплавами на базе системы Al-Cu (в частности, отсутствует операция закалки). Этот подход нашел отражение в ряде патентов. В частности, в патенте РФ №2001145 (бюл. 37-38 от 15.10.1993, МИСиС) заявлен сплав на основе алюминия, содержащий 3-6,5% Ni, 0,5-2% Mn, 0,2-0,8% Sc и 0,05-0,3% Zr. Данный сплав обладает превосходными литейными свойствами и более высокой жаропрочностью при 300-350°С по сравнению со сплавами типа АМ5. На базе эвтектики (Al)+Al3Ni было разработано несколько экспериментальных сплавов (они получали название никалины), которые успешно прошли опытно-промышленное опробование в условиях ОАО «ИЛ» и ОАО «ВАСО» [Белов Н.А., Золоторевский B.C. «Литейные сплавы на основе алюминиево-никелевой эвтектики (никалины) как возможная альтернатива силуминам». Цветные металлы, 2003, №2, С.99-105]. Недостатком этих сплавов является высокое содержание никеля, что отрицательно сказывается на стоимости отливок. Вторым недостатком является строгое ограничение по предельно допустимому содержанию железа, т.е. для их производства требуется алюминий высокой чистоты, что также приводит к удорожанию отливок.To eliminate the disadvantages inherent in AM5 alloys, see [Belov NA "Principles of Optimizing the Structure of Creep-Resisting Casting Aluminum Alloys Using Transition Metals". Journal of Advanced Materials, 1994 1 (4), p.321-329], it was proposed to create heat-resistant alloys based on the eutectic (Al) + Al 3 Ni due to alloying with nickel and other transition metals (Mn, Zr, Cr, Sc, V etc.). Alloys constructed in this way are oriented to traditional foundry technologies and the available equipment, the technological cycle for producing finished parts from them is much shorter than alloy alloys based on the Al-Cu system (in particular, there is no hardening operation). This approach is reflected in a number of patents. In particular, in the patent of the Russian Federation No. 2001145 (bull. 37-38 dated 10/15/1993, MISiS) an aluminum-based alloy is claimed containing 3-6.5% Ni, 0.5-2% Mn, 0.2-0, 8% Sc and 0.05-0.3% Zr. This alloy has excellent casting properties and higher heat resistance at 300-350 ° C in comparison with alloys of the AM5 type. On the basis of the (Al) + Al 3 Ni eutectic, several experimental alloys were developed (they were called nikalin), which successfully underwent pilot testing under the conditions of IL and VASO [Belov N.A., Zolotorevsky BC “ Casting alloys based on aluminum-nickel eutectic (nikalin) as a possible alternative to silumin ”. Non-ferrous metals, 2003, No. 2, S.99-105]. The disadvantage of these alloys is the high nickel content, which negatively affects the cost of castings. The second disadvantage is the strict restriction on the maximum permissible iron content, i.e. their production requires high-purity aluminum, which also leads to a rise in the cost of castings.
Наиболее близким сплавом к предложенному является сплав, раскрытый в патенте US 2004/0261916 F1 (публ. 30.12.2004, патентовладелец: Alcoa Inc.). Данный сплав, предназначенный для получения фасонных отливок различными методами литья, содержит, мас.%: 0,5-6% Ni, 1-3% Mn, до 1% Zr, до 0,6% Sc. В частных пунктах этого патента заявлены наиболее предпочтительные концентрации легирующих элементов: ~4% Ni, ~2% Mn, ~0,6 % Zr (или ~0,3% Sc). Основным недостатком этого сплава является неэкономный состав: высокое содержание никеля и отсутствие среди легирующих компонентов железа. Это препятствует использованию лома отходов для его производства. Следует также отметить, что повышенное содержание никеля отрицательно сказывается на общей коррозии. В условиях воздействия средне-агрессивной среды (например, морской воды) это приводит к сильному потемнению поверхности отливок.The closest alloy to the proposed one is the alloy disclosed in US 2004/0261916 F1 (publ. December 30, 2004, patent holder: Alcoa Inc.). This alloy, designed to produce shaped castings by various casting methods, contains, wt.%: 0.5-6% Ni, 1-3% Mn, up to 1% Zr, up to 0.6% Sc. In the private claims of this patent, the most preferred concentrations of alloying elements are claimed: ~ 4% Ni, ~ 2% Mn, ~ 0.6% Zr (or ~ 0.3% Sc). The main disadvantage of this alloy is its uneconomical composition: high nickel content and the absence of iron among the alloying components. This prevents the use of scrap waste for its production. It should also be noted that the increased nickel content negatively affects the overall corrosion. Under the influence of a medium-aggressive environment (for example, sea water), this leads to a strong darkening of the surface of the castings.
Задачей изобретения является создание нового термостойкого сплава на основе алюминия (экономнолегированного никалина), предназначенного для получения фасонных отливок сложной формы, содержащего не более 2,5% Ni и допускающего не менее 0,3% Fe.The objective of the invention is the creation of a new heat-resistant alloy based on aluminum (economically alloyed nikalin), designed to produce shaped castings of complex shape containing not more than 2.5% Ni and allowing at least 0.3% Fe.
Поставленная задача решена тем, что литейный сплав на основе алюминия, содержащий никель, марганец, цирконий и скандий, отличается тем, что он дополнительно содержит железо и церий при следующих концентрациях легирующих компонентов, мас.%:The problem is solved in that the casting alloy based on aluminum, containing Nickel, manganese, zirconium and scandium, is characterized in that it additionally contains iron and cerium at the following concentrations of alloying components, wt.%:
Цирконий и скандий присутствуют в его структуре в виде наночастиц фазы Al3(Zr, Sc) (кристаллическая решетка L12), имеющих средний размер не более 20 нм. Это позволяет достичь в отливках следующего уровня механических свойств: временное сопротивление (σв) не менее 250 МПа, относительное удлинение (6) - не менее 4%, 100-часовая прочность (σ100) при 350°С составляет не менее 40 МПа, при этом прочностные свойства не снижаются после нагрева при температурах до 400°С включительно при выдержке до 10 часов.Zirconium and scandium are present in its structure in the form of nanoparticles of the Al 3 (Zr, Sc) phase (crystal lattice L1 2 ) having an average size of not more than 20 nm. This allows castings to achieve the following level of mechanical properties: temporary resistance (σ in ) of at least 250 MPa, elongation (6) of at least 4%, 100-hour strength (σ 100 ) at 350 ° C of at least 40 MPa, however, the strength properties do not decrease after heating at temperatures up to 400 ° C inclusive when holding for up to 10 hours.
Сущность изобретения состоит в следующем. Концентрации никеля и железа в заявленных пределах обеспечивают высокие технологические свойства при получении тонкостенных отливок (в частности, формозаполняемость и стойкость к образованию горячих трещин). Эти элементы полностью входят в состав фаз Al3Ni и Al9FeNi эвтектического происхождения. Для достижения наилучших механических свойств, в частности пластичности, эвтектика должна обладать достаточно дисперсной структурой подобно той, которая показана на фигуре 1. Концентрация марганца в заявленных пределах обеспечивает необходимый уровень жаропрочности. После термообработки марганец присутствует в структуре в виде вторичных выделений фазы Al6Mn, типичный размер которых составляет 100-500 мкм (фигура 2). Концентрации циркония и скандия в заявленных пределах обеспечивают необходимый эффект дисперсионного твердения за счет образования при отжиге наночастиц фазы Al3Zr и/или Al3(Zr, Sc) с решеткой L12. Средний размер этих наночастиц не должен превышать 20 нм (фигура 3). Церий в заявленных пределах выполняет вспомогательную функцию, нейтрализуя отрицательное влияние примеси кремния на показатель горячеломкости.The invention consists in the following. Nickel and iron concentrations within the stated limits provide high technological properties when producing thin-walled castings (in particular, mold filling and resistance to the formation of hot cracks). These elements are completely included in the phases Al 3 Ni and Al 9 FeNi of eutectic origin. To achieve the best mechanical properties, in particular ductility, the eutectic should have a sufficiently dispersed structure similar to that shown in figure 1. The concentration of manganese in the stated limits provides the necessary level of heat resistance. After heat treatment, manganese is present in the structure in the form of secondary precipitates of the Al 6 Mn phase, the typical size of which is 100-500 μm (figure 2). The zirconium and scandium concentrations within the stated limits provide the necessary effect of dispersion hardening due to the formation of an Al 3 Zr and / or Al 3 (Zr, Sc) phase with an L1 2 lattice during annealing. The average size of these nanoparticles should not exceed 20 nm (figure 3). Cerium, within the declared limits, performs an auxiliary function, neutralizing the negative effect of silicon impurities on the heat resistance index.
ПРИМЕР 1EXAMPLE 1
Были приготовлены 6 сплавов, составы которых указаны в табл.1. Все сплавы готовили в электрической печи сопротивления в графитошамотных тиглях на основе переплава отходов катанки марки А5Е (0,4% примесей, остальное алюминий). Из экспериментальных сплавов были получены отдельно отлитые образцы согласно ГОСТ 1583-93. Эти образцы подвергали отжигу в муфельной электропечи по следующему режиму: 350°С, 3 часа +450°С, 3 часа. Механические свойства (временное сопротивление - σв, условный предел текучести - σ0,2 и относительное удлинение - δ) определяли по результатам испытания на одноосное растяжение на машине Zwick Z250. Испытания при комнатной температуре проводили по ГОСТ 1497-84. Испытания на 100-часовую прочность при 350°С проводили по ГОСТ 10145-81.Six alloys were prepared, the compositions of which are listed in Table 1. All alloys were prepared in an electric resistance furnace in graphite chamotte crucibles based on remelting waste of wire rod grade A5E (0.4% impurities, the rest is aluminum). Separately cast samples were obtained from experimental alloys according to GOST 1583-93. These samples were annealed in a muffle electric furnace according to the following regime: 350 ° C, 3 hours + 450 ° C, 3 hours. Mechanical properties (tensile strength - σ in , conditional yield strength - σ 0.2 and elongation - δ) were determined by the results of uniaxial tensile tests on a Zwick Z250 machine. Tests at room temperature were carried out according to GOST 1497-84. Tests for 100-hour strength at 350 ° C were carried out according to GOST 10145-81.
Из табл.1 видно, что только заявляемый сплав (составы 2-4) обеспечивает наилучшее сочетание временного сопротивления (σв), предела текучести (σ0,2) и относительного удлинения (δ): временное сопротивление (σв) не менее 250 МПа, предел текучести (σ0,2) не менее 160 МПа, относительное удлинение (δ) - не менее 4%.From table 1 it is seen that only the inventive alloy (compositions 2-4) provides the best combination of temporary resistance (σ in ), yield strength (σ 0.2 ) and elongation (δ): temporary resistance (σ in ) not less than 250 MPa, yield strength (σ 0.2 ) of at least 160 MPa, elongation (δ) of at least 4%.
В сплаве 1 прочность меньше требуемого уровня, что связано с недостаточным количеством выделений фазы Al3(Zr, Sc).In alloy 1, the strength is less than the required level, which is associated with an insufficient amount of precipitation of the Al 3 phase (Zr, Sc).
Сплав 5 имеет низкое значение 5, что связано с наличием первичных кристаллов интерметаллидов.Alloy 5 has a low value of 5, which is associated with the presence of primary crystals of intermetallic compounds.
Сплав прототип (состав 6) уступает сплавам 2-4 по механическим свойствам. При этом он содержит больше никеля.The prototype alloy (composition 6) is inferior to alloys 2-4 in mechanical properties. However, it contains more nickel.
ПРИМЕР 2EXAMPLE 2
Образцы заявляемого сплава состава №3 были подвергнуты отжигу при 400°С в течение 10 часов. После испытания на растяжение были получены следующие значения: временное сопротивление (σв) - 265 МПа, предел текучести (σ0,2) - 170 МПа. Таким образом, снижения прочностных свойств по сравнению с исходным уровнем (см. табл.1) не произошло, что обусловлено высокой термической стабильностью структуры сплава.Samples of the inventive alloy composition No. 3 were annealed at 400 ° C for 10 hours. After the tensile test, the following values were obtained: temporary resistance (σ in ) - 265 MPa, yield strength (σ 0.2 ) - 170 MPa. Thus, a decrease in strength properties compared with the initial level (see table 1) did not occur, due to the high thermal stability of the alloy structure.
ПРИМЕР 3EXAMPLE 3
Образцы заявляемого сплава состава №3 были подвергнуты испытанию на 100-часовую прочность при 350°С. Полученное значение (σ100) составило 43 МПа.Samples of the inventive alloy composition No. 3 were tested for 100 hours at 350 ° C. The obtained value (σ 100 ) was 43 MPa.
ПРИМЕР 4EXAMPLE 4
Образцы заявляемого сплава состава №3 и сплава-прототипа №6 (см. табл.1) были подвергнуты испытанию на общую коррозию в водном растворе 5,7% NaCl+0,3% H2O2. После выдержки в течение 24 часов заявляемый сплав имел существенно меньшее потемнение поверхности по сравнению со сплавом-прототипом. Повышенная коррозионная стойкость заявленного сплава обусловлена меньшим содержанием никеля.Samples of the inventive alloy composition No. 3 and prototype alloy No. 6 (see table 1) were tested for general corrosion in an aqueous solution of 5.7% NaCl + 0.3% H 2 O 2 . After aging for 24 hours, the inventive alloy had significantly less surface darkening compared to the prototype alloy. The increased corrosion resistance of the claimed alloy is due to the lower nickel content.
Claims (3)
при содержании циркония и скандия, удовлетворяющего следующему условию: 0,44<2·CZr+CSc<0,64, причем цирконий и скандий присутствуют в структуре сплава в виде фазы Al(Zr, Sc) с кристаллической решеткой Ll2 и средним размером наночастиц не более 20 нм.1. Cast aluminum alloy based on nickel, manganese, zirconium and scandium, characterized in that it additionally contains iron and cerium in the following ratio, wt.%:
when the content of zirconium and scandium satisfies the following condition: 0.44 <2 · C Zr + C Sc <0.64, and zirconium and scandium are present in the alloy structure in the form of an Al (Zr, Sc) phase with a crystal lattice Ll 2 and medium the size of the nanoparticles is not more than 20 nm.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010144164/02A RU2478131C2 (en) | 2010-10-29 | 2010-10-29 | Refractory castable aluminium alloy |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010144164/02A RU2478131C2 (en) | 2010-10-29 | 2010-10-29 | Refractory castable aluminium alloy |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2010144164A RU2010144164A (en) | 2012-05-10 |
RU2478131C2 true RU2478131C2 (en) | 2013-03-27 |
Family
ID=46311798
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010144164/02A RU2478131C2 (en) | 2010-10-29 | 2010-10-29 | Refractory castable aluminium alloy |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2478131C2 (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2672653C1 (en) * | 2017-11-16 | 2018-11-16 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Corrosion resistant casting aluminum alloy |
RU2699422C1 (en) * | 2018-12-27 | 2019-09-05 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Deformed aluminum-calcium alloy |
RU2708729C1 (en) * | 2019-04-03 | 2019-12-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Cast aluminum alloy |
RU2714564C1 (en) * | 2019-08-15 | 2020-02-18 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Cast aluminum alloy |
WO2022060253A1 (en) | 2020-09-16 | 2022-03-24 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт легких материалов и технологий" | Aluminium casting alloy |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2717827A1 (en) * | 1994-03-28 | 1995-09-29 | Collin Jean Pierre | High-grade aluminum alloy in Scandium and process for producing this alloy. |
US6506503B1 (en) * | 1998-07-29 | 2003-01-14 | Miba Gleitlager Aktiengesellschaft | Friction bearing having an intermediate layer, notably binding layer, made of an alloy on aluminium basis |
RU2221891C1 (en) * | 2002-04-23 | 2004-01-20 | Региональный общественный фонд содействия защите интеллектуальной собственности | Aluminum-based alloy, article made from such alloy and method of manufacture of such article |
US20040261916A1 (en) * | 2001-12-21 | 2004-12-30 | Lin Jen C. | Dispersion hardenable Al-Ni-Mn casting alloys for automotive and aerospace structural components |
RU2329330C2 (en) * | 2000-12-21 | 2008-07-20 | Алкоа Инк. | Products out of aluminium alloy and method of artificial aging |
-
2010
- 2010-10-29 RU RU2010144164/02A patent/RU2478131C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2717827A1 (en) * | 1994-03-28 | 1995-09-29 | Collin Jean Pierre | High-grade aluminum alloy in Scandium and process for producing this alloy. |
US6506503B1 (en) * | 1998-07-29 | 2003-01-14 | Miba Gleitlager Aktiengesellschaft | Friction bearing having an intermediate layer, notably binding layer, made of an alloy on aluminium basis |
RU2329330C2 (en) * | 2000-12-21 | 2008-07-20 | Алкоа Инк. | Products out of aluminium alloy and method of artificial aging |
US20040261916A1 (en) * | 2001-12-21 | 2004-12-30 | Lin Jen C. | Dispersion hardenable Al-Ni-Mn casting alloys for automotive and aerospace structural components |
RU2221891C1 (en) * | 2002-04-23 | 2004-01-20 | Региональный общественный фонд содействия защите интеллектуальной собственности | Aluminum-based alloy, article made from such alloy and method of manufacture of such article |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2672653C1 (en) * | 2017-11-16 | 2018-11-16 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Corrosion resistant casting aluminum alloy |
RU2699422C1 (en) * | 2018-12-27 | 2019-09-05 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Deformed aluminum-calcium alloy |
RU2708729C1 (en) * | 2019-04-03 | 2019-12-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Cast aluminum alloy |
WO2020204752A1 (en) * | 2019-04-03 | 2020-10-08 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Объединенная Компания Русал Инженерно -Технологический Центр" | Aluminium casting alloy |
RU2714564C1 (en) * | 2019-08-15 | 2020-02-18 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Cast aluminum alloy |
WO2022060253A1 (en) | 2020-09-16 | 2022-03-24 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт легких материалов и технологий" | Aluminium casting alloy |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2010144164A (en) | 2012-05-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5300118B2 (en) | Aluminum alloy casting manufacturing method | |
Mahmudi et al. | Improved properties of A319 aluminum casting alloy modified with Zr | |
RU2672653C1 (en) | Corrosion resistant casting aluminum alloy | |
US20080060723A1 (en) | Aluminum alloy for engine components | |
RU2478131C2 (en) | Refractory castable aluminium alloy | |
CN109868393B (en) | High temperature cast aluminum alloy for cylinder heads | |
Ceschini et al. | Microstructural and mechanical properties characterization of heat treated and overaged cast A354 alloy with various SDAS at room and elevated temperature | |
JP6139641B2 (en) | Castable heat resistant aluminum alloy | |
EP2924137A1 (en) | Aluminium die casting alloys | |
JP2008291364A (en) | Heat-resistant aluminum alloy | |
KR20060034288A (en) | Moulded al-si-cu aluminium alloy component with high hot-process resistance | |
WO2016051725A1 (en) | Nodular graphite cast iron for pistons, one-piece piston, and marine engine | |
US8858874B2 (en) | Ternary nickel eutectic alloy | |
RU2660492C1 (en) | Casting aluminum-calcium alloy | |
JP4648559B2 (en) | Heat-resistant aluminum die-cast product | |
JP5660689B2 (en) | Aluminum alloy for casting and aluminum alloy casting | |
RU2385358C1 (en) | Cast alloy on aluminium base | |
RU2699422C1 (en) | Deformed aluminum-calcium alloy | |
RU2708729C1 (en) | Cast aluminum alloy | |
JP2005187895A (en) | Heat resistant magnesium alloy casting | |
Zappi | The effect of Zr and V on the structural and mechanical properties of the 2618 Al alloy | |
RU2790117C1 (en) | Aluminum-calcium alloy | |
KR20150071596A (en) | Aluminum alloy and vehicle part using the same | |
HUE027137T2 (en) | Method for producing an engine component and engine component | |
RU2405852C2 (en) | Castable aluminium alloy |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20161030 |