RU2474623C1 - Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end - Google Patents
Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end Download PDFInfo
- Publication number
- RU2474623C1 RU2474623C1 RU2011143612/02A RU2011143612A RU2474623C1 RU 2474623 C1 RU2474623 C1 RU 2474623C1 RU 2011143612/02 A RU2011143612/02 A RU 2011143612/02A RU 2011143612 A RU2011143612 A RU 2011143612A RU 2474623 C1 RU2474623 C1 RU 2474623C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- sheets
- sheet
- quenching
- deformation
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретно к производству высокопрочной толстолистовой стали, закаливаемой на мартенсит для машиностроения и бронезащитных конструкций.The invention relates to metallurgy, specifically to the production of high-strength plate steel, quenched for martensite for mechanical engineering and armored structures.
Известен способ производства высокопрочной листовой стали, включающий аустенитизирующий нагрев слябов до температуры не выше 1150°С, многопроходную горячую прокатку с температурой конца прокатки 900-950°С, нагрев до температуры Ас3-1000°С, закалку водой и отпуск при температуре 200-400°С [1].A known method for the production of high-strength sheet steel, including austenitizing heating of slabs to a temperature not higher than 1150 ° C, multi-pass hot rolling with a temperature of the end of rolling 900-950 ° C, heating to a temperature A s3 -1000 ° C, quenching with water and tempering at a temperature of 200- 400 ° C [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что готовые листы имеют низкий комплекс механических свойств: недостаточную прочность, ударную вязкость, пластичность. Помимо этого, под действием термических напряжений при закалке листы теряют плоскую форму.The disadvantages of this method are that the finished sheets have a low complex of mechanical properties: insufficient strength, toughness, ductility. In addition, under the influence of thermal stresses during hardening, the sheets lose their flat shape.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства листов, включающий аустенитизирующий нагрев слябовых заготовок до температуры 1200-1260°С, многопроходную горячую прокатку в листы с температурой конца прокатки 800-920°С, последующую их прерванную закалку водой с температурой окончания охлаждения 450-600°С и одновременной правкой деформированием листов знакопеременным изгибом [2].The closest analogue to the present invention is a method for the production of sheets, including austenitizing heating of slab billets to a temperature of 1200-1260 ° C, multi-pass hot rolling into sheets with a temperature of the end of rolling 800-920 ° C, their subsequent interrupted quenching with water with a temperature of completion of cooling 450- 600 ° С and simultaneous editing by deformation of sheets by alternating bending [2].
Недостатки известного способа состоят в том, что он не обеспечивает достижения максимально возможного для каждой марки стали комплекса механических свойств, т.е. более высоких прочности, пластичности, ударной вязкости. Помимо этого, вследствие неравномерной вытяжки в процессе прокатки и охлаждения листов после прерванной закалки имеет место ухудшение их плоскостности.The disadvantages of this method are that it does not achieve the maximum possible complex of mechanical properties for each steel grade, i.e. higher strength, ductility, impact strength. In addition, due to uneven drawing during rolling and cooling of the sheets after interrupted hardening, there is a deterioration in their flatness.
Техническая задача, решаемая способом и устройством, состоит в повышении комплекса механических свойств и плоскостности высокопрочной листовой стали.The technical problem solved by the method and device is to increase the complex of mechanical properties and flatness of high-strength sheet steel.
Побочным техническим эффектом, достигаемым при использовании предложенного деформационно-термического комплекса, является расширение его технологических возможностей в сторону получения высокопрочных листов уменьшенных толщин из труднодеформируемых сталей.A side technical effect achieved by using the proposed deformation-thermal complex is the expansion of its technological capabilities in the direction of obtaining high-strength sheets of reduced thickness from hard-to-deform steels.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе производства высокопрочной листовой стали мартенситного класса, включающем аустенитизирующий нагрев заготовок, многопроходную прокатку в листы, последующую их закалку водой на мартенсит с одновременной правкой деформированием знакопеременным изгибом, согласно изобретению, закалку листов ведут в температурном интервале от 900-950°С до 300-400°С со средней скоростью охлаждения не менее 10°С/с, при этом относительную степень деформирования поддерживают в интервале 0,5-10%.To solve the technical problem in the known method for the production of high-strength sheet steel of martensitic class, including austenitic heating of billets, multi-pass rolling into sheets, their subsequent quenching with martensite with water and simultaneous straightening by deformation by alternating bending, according to the invention, the quenching of the sheets is carried out in a temperature range from 900- 950 ° C to 300-400 ° C with an average cooling rate of at least 10 ° C / s, while the relative degree of deformation is maintained in the range of 0.5-10%.
Сущность изобретения состоит в следующем. В сталях мартенситного класса максимальный комплекс механических свойств может быть достигнут за счет уменьшения количества остаточного аустенита и минимизации содержания перлита, который обычно располагается в закаленных сталях по границам мартенситных зерен, зарождающихся из зерен деформированного при прокатке аустенита. Для этого необходимо в процессе закалочного охлаждения максимально быстро пройти температурную зону перлитного превращения аустенита. Поэтому охлаждение при закалке регламентировано по скорости минимально допустимым значением - не менее 10°С/с в температурном интервале возможного образования перлита.The invention consists in the following. In steels of the martensitic class, the maximum set of mechanical properties can be achieved by reducing the amount of residual austenite and minimizing the perlite content, which is usually located in hardened steels along the boundaries of martensitic grains originating from grains deformed during rolling of austenite. For this, it is necessary during the quenching cooling process to pass as quickly as possible the temperature zone of pearlite transformation of austenite. Therefore, quenching cooling is regulated in terms of speed by the minimum allowable value of at least 10 ° C / s in the temperature range of possible perlite formation.
Нижняя граница температурного интервала закалочного охлаждения в 300°С установлена, во-первых, исходя из условия полного завершения процесса превращения аустенита в мартенсит, а во-вторых, с целью исключения потери плоскостности листов от действия термических напряжений.The lower limit of the temperature range of quenching cooling at 300 ° C is established, firstly, on the basis of the complete completion of the process of converting austenite to martensite, and secondly, in order to eliminate the loss of flatness of sheets from the action of thermal stresses.
Относительная степень деформации 0,5-10% исчерпывающе реализует эффект «динамической пластичности», т.е. пластичности мартенситного превращения аустенита стали в температурном диапазоне ее существования 950-300°С, благодаря чему одновременно достигается наиболее высокая плоскостность закаливаемых листов и максимально повышаются их прочность, пластичность и ударная вязкость.The relative degree of deformation of 0.5-10% fully implements the effect of "dynamic plasticity", i.e. ductility of the martensitic transformation of austenite steel in the temperature range of its existence 950-300 ° C, due to which at the same time the highest flatness of the hardened sheets is achieved and their strength, ductility and toughness are maximized.
Дополнительная установка после реверсивного листопрокатного стана подогревательной печи позволяет снизить неизбежно существующий температурный градиент горячекатаных листов из сталей мартенситного класса, рекристаллизовать деформированный аустенит, получить равномерную по объему листа и оптимальную по величине температуру нагрева под закалку. Это повышает комплекс механических свойств и снижает их разброс, расширяет диапазон выпускаемой металлопродукции в сторону минимальных толщин высокопрочных листов.An additional installation after a reversible sheet-rolling mill of a heating furnace makes it possible to reduce the inevitable temperature gradient of hot-rolled sheets from martensitic steel, to recrystallize deformed austenite, to obtain a uniform temper- ature in the sheet and an optimum heating temperature for quenching. This increases the complex of mechanical properties and reduces their scatter, expands the range of manufactured metal products in the direction of minimum thicknesses of high-strength sheets.
Экспериментально установлено, что аустенитизирующий нагрев заготовок из стали мартенситного класса (до температуры 1180-1250°С) обеспечивает полное растворение в аустените структурно свободного цементита, нитридных и карбонитридных включений. Благодаря этому заготовки из сталей мартенситного класса сохраняют высокую технологическую пластичность по мере их прокатки в листы конечной толщины и снижения температуры металла.It was experimentally established that the austenitizing heating of billets made of martensitic steel (up to a temperature of 1180-1250 ° C) ensures complete dissolution of structurally free cementite, nitride and carbonitride inclusions in austenite. Due to this, billets made of martensitic steels retain high technological ductility as they are rolled into sheets of finite thickness and metal temperature decreases.
При температуре начала закалки на мартенсит выше 950°С имеет место неконтролируемый рост аустенитных зерен и их полигонизация, в микроструктуре закаленной стали возрастает объемная доля нежелательных включений перлита закалки и остаточного аустенита. Это снижает прочностные и вязкостные свойства листовой стали. Снижение этой температуры менее 900°С уменьшает активность процесса выделения из металлической матрицы упрочняющих фаз.At a temperature of the onset of quenching on martensite above 950 ° C, uncontrolled growth of austenitic grains and their polygonization take place, in the microstructure of hardened steel, the volume fraction of undesirable inclusions of quenching and residual austenite increases. This reduces the strength and toughness properties of sheet steel. Lowering this temperature below 900 ° C reduces the activity of the process of separation of the strengthening phases from the metal matrix.
Повышение температуры окончания закалки выше 400°С является причиной потери прочностных и пластических свойств стали мартенситного класса. В то же время уменьшение температуры окончания закалки ниже 300°С приводит к тому, что процесс правки знакопеременным изгибом будет происходить также после полного завершения полиморфного превращения аустенита в мартенсит. В результате не реализуются преимущества эффекта пластичности превращения, деформация листов становится затруднительной, увеличивается неплоскостность листов, не происходит их дополнительного упрочнения по механизму дисперсионного твердения.An increase in the temperature of quenching completion above 400 ° C is the cause of the loss of strength and plastic properties of martensitic steel. At the same time, a decrease in the temperature of quenching completion below 300 ° C leads to the fact that the dressing process with alternating bending will also occur after the complete polymorphic transformation of austenite to martensite. As a result, the advantages of the plasticity effect of the transformation are not realized, the deformation of the sheets becomes difficult, the flatness of the sheets increases, their additional hardening by the dispersion hardening mechanism does not occur.
При скорости охлаждения в процессе закалки менее 10°С/с в фазовом составе закаленной на мартенсит стали возрастает объемная доля перлита, что ведет к снижению ее прочностных свойств.When the cooling rate during quenching is less than 10 ° C / s, the volume fraction of perlite in the phase composition of steel quenched by martensite increases, which leads to a decrease in its strength properties.
При относительной степени деформирования менее 0,5% горячекатаные листы после закалки с правкой знакопеременным изгибом будут сохранять остаточную неплоскостность, а их прочностные и вязкостные свойства снижаются. При увеличении степени относительной деформации более 10% достигается полное исчерпание пластичности фазового превращения, возрастает на порядок сопротивление металла деформированию, ухудшаются условия правки.With a relative degree of deformation of less than 0.5%, hot-rolled sheets after quenching with dressing with alternating bending will retain residual non-flatness, and their strength and viscosity properties are reduced. With an increase in the degree of relative deformation of more than 10%, a complete exhaustion of the plasticity of the phase transformation is achieved, the metal resistance to deformation increases by an order of magnitude, and dressing conditions deteriorate.
Предложенный способ может быть реализован с помощью деформационно-термического комплекса, содержащего установленные в технологическую линию нагревательную печь, реверсивный листопрокатный стан и правильно-закалочную машину, в котором после реверсивного листопрокатного стана дополнительно установлена подогревательная печь, при этом подогревательная печь и правильно-закалочная машина снабжены средствами контроля температуры листов.The proposed method can be implemented using a deformation-thermal complex containing a heating furnace installed in the processing line, a reversible sheet rolling mill and a correct quenching machine, in which, after a reversing sheet rolling mill, a heating furnace is additionally installed, while the heating furnace and the correct quenching machine are equipped with means for controlling the temperature of the sheets.
На чертеже представлена схема расположения оборудования деформационно-термического комплекса для реализации предложенного способа.The drawing shows a layout of the equipment of the deformation-thermal complex for the implementation of the proposed method.
Устройство содержит установленные в технологическую линию нагревательную печь 1 толкательного типа с газовым отоплением, толстолистовой реверсивный прокатный стан 2, состоящий из черновой клети дуо и чистовой клети кварто, подогревательную печь 3 индукционного типа и правильно-закалочную машину 4.The device comprises a pusher-
Правильно-закалочная машина 4 кассетного типа содержит станину, в которой размещены два ряда (верхний и нижний) приводных гибочных роликов, установленных со взаимным перекрытием по уровню, а также два ряда сопел для подачи охлаждающей воды на верхнюю и нижнюю стороны листа при его закалке во время транспортирования через гибочные ролики.The
Подогревательная печь 3 снабжена сканирующей тепловизорной головкой 5 для измерения температуры по поверхности листа, установленной на ее входной стороне. Правильно-закалочная машина 4 снабжена контактным датчиком 6 температуры листа.The
Примеры реализации способаMethod implementation examples
Слябовые заготовки толщиной hз=180 мм из стали мартенситного класса следующего химического состава, мас.%:Slab blanks with a thickness of h z = 180 mm from steel of the martensitic class of the following chemical composition, wt.%:
загружают в нагревательную печь 1 и производят их нагрев до температуры аустенитизации 1180-1250°С. Нагретые заготовки выталкивают на печной рольганг и транспортируют к толстолистовому реверсивному двухклетевому прокатному стану 2 с длиной бочек валков 2800 мм. На двухклетевом реверсивном прокатном стане 2 заготовки вначале прокатывают за 7 проходов в черновой клети дуо до промежуточной толщины hп=70 мм, после чего передают в чистовую клеть кварто и прокатывают за 9 проходов до конечной толщины hл=20,0 мм.load in the
При прокатке в черновой и чистовой клетях реверсивного стана 2 происходит снижение температуры листов, причем чем меньше толщина листов, тем больше снижение их температуры. Помимо этого, наиболее интенсивно остывают кромочные участки листов.When rolling in the roughing and finishing stands of the reversing
Прокатанные листы транспортируют к подогревательной печи 3. С помощью сканирующей тепловизорной головки осуществляют контроль температуры по поверхности листов, после чего осуществляют выравнивание их температуры путем подогрева до температуры начала закалки tнз=950°С.Laminated sheets are transported to a
Подогретые листы задают в правильно-закалочную машину 4. В процессе транспортировки листов через правильно-закалочную машину 4 на обе стороны листов подают из сопел охлаждающую воду и с помощью приводных гибочных роликов производят деформирование листов знакопеременным изгибом с относительной степенью деформации Е=5,0%. Охлаждение листов водой (закалку) ведут со скоростью Vз=20°С/с. Скорость охлаждения регулируют изменением расхода и давления охлаждающей воды. Охлаждение листов водой завершают при температуре tкз=300°С, которую контролируют с помощью контактного датчика температуры 6.The heated sheets are set into a
Благодаря тому что деформирование знакопеременным изгибом ведут во всем температурном интервале превращения аустенита в мартенсит с оптимальной скоростью закалочного охлаждения, достигаются наиболее благоприятные условия реализации эффекта пластичности фазовых превращений, улучшается плоскостность листов, сокращается объемное содержание в микроструктуре закаленной стали перлита и остаточного аустенита. Таким образом, предложенный способ и устройство позволяют повысить комплекс механических свойств и плоскостность листовой стали мартенситного класса.Due to the fact that deformation by alternating bending is carried out over the entire temperature range of the transformation of austenite into martensite with the optimal quenching cooling rate, the most favorable conditions for the realization of the plasticity effect of phase transformations are achieved, the flatness of the sheets is improved, and the volumetric content of quenched steel and residual austenite in the microstructure is reduced. Thus, the proposed method and device can improve the complex of mechanical properties and flatness of sheet steel martensitic class.
Помимо этого, подъем температуры и ее выравнивание по объему листов в процессе их нагрева в подогревательной печи 3 при использовании указанных режимов правки и закалки позволяет расширить технологические возможности деформационно-термического комплекса в сторону получения высокопрочных листов уменьшенных толщин.In addition, raising the temperature and aligning it with the volume of the sheets during their heating in the
Варианты реализации предложенного способа производства высокопрочной листовой стали и показатели их эффективности приведены в таблице. Механические свойства указаны после отпуска закаленных листов при температуре 200°С.Implementation options of the proposed method for the production of high-strength sheet steel and indicators of their effectiveness are shown in the table. The mechanical properties are indicated after tempering sheets at a temperature of 200 ° C.
Из данных, приведенных в таблице, следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2-4) имеет место повышение комплекса механических свойств и плоскостности высокопрочной листовой стали мартенситного класса. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1 и №5) имеет место снижение комплекса механических свойств термоулучшенных листов, возрастает их неплоскостность. Также более низкие показатели механических свойств и плоскостности имеют листы, полученные согласно известному способу [2] (вариант №6).From the data given in the table, it follows that when implementing the proposed method (options No. 2-4), there is an increase in the complex of mechanical properties and flatness of high-strength sheet steel of the martensitic class. With exorbitant values of the declared parameters (options No. 1 and No. 5), there is a decrease in the complex of mechanical properties of thermally enhanced sheets, their non-flatness increases. Also, lower indicators of mechanical properties and flatness are sheets obtained according to the known method [2] (option No. 6).
Технико-экономические преимущества предложенного способа производства высокопрочной листовой стали мартенситного класса и деформационно-термического комплекса для его осуществления состоят в том, что они за счет полного использования возможностей эффекта пластичности при фазовом превращении аустенита в мартенсит позволяют повысить механических свойств и плоскостность листовых сталей мартенситного класса. Кроме того, предложенный способ и устройство позволяют получить на реверсивном толстолистовом стане 2800 высокопрочную листовую сталь мартенситного класса с минимальной толщиной 5,0 мм, тогда как при использовании известных способов на данном толстолистовом двухклетевом реверсивном стане 2800 минимальная толщина аналогичной металлопродукции составляет 7,0 мм.The technical and economic advantages of the proposed method for the production of high-strength sheet steel of the martensitic class and the deformation-thermal complex for its implementation are that they, due to the full use of the possibilities of the plasticity effect during the phase transformation of austenite to martensite, increase the mechanical properties and flatness of sheet steel of the martensitic class. In addition, the proposed method and device allows to obtain a high-strength martensitic steel sheet with a minimum thickness of 5.0 mm on a reversible plate mill 2800, while when using known methods on this plate double-stand reversible mill 2800, the minimum thickness of similar metal products is 7.0 mm.
Литературные источникиLiterary sources
1. Заявка №61-223125, Япония, МПК C21D 8/02, С22С 38/54, 1986 г.1. Application No. 61-223125, Japan, IPC C21D 8/02, C22C 38/54, 1986
2. Патент Российской Федерации №2350662, МПК C21D 8/02, 2009 г.2. Patent of the Russian Federation No. 2350662, IPC C21D 8/02, 2009
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2011143612/02A RU2474623C1 (en) | 2011-10-31 | 2011-10-31 | Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2011143612/02A RU2474623C1 (en) | 2011-10-31 | 2011-10-31 | Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2474623C1 true RU2474623C1 (en) | 2013-02-10 |
Family
ID=49120432
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2011143612/02A RU2474623C1 (en) | 2011-10-31 | 2011-10-31 | Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2474623C1 (en) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2631063C1 (en) * | 2016-05-23 | 2017-09-18 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of manufacture of instrumental high-strength flats |
RU2680043C2 (en) * | 2014-07-03 | 2019-02-14 | Арселормиттал | Method for producing a high-strength steel sheet, having improved formability and ductility, and obtained sheet |
RU2680042C2 (en) * | 2014-07-03 | 2019-02-14 | Арселормиттал | Method of manufacturing high-strength steel sheet with improved strength, plasticity and formability |
US10844455B2 (en) | 2014-07-03 | 2020-11-24 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained by the method |
US10995383B2 (en) | 2014-07-03 | 2021-05-04 | Arcelormittal | Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength and ductility and obtained sheet |
US11555226B2 (en) | 2014-07-03 | 2023-01-17 | Arcelormittal | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU889724A1 (en) * | 1979-03-06 | 1981-12-15 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Continuous line for thermal treatment of pipes |
RU2307718C2 (en) * | 2001-12-20 | 2007-10-10 | Смс Демаг Акциенгезелльшафт | Method and apparatus for controlled straightening and cooling of wide metallic strip, mainly steel strip at outlet of hot rolling mill |
RU2350662C1 (en) * | 2007-06-15 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method for production of sheets |
RU2426801C1 (en) * | 2010-01-29 | 2011-08-20 | Закрытое акционерное общество "Научно-производственное объединение специальных материалов" | Procedure for thermo-mechanic treatment of sheet armour steel |
RU2429922C1 (en) * | 2007-06-22 | 2011-09-27 | Смс Зимаг Аг | Hot rolling and heat treatment method of steel strip |
-
2011
- 2011-10-31 RU RU2011143612/02A patent/RU2474623C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU889724A1 (en) * | 1979-03-06 | 1981-12-15 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Continuous line for thermal treatment of pipes |
RU2307718C2 (en) * | 2001-12-20 | 2007-10-10 | Смс Демаг Акциенгезелльшафт | Method and apparatus for controlled straightening and cooling of wide metallic strip, mainly steel strip at outlet of hot rolling mill |
RU2350662C1 (en) * | 2007-06-15 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method for production of sheets |
RU2429922C1 (en) * | 2007-06-22 | 2011-09-27 | Смс Зимаг Аг | Hot rolling and heat treatment method of steel strip |
RU2426801C1 (en) * | 2010-01-29 | 2011-08-20 | Закрытое акционерное общество "Научно-производственное объединение специальных материалов" | Procedure for thermo-mechanic treatment of sheet armour steel |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2680043C2 (en) * | 2014-07-03 | 2019-02-14 | Арселормиттал | Method for producing a high-strength steel sheet, having improved formability and ductility, and obtained sheet |
RU2680042C2 (en) * | 2014-07-03 | 2019-02-14 | Арселормиттал | Method of manufacturing high-strength steel sheet with improved strength, plasticity and formability |
US10472692B2 (en) | 2014-07-03 | 2019-11-12 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained |
US10844455B2 (en) | 2014-07-03 | 2020-11-24 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained by the method |
US10995383B2 (en) | 2014-07-03 | 2021-05-04 | Arcelormittal | Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength and ductility and obtained sheet |
US11555226B2 (en) | 2014-07-03 | 2023-01-17 | Arcelormittal | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet |
US11618931B2 (en) | 2014-07-03 | 2023-04-04 | Arcelormittal | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability |
US11692235B2 (en) | 2014-07-03 | 2023-07-04 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high-strength steel sheet and sheet obtained by the method |
RU2631063C1 (en) * | 2016-05-23 | 2017-09-18 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of manufacture of instrumental high-strength flats |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101844162B (en) | Method for removing residual stress of hot-rolling high-strength steel | |
RU2474623C1 (en) | Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end | |
RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
CN107012398B (en) | A kind of Nb-microalloying TRIP steel and preparation method thereof | |
CN1446129A (en) | Method and installation for producing thin flat products | |
CN101186960B (en) | Method for producing wear-resisting hot-rolling steel plate by using furnace rolling machine and steel plate prepared by the same method | |
CN101362147B (en) | Rolling and cooling controlled hot-rolling test rolling mill | |
CN110449465B (en) | Method for reducing cold-rolled edge fracture zone of high-hardenability cold-rolled high-strength steel | |
US4016740A (en) | Method and an apparatus for the manufacture of a steel sheet | |
RU2350662C1 (en) | Method for production of sheets | |
CN115463989A (en) | Method for improving frequent strip breakage of welding seam of thin-specification high-carbon cold-rolled steel sheet | |
CN107541663A (en) | A kind of beverage can ferrostan and its production method | |
CN114011885B (en) | Plate shape control method for rolling process of GPa-grade hot-rolled high-strength steel | |
CN113106333B (en) | Low-cost high-strength steel with yield strength of 800Mpa and production method thereof | |
RU2449843C1 (en) | Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets | |
US20170275729A1 (en) | Method of and for producing heavy plates | |
RU2365439C2 (en) | Method for hot rolling of low-alloyed steel | |
RU2376392C1 (en) | Production method of rebar from silicon-manganese steel | |
RU2414516C1 (en) | Procedure for production of plate steel | |
KR101245702B1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING TENSILE STRENGTH 590MPa CLASS COLD ROLLED DP STEEL WITH EXCELLENT WORKABILITY AND VARIATION OF MECHANICAL PROPERTY | |
RU2460809C1 (en) | Manufacturing method of plates from micro-alloyed steels | |
RU2389569C1 (en) | Method to produce hot-rolled coils from tube steels | |
CN115261581B (en) | Non-quenched and tempered high-strength steel plate and production method thereof | |
RU2465343C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k56 | |
CN115094331B (en) | Low-cost Q690 steel plate and production method thereof |