RU2456443C1 - Gas generator for oil and gas wells - Google Patents
Gas generator for oil and gas wells Download PDFInfo
- Publication number
- RU2456443C1 RU2456443C1 RU2010144082/03A RU2010144082A RU2456443C1 RU 2456443 C1 RU2456443 C1 RU 2456443C1 RU 2010144082/03 A RU2010144082/03 A RU 2010144082/03A RU 2010144082 A RU2010144082 A RU 2010144082A RU 2456443 C1 RU2456443 C1 RU 2456443C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solid fuel
- gas
- gas generator
- ignition device
- tubing string
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Air Bags (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области нефтегазодобывающей промышленности, а именно к устройствам, предназначенным для разрыва и термогазохимической обработки призабойной зоны пласта газообразными продуктами горения твердотопливных композиций в нефтяных, газовых и газоконденсатных скважинах.The invention relates to the field of oil and gas industry, in particular to devices designed for fracturing and thermogaschemical treatment of the bottom-hole formation zone with gaseous products of combustion of solid fuel compositions in oil, gas and gas condensate wells.
Известно устройство для обработки нефтяных и газовых скважин с целью повышения их продуктивности [1]. Устройство (газогенератор) включает последовательно связанные воспламенительное устройство с основным зарядом твердого топлива. Воспламенительное устройство расположено в верхней части газогенератора в цилиндрическом корпусе с нижней частью, заглушенной пробкой из твердого топлива, и с верхней частью, в которой расположен герметизирующий узел с возможностью его срезания при внешнем давлении, причем в восламенительном устройстве дополнительно размещен внутри цилиндрического корпуса цилиндр, скрепленный с корпусом в верхней и нижней части с помощью кольцевых бортиков. В качестве герметизирующего узла используется разрывная мембрана, толщина которой определяется расчетным предельным давлением в насосно-компрессорных трубах, определяющим начало обработки скважины, скрепленная с корпусом, а в верхней части внутреннего цилиндра расположена втулка с поперечной перегородкой, в центре которой закреплена фиксирующая поршень шпилька. В нижней части воспламенительного устройства в заглушке из твердого топлива расположена круглая пластина с диаметром, меньшим диаметра внешнего корпуса, фиксируемая снизу стопорной шайбой, причем над заглушкой расположено вещество - инициатор, воспламеняющееся при более низких температуре и давлении нежели твердое топливо и выделяющее в ходе горения значительное количество тепла, обеспечивающее надежное воспламенение твердого топлива, а основной заряд твердого топлива помещен в цилиндрическом корпусе с перфорированными стенками в нижней части газогенератора. Основным недостатком этой конструкции газогенератора является необходимость уплотнения нижнего герметизирующего воспламенительное устройство узла специальным видом твердотопливной композиции с высоким напряжением текучести. Это обстоятельство ограничивает диапазон использования рассматриваемой конструкции газогенератора мелкими скважинами.A device for processing oil and gas wells with the aim of increasing their productivity [1]. The device (gas generator) includes a sequentially connected igniter device with the main charge of solid fuel. The igniter device is located in the upper part of the gas generator in a cylindrical body with a lower part plugged by a plug of solid fuel and with an upper part in which the sealing unit is located with the possibility of cutting it off at external pressure, and a cylinder attached to the ignition device is additionally placed inside the cylindrical body with a housing in the upper and lower parts with the help of annular sides. A bursting disc is used as a sealing unit, the thickness of which is determined by the calculated ultimate pressure in the tubing, which determines the beginning of the well treatment, fastened to the body, and in the upper part of the inner cylinder there is a sleeve with a transverse partition, in the center of which a fixing piston is fixed. In the lower part of the igniter, in the plug of solid fuel there is a round plate with a diameter smaller than the diameter of the outer casing, fixed below the lock washer, and above the plug is a substance - initiator, which ignites at lower temperature and pressure than solid fuel and emits significant during combustion the amount of heat providing reliable ignition of solid fuel, and the main charge of solid fuel is placed in a cylindrical body with perforated walls in izhney portion gasifier. The main disadvantage of this design of the gas generator is the need to seal the lower sealing igniter device assembly with a special type of solid fuel composition with a high yield stress. This circumstance limits the range of use of the gas generator design under consideration in shallow wells.
Известно также устройство (газогенератор), обеспечивающее термогазохимическое воздействие на призабойную зону пласта в ходе обработки малодебитных и простаивающих нефтяных, газовых и газоконденсатных скважин, пригодное для работы на малых средних и больших глубинах при обеспечении отсутствия засорения скважины несгоревшими остатками газогенератора и высокой надежности срабатывания [2] (прототип). Газогенератор содержит последовательно соединенные воспламенительное устройство и основной заряд твердого топлива. Воспламенительное устройство представляет собой цилиндр, в верхней и нижней частях которого располагаются герметизирующие узлы с возможностью их срезания по достижении заданного давления. В качестве герметизирующих узлов используются разрывные мембраны со специально выполненной насечкой, определяемой характером срабатывания мембран. Крепление мембран в корпусе воспламенительного устройства осуществляется с помощью резьбовых упоров. Для усиления нижней разрывной мембраны сверху нее помещено специальное упорное кольцо с диаметром внутреннего отверстия, меньшим диаметра разрывной мембраны. Внутри цилиндрического корпуса воспламенительного устройства в его верхней части находится поршень с уплотнительной манжетой, фиксируемый в корпусе с помощью срезаемого кольцевого бортика. В нижней части воспламенительного устройства над герметизирующей разрывной мембраной помещается температурный промотор. Внутри цилиндрического корпуса воспламенительного устройства между температурным промотором и поршнем находится газ, сжимаемый поршнем до высокой температуры и давления при срабатывании воспламенительного устройства. Основной заряд твердого топлива расположен в нижней части газогенератра и представляет собой сборку цилиндрических перфорированных корпусных элементов, связанных между собой и воспламенительным устройством муфтовыми соединениями.A device (gas generator) is also known that provides a thermogasochemical effect on the bottomhole formation zone during the processing of low-production and idle oil, gas and gas condensate wells, suitable for working at shallow medium and large depths while ensuring that the well does not become clogged with unburned gas generator residues and high reliability of operation [2 ] (prototype). The gas generator contains a series-connected igniter device and the main charge of solid fuel. The igniter device is a cylinder, in the upper and lower parts of which there are sealing units with the possibility of cutting off upon reaching a given pressure. Bursting discs with a specially made notch, determined by the nature of the operation of the membranes, are used as sealing nodes. The membranes are mounted in the igniter housing using threaded stops. To strengthen the lower bursting disc, a special thrust ring with an inner hole diameter smaller than the bursting disc diameter is placed on top of it. Inside the cylindrical housing of the igniter, in its upper part there is a piston with a sealing collar, which is fixed in the housing by means of a cut-off annular rim. In the lower part of the igniter, above the sealing bursting membrane, a temperature promoter is placed. Inside the cylindrical body of the igniter device, between the temperature promoter and the piston, there is gas compressed by the piston to a high temperature and pressure when the igniter device is activated. The main charge of solid fuel is located in the lower part of the gas generator and is an assembly of cylindrical perforated body elements connected to each other and the igniter by clutch joints.
Недостатком конструкции прототипа является относительно низкая скорость нарастания давления в стволе скважины из-за преимущественного распространения газов горения вверх по стволу скважины, что приводит к более медленному воспламенению основного заряда твердого топлива по всей высоте.The disadvantage of the design of the prototype is the relatively low rate of increase in pressure in the wellbore due to the predominant distribution of combustion gases up the wellbore, which leads to a slower ignition of the main charge of solid fuel over the entire height.
Задачей изобретения является повышение производительности скважин за счет создания сети трещин в призабойной зоне пласта в силу большей скорости нарастания давления в стволе скважины при использовании создаваемой конструкции газогенератора.The objective of the invention is to increase the productivity of wells by creating a network of cracks in the bottomhole formation zone due to the higher rate of increase in pressure in the wellbore when using the design of the gas generator.
Поставленная задача решается использованием конструкции газогенератора для нефтяных и газовых скважин, включающей основной заряд твердого топлива (например, смесевое топливо на основе перхлората аммония), воспламенительное устройство в цилиндрическом корпусе с узлами герметизации в верхней и нижней частях и зафиксированным поршнем в верхней части цилиндрического корпуса с возможностью его срезания при заданном внешнем давлении, температурный промотор. Причем, для установления гидравлической связи колонны насосно-компрессорных труб и воспламенительного устройства, расположенного в нижней части газогенератора, нижний конец колонны насосно-компрессорных труб заглушен пластиной с центральным отверстием, в которое вставлена трубка, связывающая колонну насосно-компрессорных труб с верхом воспламенительного устройства, в воспламенительном устройстве, связанным с основным зарядом твердого топлива муфтовым соединением, дополнительно размещен внешний перфорированный корпус с твердым топливом для передачи горения основному заряду твердого топлива, а нижняя часть воспламенительного устройства заглушена твердотопливной пластиной и цилиндрическим перфорированным концевиком. В качестве рабочего тела в воспламенительном устройстве используется газ, химически разлагаемый в области высоких температур с увеличением объема (например, аммиак), а в качестве температурного промотора используется тонкослойная пластина из твердого топлива, связанная с нижним узлом герметизации.The problem is solved using the design of a gas generator for oil and gas wells, including the main charge of solid fuel (for example, mixed fuel based on ammonium perchlorate), an ignition device in a cylindrical body with sealing units in the upper and lower parts and a fixed piston in the upper part of the cylindrical body with the possibility of cutting it at a given external pressure, the temperature promoter. Moreover, to establish hydraulic connection of the tubing string and the igniter device located in the lower part of the gas generator, the lower end of the tubing string is plugged with a plate with a central hole into which a tube is connected connecting the tubing string with the top of the igniter, in the igniter device connected with the main charge of solid fuel by the coupling connection, an external perforated housing with solid Pliva for transmitting main burning solid fuel charge and the lower part of the igniter unit is plugged solid-cylindrical perforated plate and trailer. A gas chemically decomposed at high temperatures with an increase in volume (for example, ammonia) is used as a working fluid in the igniter, and a thin-layer solid fuel plate connected to the lower sealing unit is used as a temperature promoter.
Повышение производительности скважин после их обработки предлагаемой конструкцией газогенератора происходит за счет создания сети трещин в призабойной зоне пласта в силу большей скорости нарастания давления в стволе скважины в ходе ее обработки.Improving the productivity of wells after processing the proposed design of the gasifier occurs due to the creation of a network of cracks in the bottomhole formation zone due to the higher rate of increase in pressure in the wellbore during its processing.
Это достигается перекрытием конца колонны насосно-компрессорных труб пластиной с центральным отверстием и введением центральных трубок для гидравлической связи колонны насосно-компрессорных труб и воспламенительного устройства. В результате этого удается переместить воспламенительное устройство в нижнее положение в структуре блоков газогенератора. Это, в свою очередь, приводит к тому, что высокотемпературные газы горения твердотопливного заряда, преимущественно распространяясь вверх, будут быстрее воспламенять весь твердотопливный заряд. Следствием этого будет более быстрое нарастание давления в стволе скважины и большая вероятность образования трещин в призабойной зоне пласта, что благоприятно сказывается на производительности скважин.This is achieved by overlapping the end of the tubing string with a plate with a central hole and introducing central tubes for hydraulically connecting the tubing string and the igniter. As a result of this, it is possible to move the igniter device to a lower position in the structure of the gas generator blocks. This, in turn, leads to the fact that high-temperature combustion gases of a solid fuel charge, mainly propagating upward, will quickly ignite the entire solid fuel charge. The consequence of this will be a more rapid increase in pressure in the wellbore and a greater likelihood of formation of cracks in the bottomhole formation zone, which favorably affects the productivity of the wells.
На фиг.1 схематично изображено устройство предлагаемой конструкции газогенератора.Figure 1 schematically shows the device of the proposed design of the gas generator.
Газогенератор состоит из зарядных модулей 3, связанных с колонной насосно-компрессорных труб 1 муфтовыми соединениями 2, и воспламенительного устройства 6. Нижний конец колонны насосно-компрессорных труб 1 заглушен пластиной 5 с центральным отверстием, в которое ввернута последовательность трубок 4 гидравлической связи колонны насосно-компрессорных труб 1 и воспламенительного устройства 6. Нижний конец системы трубок 4 скреплен резьбовым соединением с верхним узлом герметизации 7 воспламенительного устройства 6. Узлы герметизации 7, 8 содержат разрывную мембрану 17 и резьбовые упоры 16. Внутри внутреннего корпуса 15 воспламенительного устройства 6 на кольцевом бортике зафиксирован поршень 9, причем под поршнем цилиндрическое пространство заполнено сжимаемым газом 10, а внизу цилиндрического пространства 10 поверх нижней разрывной мембраны узла герметизации 8 расположена тонкослойная пластина 11 из твердого топлива, скрепленная с разрывной мембраной. Над тонкослойной мембраной 11 расположено упорное кольцо 18. Под нижним узлом герметизации 8 помещена пластина из твердого топлива 12, скрепленная с вышерасположенными твердотопливными элементами концевиком 13, связанным с внешним перфорированным корпусом 14 воспламенительного устройства резьбовым соединением. Перфорированные корпусы зарядных модулей 3 и внешний перфорированный корпус 14 воспламенительного устройства 6 заполнены твердотопливными зарядами 12.The gas generator consists of
Устройство (газогенератор) работает следующим образом.The device (gas generator) operates as follows.
После операций по подготовки скважины к обработке и спуска газогенератора на насосно-компрессорных трубах до необходимой глубины подается скачок давления в насосно-компрессорных трубах 1, который далее по трубкам 4 гидравлической связи передается в воспламенительное устройство 6. При этом срабатывает разрывная мембрана верхнего узла герметизации 7 воспламенительного устройства 6. Под действием перепада давления происходит срыв поршня 9 с фиксирующего его кольцевого бортика и сжатие рабочего газа в цилиндрическом пространстве 10 до высоких температур и давлений. При этом происходит нагрев и разложение тонкослойной пластины 11. Давление сжатого газа превышает порог срабатывания разрывной мембраны нижнего узла герметизации 8 воспламенительного устройства 6 и нагретый газ выбрасывается на твердое топливо в нижней части внутреннего корпуса 15 воспламенительного устройства 6. Одновременно нагретый газ под высоким давлением, проходя через тонкослойную пластину 11 из твердого топлива, разрушает ее и горящие частицы твердого топлива попадают на твердое топливо в нижней части внутреннего корпуса 15. Совместное действие нагретого газа и горящих частиц тонкослойной твердотопливной пластины 11 инициирует надежное воспламенение заряда твердого топлива во внешнем перфорированном корпусе 14 воспламенительного устройства 6. Благодаря нижнему расположению воспламенительного устройства 6 в газогенераторе газы горения быстро распространяются вверх по поверхности горения твердого топлива, обеспечивая высокую скорость нарастания давления в стволе скважины, что обеспечивает образование сети трещин в призабойной зоне пласта и существенный рост производительности скважины. При горении основного заряда твердого топлива выделяются высоконагретые газы (N2, HCl, HF, H2 и др.), которые вместе с парами жидкой среды скважины под большим давлением через перфорационные отверстия распространяются в призабойную зону, прогревая ее, образуя трещины, расплавляя асфальтены в порах и химически взаимодействуя с твердыми частицами с образованием растворимых соединений. Использование разлагаемого с увеличением объема газа в области высоких температур в цилиндрическом пространстве 10 воспламенительного устройства 6 позволяет снизить вероятность удара поршня 9 о внутренний корпус 15 воспламенительного устройства 6.After operations to prepare the well for processing and lowering the gas generator on the tubing to the required depth, a pressure jump is applied to the
Пример оценки воздействия на призбойную зону пласта предлагаемой конструкции газогенератораAn example of assessing the impact on the near-well zone of a formation of a proposed gas generator design
Проводилось исследование распространения температурного, волнового и концентрационного полей в призабойной зоне в ходе обработки скважины предлагаемой конструкцией газогенератора. Предполагалось, что приращение температуры от глубины в среднем составляет 3 градуса на 100 метров. Соответственно, температура на поверхности составляет 300 K, а на расчетной глубине 2000 м температура равна 360 K. Давление составляет 200 атмосфер.A study was conducted of the distribution of temperature, wave and concentration fields in the bottomhole zone during the treatment of the well by the proposed design of the gas generator. It was assumed that the temperature increment from depth averages 3 degrees per 100 meters. Accordingly, the surface temperature is 300 K, and at a design depth of 2000 m, the temperature is 360 K. The pressure is 200 atmospheres.
Пусть радиус скважины составляет 5 см, а длина перфорированного участка обсадной колонны 10 метров. Скважина заполнена водой. Для расчетов было принято, что проницаемость нефтенасыщенной породы составляет 35 мД, мощность пласта равна 7,7 м.Let the well radius be 5 cm and the length of the perforated section of the
Принималось, что заряд состоит из тонких трубок с продольными каналами спрессованного твердого топлива длиной 10 метров. Нижнее расположение блока воспламенения в предлагаемой конструкции газогенератора позволяет реализовать практически одновременное горение твердого топлива по всей поверхности горения.It was assumed that the charge consists of thin tubes with longitudinal channels of compressed
Процесс сгорания топливного заряда сопровождается высвобождением большого количества тепла, расходуемого на испарение воды в скважине и на перегрев образующегося пара. Используя модель горения твердого топлива Бекстеда - Дерра - Прайса и условия горения в скважине при сжигании заряда массой 100 кг было рассчитано значение температуры образующейся парогазовой смеси: 403°C.The process of combustion of the fuel charge is accompanied by the release of a large amount of heat spent on the evaporation of water in the well and on overheating of the generated steam. Using the Becksted-Derr-Price solid fuel combustion model and the combustion conditions in the well during the combustion of a charge of 100 kg, the temperature of the resulting vapor-gas mixture was calculated: 403 ° C.
Для расчета фильтрации парогазовой смеси в поровом пространстве призабойной зоны использовался гидродинамический многокомпонентный термальный программный пакет ECLIPSE 300 фирмы Schlumberger. Математический аппарат программного пакета строится на ячеистом представлении основных переменных решений во всех фазовых состояниях (давлении, молярных плотностей, энергии)To calculate the filtration of the gas-vapor mixture in the pore space of the bottom-hole zone, we used the Schlumberger ECLIPSE 300 hydrodynamic multicomponent thermal software package. The mathematical apparatus of the software package is based on a cellular representation of the main variable solutions in all phase states (pressure, molar densities, energy)
Х=(Р, m1, …, mN, mw, е),X = (P, m 1 , ..., m N , m w , e),
где Р - давление, m1…mN - молярные плотности каждого углеводородного компонента, mw - молярная плотность водного компонента, e - объемная плотность внутренней энергии. Молярные плотности компонентов флюидов измеряются в молях на единицу объема пласта, а плотность энергии представляет собой энергию на единицу полного объема.where P is the pressure, m 1 ... m N are the molar densities of each hydrocarbon component, m w is the molar density of the water component, e is the bulk density of internal energy. The molar densities of the fluid components are measured in moles per unit volume of the formation, and the energy density is energy per unit of total volume.
Основные переменные находятся путем решения уравнений сохранения для каждого компонента, энергии и объема. Эти уравнения рассчитываются по полностью неявной схеме.The main variables are found by solving the conservation equations for each component, energy and volume. These equations are calculated using a completely implicit scheme.
Нами для моделирования был выбран однородный по проницаемости, пористости и песчанистости пласт, геометрические размеры которого составляют 22.1×22.1×10 м. Этого достаточно для оценки распределения фронта давления и температуры объему. В центре модели заложена скважина.For modeling, we selected a reservoir that was homogeneous in permeability, porosity and sandiness, whose geometrical dimensions are 22.1 × 22.1 × 10 m. This is sufficient to estimate the distribution of the pressure front and temperature to the volume. In the center of the model is a well.
Распределение ячеек в модели по оси Х и Y неравномерное, в непосредственной близи от ствола скважины размер ячеек минимален (10 см) для лучшей детализации фильтрационных процессов. Размеры ячеек в порядке удаления от скважины: 0,1, 0.4, 0.5, 0.6, 0.7, 0.8, 0.9, 7 м.The distribution of cells in the model along the X and Y axis is uneven, in the immediate vicinity of the wellbore, the cell size is minimal (10 cm) for better detailing of the filtration processes. Cell sizes in the order of removal from the well: 0.1, 0.4, 0.5, 0.6, 0.7, 0.8, 0.9, 7 m.
Моделирование закачки парогазовой смеси в пласт предполагает задание на каждом шаге по времени давления в стволе скважины и объема закачиваемой смеси. Шаг по времени был выбран равным 0.001 секунде.Modeling the injection of a gas-vapor mixture into the reservoir involves setting at each step in time the pressure in the wellbore and the volume of the injected mixture. The time step was chosen equal to 0.001 second.
Дебит закачки рассчитывался по формулеThe injection rate was calculated by the formula
где k - проницаемость, H - толщина пласта, µ - вязкость парогазовой смеси, ΔP - депрессия (разница давлений между скважиной и пластом), Rк - радиус контура питания, Rc - радиус скважины, S - параметр, учитывающий загрязнение призабойной зоны пласта. Дебит закачки прямо пропорционален депрессии.where k is the permeability, H is the thickness of the formation, μ is the viscosity of the gas mixture, ΔP is the depression (pressure difference between the well and the formation), R k is the radius of the supply circuit, R c is the radius of the well, S is a parameter that takes into account the pollution of the bottomhole formation zone . The injection rate is directly proportional to depression.
Результаты моделирования показали, что температурное воздействие на призабойную зону распространяется на расстояние свыше 1,5 м от ствола скважины, что достаточно для эффективной тепловой обработки скважины (табл.1).The simulation results showed that the temperature effect on the bottom-hole zone extends to a distance of more than 1.5 m from the wellbore, which is sufficient for effective heat treatment of the well (Table 1).
Анализ распространения фронта давления показал, что пиковые значения пластового давления в процессе закачки составило 415 атм, таким образом, перепад давлений составил 215 атмосфер. Такие высокие значения давления типичны при проведении гидроразрыва пласта, соответственно в результате воздействия парогазовой смесью в породе возможно возникновение трещин. Радиус распространения фронта высокого давления составил 12 метров, что позволяет создать сеть протяженных трещин, обеспечивающих существенное повышение дебита скважины.Analysis of the propagation of the pressure front showed that the peak values of the reservoir pressure during the injection process amounted to 415 atm, so the pressure drop was 215 atmospheres. Such high pressure values are typical during hydraulic fracturing, respectively, as a result of exposure to a gas-vapor mixture in the rock, cracks can occur. The radius of propagation of the high-pressure front was 12 meters, which allows you to create a network of extended cracks that provide a significant increase in well production.
Рассчитанный радиус фронта уменьшения вязкости нефти за счет ее нагрева составил 0,7 метра, что достаточно для улучшения параметров течения водонефтяной смеси.The calculated radius of the front of the decrease in oil viscosity due to its heating was 0.7 meters, which is sufficient to improve the flow parameters of the oil-water mixture.
Интересно отметить, что полученный радиус глубины обработки призабойной зоны газовыми продуктами горения, (HCl и HF) составил 1,1 метра и, таким образом, обеспечивает глубокую химическую обработку призабойной зоны.It is interesting to note that the obtained radius of the depth of treatment of the bottom-hole zone with gas products of combustion (HCl and HF) was 1.1 meters and, thus, provides deep chemical treatment of the bottom-hole zone.
Анализ полученных распределений показывает, что радиус термобарического воздействия на призабойную зону составляет два и более метров, что обеспечивает его глубокое распространение внутрь зоны. Заметное снижение вязкости флюида наблюдается на меньшем расстоянии от обсадной колонны (приблизительно до 0,7 метров). Тем не менее, этого достаточно для эффективной очистки призабойной зоны от высоковязких фракций нефти, кольматирующих поровое пространство. Таким образом, прогнозные расчеты показывают, что использование предлагаемой конструкции газогенератора в рамках термобарохимического метода обработки призабойной зоны пласта является перспективным и обеспечивает повышение производительности нефтяных, газовых и газоконденсатных скважин.An analysis of the obtained distributions shows that the radius of the thermobaric effect on the bottomhole zone is two or more meters, which ensures its deep distribution inside the zone. A noticeable decrease in fluid viscosity is observed at a shorter distance from the casing (up to approximately 0.7 meters). Nevertheless, this is sufficient for effective cleaning of the bottom-hole zone from highly viscous oil fractions that clog the pore space. Thus, predictive calculations show that the use of the proposed gas generator design within the framework of the thermobarochemical method for treating the bottom-hole formation zone is promising and provides an increase in the productivity of oil, gas and gas condensate wells.
Литература.Literature.
1. Кольцова Э.М., Глебов М.Б., Женса А.В., Лазарев В.М. Газогенератор для повышения дебита нефтяных и газовых скважин и способ его использования. Патент РФ №2291290 С1, МПК E21B 43/263. Опубликовано 10.01.2007 г.; БИ №1.1. Koltsova E.M., Glebov MB, Zhensa A.V., Lazarev V.M. Gas generator to increase the flow rate of oil and gas wells and the method of its use. RF patent No. 2291290 C1, IPC E21B 43/263. Published January 10, 2007; BI No. 1.
2. Кольцова Э.М., Глебов М.Б., Женса А.В., Лазарев В.М. Газогенератор для повышения продуктивности нефтяных и газовых скважин. Патент РФ №2363840 С1, МПК E21B 43/263. Опубликовано 10.08.2009 г.; БИ №22.2. Koltsova E.M., Glebov MB, Zhensa A.V., Lazarev V.M. Gas generator to increase the productivity of oil and gas wells. RF patent No. 2363840 C1, IPC E21B 43/263. Published on August 10, 2009; BI No. 22.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010144082/03A RU2456443C1 (en) | 2010-10-28 | 2010-10-28 | Gas generator for oil and gas wells |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010144082/03A RU2456443C1 (en) | 2010-10-28 | 2010-10-28 | Gas generator for oil and gas wells |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010144082A RU2010144082A (en) | 2012-05-10 |
| RU2456443C1 true RU2456443C1 (en) | 2012-07-20 |
Family
ID=46311773
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010144082/03A RU2456443C1 (en) | 2010-10-28 | 2010-10-28 | Gas generator for oil and gas wells |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2456443C1 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109138957A (en) * | 2018-07-17 | 2019-01-04 | 吴继先 | Liquid explosives injection and apparatus to cause bursting for oil and gas reservoir explosive fracturing |
| CN109339761A (en) * | 2018-11-16 | 2019-02-15 | 吴继先 | Fluid injection and apparatus to cause bursting for oil and gas reservoir |
| CN110306966A (en) * | 2019-07-22 | 2019-10-08 | 屈波 | Liquid explosives injection and exploding in fracture fracturing device for oil-gas casing well |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5006541A (en) * | 1986-06-09 | 1991-04-09 | Pfizer Inc. | Antiallergy and antiinflammatory agents |
| RU2175059C2 (en) * | 1999-10-06 | 2001-10-20 | Открытое акционерное общество Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт по использованию энергии взрыва в геофизике | Solid-fuel gas generator with controllable pressure pulse for stimulation of wells |
| RU2232264C1 (en) * | 2003-03-19 | 2004-07-10 | Мовшович Эдуард Борисович | Apparatus for chemical ignition of gas-generating fuel during thermochemical processing of oil and gas wells |
| RU2291290C1 (en) * | 2005-07-14 | 2007-01-10 | Элеонора Моисеевна Кольцова | Gas generator for increasing debit of oil and gas wells and method for using said generator |
| RU2363840C1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-08-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский химико-технологический университет им. Д.И. Менделеева" (РХТУ им. Д.И. Менделеева) | Gas generator increasing yield of oil and gas wells |
-
2010
- 2010-10-28 RU RU2010144082/03A patent/RU2456443C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5006541A (en) * | 1986-06-09 | 1991-04-09 | Pfizer Inc. | Antiallergy and antiinflammatory agents |
| RU2175059C2 (en) * | 1999-10-06 | 2001-10-20 | Открытое акционерное общество Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт по использованию энергии взрыва в геофизике | Solid-fuel gas generator with controllable pressure pulse for stimulation of wells |
| RU2232264C1 (en) * | 2003-03-19 | 2004-07-10 | Мовшович Эдуард Борисович | Apparatus for chemical ignition of gas-generating fuel during thermochemical processing of oil and gas wells |
| RU2291290C1 (en) * | 2005-07-14 | 2007-01-10 | Элеонора Моисеевна Кольцова | Gas generator for increasing debit of oil and gas wells and method for using said generator |
| RU2363840C1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-08-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский химико-технологический университет им. Д.И. Менделеева" (РХТУ им. Д.И. Менделеева) | Gas generator increasing yield of oil and gas wells |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2010144082A (en) | 2012-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20240110465A1 (en) | Cracking permeability increasing method combining hydraulic fracturing and methane in-situ combustion explosion | |
| CN106437669B (en) | A kind of thermal cracking seam method and system for deep hot dry rock formation production | |
| US7882895B2 (en) | Method for impulse stimulation of oil and gas well production | |
| US8082989B2 (en) | Method for impulse stimulation of oil and gas well production | |
| US10443364B2 (en) | Comprehensive enhanced oil recovery system | |
| WO2009146186A1 (en) | Method and apparatus to treat a well with high energy density fluid | |
| EP3310998B1 (en) | Fracturing utilizing an air/fuel mixture | |
| CN109025941B (en) | Deflagration fracturing and hydraulic impact fracturing combined pipe column and combined method | |
| RU98047U1 (en) | HEAT AND GAS GENERATOR FOR IMPROVEMENT OF FILTRATION OF THE LAYER IN ITS NEARBORING ZONE | |
| RU2456443C1 (en) | Gas generator for oil and gas wells | |
| RU2344282C2 (en) | Borehole cyclic generator of compression pulses and method of pay permeability increase | |
| RU2429346C1 (en) | Development method of high-viscosity oil deposit with use of in-situ combustion | |
| CN114718539B (en) | In-situ combustion explosion fracturing method in multi-round methane layer | |
| WO2002070339A2 (en) | System for lifting water from gas wells using a propellant | |
| RU2272909C2 (en) | Method to apply action to coal bed | |
| CN104265257B (en) | The combustion in situ huff and puff oil recovery method of fracturing propping agents filling auxiliary catalysis igniting | |
| RU2221141C1 (en) | Process of treatment of critical area of formation | |
| CN102889071A (en) | Liquid crystal display device | |
| CN104110244A (en) | Downhole chemical heat-releasing ignition method of heavy oil reservoir fireflooding well | |
| RU2282026C1 (en) | Thermogaschemical well stimulation method with the use of coiled tubing | |
| RU2261990C2 (en) | Method for applying thermogas-dynamic action to bed and solid fuel charge for above method implementation | |
| RU2485307C1 (en) | Gas-dynamic formation fracturing method | |
| US11761319B2 (en) | Fracturing of a deep or wet well utilizing an air/fuel mixture and multiple stage restriction orifice assembly | |
| RU2200832C2 (en) | Method of treatment of critical area of formation and gear for its realization | |
| RU2581071C1 (en) | Method for development of hydrocarbon fluid deposits |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141029 |