RU2455088C2 - Method of producing hot-rolled low-alloy steel reels - Google Patents
Method of producing hot-rolled low-alloy steel reels Download PDFInfo
- Publication number
- RU2455088C2 RU2455088C2 RU2010141193/02A RU2010141193A RU2455088C2 RU 2455088 C2 RU2455088 C2 RU 2455088C2 RU 2010141193/02 A RU2010141193/02 A RU 2010141193/02A RU 2010141193 A RU2010141193 A RU 2010141193A RU 2455088 C2 RU2455088 C2 RU 2455088C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- finishing
- rolling
- strip
- mill
- group
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных полос толщиной 16.0÷20.0 мм из низколегированных марок стали, предназначенных для последующего изготовления электросварных труб и гнутых профилей для строительных конструкций.The invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled strips with a thickness of 16.0 ÷ 20.0 mm from low-alloy steel grades intended for the subsequent manufacture of electric-welded pipes and bent profiles for building structures.
Известны способы горячей прокатки полос, включающие горячую прокатку полос на широкополосном стане с межклетевым охлаждением и охлаждением поверхности полос водой на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон (см., например, Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн.2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлурия, 1991. - С.542, пат. РФ №2037536).Known methods of hot rolling strips, including hot rolling of strips on a broadband mill with intercell cooling and cooling the surface of the strips with water on the discharge roller table, followed by winding into a roll (see, for example, Rolling production technology. In 2 books. Book 2. Reference. : Benyakovsky M.A., Epiphany K.N., Vitkin A.I. et al. M.: Metalluria, 1991. - P.542, pat. Of the Russian Federation No. 2037536).
Недостатком известных способов является сложность обеспечения требуемого уровня механических свойств горячекатаных полос при максимальной производительности широкополосного стана горячей прокатки, особенно при производстве проката толщиной более 14.0÷16.0 мм.A disadvantage of the known methods is the difficulty in ensuring the required level of mechanical properties of the hot-rolled strips at the maximum performance of a broadband hot rolling mill, especially in the production of rolled products with a thickness of more than 14.0 ÷ 16.0 mm.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ горячей прокатки полос толщиной 12.0÷16.0 мм из стали с содержанием углерода 0.14÷0.19%, на широкополосном стане, включающий горячую прокатку полосы в черновой группе клетей с температурой конца черновой прокатки в диапазоне 960÷1060°С и в чистовой непрерывной группе клетей с охлаждением полосы водой в межклетевых промежутках и с последующей смоткой в рулон. Причем в межклетевых промежутках чистовой непрерывной группы клетей устанавливают междеформационную паузу по проходам (пат РФ №2350412).The closest analogue to the claimed object is a method of hot rolling of strips 12.0 ÷ 16.0 mm thick from steel with a carbon content of 0.14 ÷ 0.19%, on a broadband mill, including hot rolling of a strip in a roughing mill stand with a temperature of the end of rough rolling in the range of 960 ÷ 1060 ° С and in a finishing continuous group of stands with cooling of the strip with water in the inter-cleavage spaces and subsequent winding into a roll. Moreover, in the interstitial spaces of the finishing continuous group of stands, an interdeformational pause is established along the aisles (Pat. RF No. 2350412).
Недостаток известного способа заключается в сложности обеспечения требуемого одинакового комплекса механических свойств в горячекатаной полосе толщиной 16-20 мм из низколегированных марок стали.The disadvantage of this method is the difficulty of ensuring the required identical complex of mechanical properties in a hot-rolled strip with a thickness of 16-20 mm from low-alloy steel grades.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение в горячекатаной полосе толщиной 16.0÷20.0 мм из низколегированных марок стали заданного равного по ее сечению комплекса механических свойств (особенно прочностных и вязких, а именно предела текучести σТ не менее 355 МПа при относительном удлинении δ5 более 20% и работе удара KV при температуре минус 20°С более 27Дж), исключающего трещинообразование на полосе, путем регламентации температурных условий прокатки в черновой группе и межклетевого охлаждения в чистой группе стана, а также деформационных режимов прокатки в первых клетях чистовой группы стана в зависимости от конечной толщины полосы.The technical problem solved by the claimed invention is the provision of a hot-rolled strip with a thickness of 16.0 ÷ 20.0 mm from low-alloy steel grades of a given set of mechanical properties (especially strength and viscous, namely, yield strength σ T of at least 355 MPa with a relative elongation of δ 5 more than 20% and the impact of KV at a temperature of minus 20 ° С more than 27 J), excluding crack formation in the strip, by regulating the temperature conditions of rolling in the rough group and interstand cooling in the clean group mill, as well as deformation modes of rolling in the first stands of the finishing group of the mill, depending on the final thickness of the strip.
Поставленная задача решается тем, что в способе производства рулонов полос из горячекатаной низколегированной стали с содержанием углерода 0,14÷0,22%, кремния 0,40÷0,80%, марганца 0,80÷1,50%, толщиной 16.0÷20.0 мм, включающем выплавку, разливку стали с получением кристаллизованного сляба, его горячую прокатку в черновой и чистовой группах клетей широкополосного стана с охлаждением водой поверхности полосы в межклетевых промежутках чистовой группы клетей и на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон, согласно изобретению для полос толщиной от 16.0 мм до 17.9 мм включительно температуру конца прокатки в черновой группе устанавливают равной 1000÷1040°С, прокатку в первых четырех клетях чистовой группы стана осуществляют с единичным относительным обжатием не менее 12%, а для полос толщиной от 18.0 мм до 20.0 мм температуру конца прокатки в черновой группе устанавливают равной 980÷1020°С, прокатку в первых четырех клетях чистовой группы стана осуществляют с единичным относительным обжатием не менее 15%, кроме того, подачу воды на поверхность полосы начинают с третьего межклетевого промежутка, при этом скорость охлаждения для полос толщиной от 16.0 мм до 17.9 мм включительно в чистовых промежутках стана, начиная с третьего, определяют из выражения Vохл=0,25·е2,12·Vпр, а для полос толщиной от 18.0 мм до 20.0 мм - из выражения Vохл=0,28·е1,24·Vпр, где Vохл - скорость охлаждения поверхности полосы в i-м чистовом межклетевом промежутке, град./с; Vпр - скорость прокатки в i-й чистовой клети, м/с.The problem is solved in that in the method for the production of rolls of strips of hot rolled low alloy steel with a carbon content of 0.14 ÷ 0.22%, silicon 0.40 ÷ 0.80%, manganese 0.80 ÷ 1.50%, thickness 16.0 ÷ 20.0 mm, including smelting, casting of steel to obtain a crystallized slab, its hot rolling in the roughing and finishing groups of the stands of the broadband mill with water cooling of the strip surface in the intercellular spaces of the finishing group of the stands and on the discharge roller table, followed by winding into a roll, according to the invention, for strip thickness from 16.0 mm to 17.9 mm inclusive, the temperature of the end of rolling in the roughing group is set to 1000 ÷ 1040 ° C, rolling in the first four stands of the finishing group of the mill is carried out with a single relative compression of at least 12%, and for strips with a thickness of 18.0 mm to 20.0 mm the end temperature rolling in the rough group is set equal to 980 ÷ 1020 ° C, rolling in the first four stands of the finishing group of the mill is carried out with a single relative compression of at least 15%, in addition, water is supplied to the strip surface from the third inter-stand gap, at this cooling rate for strips with a thickness of 16.0 mm to 17.9 mm inclusive in the finishing gaps of the mill, starting from the third, is determined from the expression V cool = 0.25 · 2.12 · Vpr , and for strips with a thickness of 18.0 mm to 20.0 mm - OHL from the expression V e = 0.28 · 1.24 · Vred where V OHL - cooling rate in the strip surface i-th finishing interstand interval, deg / s. V CR - rolling speed in the i-th finishing stand, m / s
Сущность предлагаемого изобретения заключается в следующем.The essence of the invention is as follows.
Так как горячекатаная полоса предназначена для последующего изготовления электросварных труб и гнутых профилей для строительных конструкций, то в ней на стадии горячей прокатки должен быть сформирован комплекс механических (прочностных, пластических и вязких) свойств, исключающих трещинообразование при последующей формовке. При этом следует учитывать достаточно значительную толщину полосы (более 16 мм).Since the hot-rolled strip is intended for the subsequent manufacture of electric-welded pipes and bent profiles for building structures, a complex of mechanical (strength, plastic and viscous) properties should be formed in it at the stage of hot rolling, which exclude crack formation during subsequent molding. In this case, a sufficiently significant strip thickness (more than 16 mm) should be taken into account.
Выбранные пределы содержания углерода (0.14÷0.22%) в сочетании с кремнием (0.40÷0.80%) и марганцем (0.80÷1.50%), являющимися основными легирующими компонентами в конструкционных низколегированных сталях, в том числе трубного сортамента, позволяют достичь в горячекатаной полосе заявляемых толщин требуемого уровня механических свойств.The selected limits of carbon content (0.14 ÷ 0.22%) in combination with silicon (0.40 ÷ 0.80%) and manganese (0.80 ÷ 1.50%), which are the main alloying components in structural low alloy steels, including pipe assortment, make it possible to achieve the claimed thicknesses of the required level of mechanical properties.
В заявляемом техническом решении признак, характеризующий температуру конца прокатки в черновой группе клетей в зависимости от конечной толщины горячекатаной полосы, связан со следующим.In the claimed technical solution, a feature characterizing the temperature of the end of rolling in the roughing group of stands depending on the final thickness of the hot-rolled strip is associated with the following.
Диапазон температур раската, соответствующих температурам конца горячей прокатки в черновой группе для заявляемого химического состава стали и конечной толщины полосы, составляет 980÷1040°С. При этом температура конца горячей прокатки в черновой группе клетей стана определяется принципом - чем толще раскат, тем выше его теплоемкость, и соответственно необходима большая интенсивность охлаждения раската в межклетевых промежутках чистовой группы клетей для поддержания требуемой температуры конца горячей прокатки. Поэтому на более толстом раскате (для получения полос толщиной от 18 мм до 20 мм) температура конца горячей прокатки в черновой группе ниже (980÷1020°С), чем на более тонком раскате (1000÷1040°С для полос толщиной менее 18 мм). Так как горячая прокатка полос толщиной более 16 мм осуществляется, как правило, из раската толщиной 48+56 мм, то для поддержания температуры конца прокатки в зависимости от конечной толщины полосы в выбранном диапазоне и формирования равнобальной заданной микроструктуры, и отсутствия поперечных трещин напряжения необходимо управляемое охлаждением полосы в межклетевых промежутках чистовой группы стана горячей прокатки.The temperature range of the roll corresponding to the temperatures of the end of hot rolling in the rough group for the claimed chemical composition of steel and the final strip thickness is 980 ÷ 1040 ° C. At the same time, the temperature of the end of hot rolling in the rough group of the mill stands is determined by the principle that the thicker the roll, the higher its heat capacity, and accordingly, a greater intensity of cooling of the roll in the interstand spaces of the finishing group of stands is necessary to maintain the required temperature of the end of hot rolling. Therefore, on a thicker roll (to obtain strips with a thickness of 18 mm to 20 mm), the temperature of the end of hot rolling in the rough group is lower (980 ÷ 1020 ° C) than on a thinner roll (1000 ÷ 1040 ° C for strips less than 18 mm thick ) Since hot rolling of strips with a thickness of more than 16 mm is carried out, as a rule, from a roll with a thickness of 48 + 56 mm, it is necessary to control cooling of the strip in the interstand spaces of the finishing group of the hot rolling mill.
Из этих соображений принято условие специального межклетевого охлаждения проката в чистовой группе.For these reasons, the condition of special inter-rack cooling of rolled products in the finishing group is accepted.
В случае превышения заявляемых значений температур и в случае подачи воды на поверхность полосы в первых двух чистовых межклетевых промежутках будет наблюдаться трещинообразование вследствие резкого градиента температур по сечению полосы. Для исключения трещинообразования необходимо обеспечить условия равномерного охлаждения поверхности полосы. В связи с чем исключается подача воды на поверхность полосы в двух первых чистовых промежутках стана.In case of exceeding the declared temperature values and in the case of water supply to the strip surface, cracking due to a sharp temperature gradient along the strip cross section will be observed in the first two finishing inter-stand spaces. To avoid cracking, it is necessary to ensure uniform cooling of the strip surface. In this connection, the supply of water to the surface of the strip in the first two finishing gaps of the mill is excluded.
Регламентация величины единичных обжатий в каждой из первых четырех клетей чистовой непрерывной группы стана в зависимости от конечной толщины горячекатаной полосы не менее 12% выбрана из следующих соображений. При прокатке в чистовой группе клетей в готовой полосе формируется ферритная структура. При этом размер зерна феррита в готовом прокате тем мельче, чем меньше величина аустенитного зерна в полосе на момент окончания горячей прокатки. Форма и величина зерна аустенита зависят от скорости рекристаллизации при прокатке, а также от степени деформации в чистовой группе клетей стана. Так как в процессе горячей прокатки при температурах рекристаллизации формирование микроструктуры идет неравномерно по объему металла, что связано с особенностями охлаждения проката в условиях широкополосного стана, то в микроструктуре проката будут присутствовать зерна различной формы - от вытянутых до сфероидизированных. Как известно, при высоких степенях деформации в начальной стадии чистовой прокатки скорость образования рекристаллизованных зародышей превышает скорость их роста, что предопределяет образование мелкого зерна. Кроме того, при уменьшении исходного зерна аустенита повышается критическая степень деформации и рекристаллизованное зерно (при данной степени деформации) становится мельче (см. Ю.М.Лахтин. Металловедение и термическая обработка металлов. - М.: Металлургия, 1977. - 407 С.). С другой стороны, для получения к моменту окончания горячей прокатки требуемой толщины готовой полосы, имеющей температуру конца чистовой прокатки для выбранных марок стали в диапазоне 740÷800°С из раската, полученного в черновой группе клетей, необходима регламентация величины единичных относительных обжатий по первым проходам чистовой группы. При меньших значениях величины единичного обжатия (менее 12%) для проката толщиной до 17.9 мм включительно не будет осуществляться выкатываемость полос на требуемую толщину и, кроме того, не будет обеспечен требуемый уровень механических свойств. Из этих же соображений выбрано значение минимального единичного обжатия 15% в первых четырех проходах чистовой группы стана для случая прокатки полос толщиной от 18 мм и более.The regulation of the magnitude of single reductions in each of the first four stands of the final continuous group of the mill, depending on the final thickness of the hot-rolled strip of at least 12%, is selected from the following considerations. When rolling in the finishing group of stands in the finished strip, a ferrite structure is formed. In this case, the grain size of ferrite in the finished product is smaller, the smaller the size of the austenitic grain in the strip at the end of hot rolling. The shape and size of austenite grains depend on the rate of recrystallization during rolling, as well as on the degree of deformation in the finishing group of the mill stands. Since during the hot rolling process at recrystallization temperatures the formation of the microstructure proceeds unevenly in the volume of the metal, which is associated with the peculiarities of cooling of the rolled products in a broadband mill, grains of various shapes will be present in the rolled microstructure, from elongated to spheroidized. As is known, at high degrees of deformation in the initial stage of finish rolling, the rate of formation of recrystallized nuclei exceeds the rate of their growth, which determines the formation of fine grains. In addition, with a decrease in the initial austenite grain, the critical degree of deformation increases and the recrystallized grain (at a given degree of deformation) becomes finer (see Yu.M. Lakhtin. Metallurgy and heat treatment of metals. - M .: Metallurgy, 1977. - 407 C. ) On the other hand, in order to obtain the required thickness of the finished strip at the end of hot rolling, having the temperature of the end of the finish rolling for the selected steel grades in the range of 740 ÷ 800 ° C from the roll obtained in the roughing stand group, it is necessary to regulate the unit relative compressions in the first passes finishing group. At lower values of a single reduction (less than 12%) for rolled products up to 17.9 mm thick, rolling of strips to the required thickness will not be carried out and, in addition, the required level of mechanical properties will not be ensured. From these considerations, the value of the minimum unit reduction of 15% in the first four passes of the mill finishing group was selected for the case of rolling strips with a thickness of 18 mm or more.
Регламентация условий охлаждения полосы и единичных относительных обжатий при ее прокатке в чистовой группе позволяет обеспечить формирование высоких прочностных (предела текучести (σт), временного сопротивления разрыву (σв)) и повышенных пластических и вязких свойств, без образования поперечных трещин во время деформации. Это связано с тем, что при выбранных температурных режимах заканчиваются полиморфные превращения γ-Fe в α-Fe, и, следовательно, в условиях объемно-центрированной решетки железа формируются требуемые механические свойства, а напряженное состояние не превышает допустимого.The regulation of the cooling conditions of the strip and the unit relative reductions during its rolling in the finishing group allows the formation of high strength (yield strength (σ t), ultimate tensile strength (σ c)) and elevated plastic and viscous properties, without the formation of transverse cracks during deformation. This is due to the fact that, at the selected temperature conditions, the polymorphic transformations of γ-Fe to α-Fe end, and, therefore, the required mechanical properties are formed under conditions of a body-centered iron lattice, and the stress state does not exceed the permissible one.
Приведенная математическая зависимость, регламентирующая скорость охлаждения поверхности горячекатаной полосы по чистовым проходам стана горячей прокатки, - эмпирическая и получена при обработке опытных данных комплекса исследований по прокатке указанного сортамента на широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».The above mathematical dependence, which regulates the cooling rate of the surface of the hot rolled strip along the finishing passes of the hot rolling mill, is empirical and was obtained by processing the experimental data from a set of studies on rolling the specified range on the 2000 broadband hot rolling mill of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works.
Для осуществления предлагаемого способа предварительно, в зависимости от требуемой конечной толщины горячекатаной полосы, определяется необходимая температура конца горячей прокатки в черновой группе стана. Затем выбираются единичные относительные обжатия в первых четырех клетях чистовой группы стана, обеспечивающие получение требуемой конечной толщины полосы. При этом для достижения заданных механических свойств и исключения появления поперечных трещин в готовой горячекатаной полосе, в соответствии с заявленным выражением, рассчитывается необходимая скорость охлаждения ее поверхности в чистовых, начиная с третьего, проходах непрерывной группы стана. При этом назначается схема охлаждения поверхности полосы водой в чистовых межклетевых промежутках стана, исключающая подачу воды на поверхность полосы в первых двух межклетевых промежутках.To implement the proposed method previously, depending on the required final thickness of the hot-rolled strip, the required temperature of the end of hot rolling in the rough group of the mill is determined. Then, single relative reductions in the first four stands of the finishing group of the mill are selected, which provide the required final strip thickness. Moreover, in order to achieve the specified mechanical properties and to eliminate the appearance of transverse cracks in the finished hot-rolled strip, in accordance with the stated expression, the necessary cooling rate of its surface in the finishing, starting from the third, passes of the continuous mill group is calculated. In this case, a scheme for cooling the strip surface with water in the finishing inter-stand spaces of the mill is appointed, excluding the supply of water to the strip surface in the first two inter-stand spaces.
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
На широкополосном стане «2000» горячей прокатки ОАО «ММК» прокатывают полосы размерами (толщина/ширина) 16.0÷20.0/880÷1830 мм из низколегированной стали с содержанием углерода 0.14÷0.22%, кремния 0.40÷0.80%, марганца 0.80÷1.50%.At the 2000 broadband hot rolling mill of OJSC MMK, strips of dimensions (thickness / width) 16.0 ÷ 20.0 / 880 ÷ 1830 mm are made of low-alloy steel with a carbon content of 0.14 ÷ 0.22%, silicon 0.40 ÷ 0.80%, manganese 0.80 ÷ 1.50% .
Сляб, нагретый до требуемой температуры 1240±20°С, поступает на широкополосный стан 2000 горячей прокатки, имеющий в своем составе черновую непрерывную группу клетей, промежуточный рольганг, чистовой окалиноломатель, чистовую непрерывную группу клетей с устройствами межклетевого охлаждения, а также отводящий рольганг с охлаждающими секциями и две группы моталок. После прокатки в черновой группе клетей широкополосного стана раскат, толщиной до 52 мм, с температурой 980÷1040°С направляется по промежуточному рольгангу в чистовую непрерывную группу клетей. Для формирования равномерной микроструктуры в горячекатаной полосе при выбранном скоростном и деформационном режиме прокатки в чистовой группе клетей рассчитывается необходимая скорость охлаждения полосы по проходам, начиная с третьего, с учетом величины деформации, при этом в первые два межклетевых промежутка вода на поверхность полосы не подается.The slab, heated to the required temperature of 1240 ± 20 ° C, enters the broadband hot rolling mill 2000, which includes a rough continuous group of stands, an intermediate roller table, a finishing descaler, a final continuous group of stands with interstand cooling devices, and also a discharge roller table with cooling sections and two groups of winders. After rolling in a draft group of stands of a broadband mill, a roll up to 52 mm thick, with a temperature of 980 ÷ 1040 ° С, is sent along an intermediate live table to the continuous continuous group of stands. To form a uniform microstructure in a hot-rolled strip at a selected high-speed and deformation rolling mode in the finishing group of stands, the required cooling rate of the strip along the aisles is calculated, starting from the third, taking into account the strain value, while water is not supplied to the strip surface in the first two inter-stand spaces.
После прокатки в чистовой группе стана полоса по отводящему рольгангу, на котором осуществляют дифференцированное охлаждение ее поверхности водой сверху и снизу секциями душирующего устройства, направляется к моталкам второй группы, где она сматывается в рулон при температуре 560÷600°С.After rolling in the finishing group of the mill, the strip along the discharge roller table, on which the surface is differentially cooled by water from above and below by sections of the scrubbing device, is sent to the coilers of the second group, where it is wound into a roll at a temperature of 560 ÷ 600 ° C.
Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу и способу-прототипу осуществлялась горячая прокатка полосы толщиной 16.0÷20.0 мм на широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «ММК», а также результаты исследований представлены в таблице.Variants of technological parameters by which, according to the claimed method and the prototype method, hot rolling of a strip with a thickness of 16.0 ÷ 20.0 mm was carried out on a broadband mill 2000 hot rolling of OJSC MMK, as well as the research results are presented in the table.
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен. Заявляемый способ обеспечивает получение горячекатаных полос толщиной 16.0÷20.0 мм со следующими механическими свойствами: σт≥355 МПа, σв≥510 МПа, δ5≥20%, KV-20>27 Дж.Based on the foregoing, we can conclude that the claimed method is workable. The inventive method provides hot rolled strips with a thickness of 16.0 ÷ 20.0 mm with the following mechanical properties: σ t ≥355 MPa, σ in ≥510 MPa, δ 5 ≥20%, KV -20 > 27 J.
Следовательно, заявляемый способ соответствует условию патентоспособности «промышленная применимость».Therefore, the claimed method meets the condition of patentability "industrial applicability".
ная толщи
на поло
сы,
hк, ммThe end
naya thickness
to polo
sons
h to , mm
дел теку
чести, σт,
Н/мм2 Pre
affairs flow
honor, σ t
N / mm 2
ное
сопротив
ление разры
ву, σв,
Н/мм2 Times
new
resist
shedding
wu, σ in ,
N / mm 2
та
уда
ра,
KV-20, ДжRabo
that
oud
ra
KV -20 , J
чие
попе
речных
трещинNali
whose
pope
river
cracks
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010141193/02A RU2455088C2 (en) | 2010-10-07 | 2010-10-07 | Method of producing hot-rolled low-alloy steel reels |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010141193/02A RU2455088C2 (en) | 2010-10-07 | 2010-10-07 | Method of producing hot-rolled low-alloy steel reels |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2010141193A RU2010141193A (en) | 2012-04-20 |
RU2455088C2 true RU2455088C2 (en) | 2012-07-10 |
Family
ID=46032157
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010141193/02A RU2455088C2 (en) | 2010-10-07 | 2010-10-07 | Method of producing hot-rolled low-alloy steel reels |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2455088C2 (en) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2152278C1 (en) * | 1999-01-19 | 2000-07-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for hot rolling of electrical anizotropic steel |
EP1362930A1 (en) * | 2001-02-23 | 2003-11-19 | Nippon Steel Corporation | Thin steel sheet for automobile excellent in notch fatigue strength and method for production thereof |
RU2350412C2 (en) * | 2007-03-19 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of strips hot rolling |
RU2350411C2 (en) * | 2007-03-19 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel rolls |
RU2389569C1 (en) * | 2008-09-29 | 2010-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce hot-rolled coils from tube steels |
-
2010
- 2010-10-07 RU RU2010141193/02A patent/RU2455088C2/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2152278C1 (en) * | 1999-01-19 | 2000-07-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for hot rolling of electrical anizotropic steel |
EP1362930A1 (en) * | 2001-02-23 | 2003-11-19 | Nippon Steel Corporation | Thin steel sheet for automobile excellent in notch fatigue strength and method for production thereof |
RU2350412C2 (en) * | 2007-03-19 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of strips hot rolling |
RU2350411C2 (en) * | 2007-03-19 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel rolls |
RU2389569C1 (en) * | 2008-09-29 | 2010-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce hot-rolled coils from tube steels |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2010141193A (en) | 2012-04-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2035587B1 (en) | A method and a system for producing hot-rolled strip silicon steel based on thin slabs | |
RU2268098C2 (en) | Method for making thin flat articles and plant for performing the same | |
CN114173957B (en) | Production of deep drawable steel strip in a casting and rolling complex | |
RU2505363C1 (en) | Hot rolling mill and hot rolling treatment method of metal strip or metal sheet | |
RU2450061C1 (en) | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel | |
RU2350412C2 (en) | Method of strips hot rolling | |
RU2369649C1 (en) | Method of production of steel hard-drawn band | |
RU2455088C2 (en) | Method of producing hot-rolled low-alloy steel reels | |
RU2449843C1 (en) | Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets | |
RU2389569C1 (en) | Method to produce hot-rolled coils from tube steels | |
RU2350411C2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel rolls | |
CN112458360B (en) | Production method of hot continuous rolling plate with low residual stress for bridge U rib | |
JP2005169454A (en) | Steel strip manufacturing equipment and method | |
KR100990865B1 (en) | Method and device for the continuous production of metallic strips | |
KR20170056668A (en) | Installation and method for producing heavy plate | |
RU2351413C1 (en) | Production method of hot-rolled steel reels | |
RU2350413C1 (en) | Method of production of hot-rolled pipe steel rolls | |
RU2430799C1 (en) | Method of producing hot-rolled tube steel rolls | |
RU2365439C2 (en) | Method for hot rolling of low-alloyed steel | |
RU2356658C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel roller | |
RU2371263C1 (en) | Method for production of semi-finished rolled stocks for tin | |
RU2457912C2 (en) | Method of hot rolling of low-alloy sheets | |
RU2479641C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip from low-carbon steel grades | |
RU2360748C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel coils | |
RU2393933C1 (en) | Method of producing tube steel hot-rolled coils |