RU2418650C2 - Method of producing steel strip - Google Patents
Method of producing steel strip Download PDFInfo
- Publication number
- RU2418650C2 RU2418650C2 RU2009115180/02A RU2009115180A RU2418650C2 RU 2418650 C2 RU2418650 C2 RU 2418650C2 RU 2009115180/02 A RU2009115180/02 A RU 2009115180/02A RU 2009115180 A RU2009115180 A RU 2009115180A RU 2418650 C2 RU2418650 C2 RU 2418650C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- strip
- metallic inclusions
- sulfur content
- casting
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу непрерывного получения стальной полосы посредством по меньшей мере двух литейных валков и, при необходимости, расположенных сбоку боковых пластин, причем при работе между литейными валками и боковыми пластинами может образовываться разливочная ванна, из которой жидкий стальной расплав может подаваться на литейные валки.The invention relates to a method for continuously producing a steel strip by means of at least two casting rolls and, optionally, located on the side of the side plates, and when working between the casting rolls and side plates, a casting bath can be formed from which molten steel can be fed to the casting rolls.
Уровень техники в области изобретенияBACKGROUND OF THE INVENTION
При получении стальной полосы из низкоуглеродистой, частично раскисленной Mn/Si стали с применением известного из уровня техники двухвалкового способа литья образованная стальная полоса имеет множество трещин и поверхностных дефектов, из-за чего качество образованной стальной полосы заметно ухудшается.Upon receipt of the steel strip from low-carbon, partially deoxidized Mn / Si steel using a two-roll casting method known from the prior art, the formed steel strip has many cracks and surface defects, due to which the quality of the formed steel strip is noticeably deteriorated.
Из документов WO 03024644 и US 2005145304 известно о предотвращении или по меньшей мере уменьшении трещин и поверхностных дефектов тем, что по меньшей мере состав стали выбран так, чтобы в расплаве возникали жидкие неметаллические включения, которые при застывании стальной оболочки оставались жидкими и благодаря образованию жидкой пленки на поверхности литейных валков способствовали равномерному тепловому потоку и тем самым равномерному охлаждающему действию.From WO 03024644 and US 2005145304 it is known to prevent or at least reduce cracks and surface defects in that at least the steel composition is selected so that liquid non-metallic inclusions occur in the melt, which remain liquid when the steel shell hardens and due to the formation of a liquid film on the surface of the casting rolls, they contributed to a uniform heat flow and thereby a uniform cooling effect.
В промышленном процессе плавки фактическое отношение MnO/SiO2, имеющееся в раскисленной Mn/Si стали, из рабочих соображений часто существенно ниже, чем рассчитанное теоретически. Температура плавления неметаллических включений в раскисленной Mn/Si стали очень чувствительна к изменениям состава стали и связанным с этим изменениям отношения MnO/SiO2 в составе. Поэтому при соблюдении указанных в уровне техники металлургических правил для получения жидких неметаллических включений в промышленном процессе плавки нельзя исходить из того, что каждый обрабатываемый разливочный ковш имеет состав, который гарантирует наличие жидких неметаллических включений в процессе литья. Тем самым снова могут возникать трещины и поверхностные дефекты.In the industrial smelting process, the actual MnO / SiO 2 ratio found in deoxidized Mn / Si steel is often substantially lower than theoretically calculated for operational reasons. The melting point of non-metallic inclusions in deoxidized Mn / Si steel is very sensitive to changes in the composition of the steel and related changes in the MnO / SiO 2 ratio in the composition. Therefore, subject to the metallurgical rules specified in the prior art for obtaining liquid non-metallic inclusions in the industrial smelting process, it cannot be assumed that each machined casting ladle has a composition that guarantees the presence of liquid non-metallic inclusions during the casting process. Thus, cracks and surface defects can again occur.
Задача изобретенияObject of the invention
Задачей настоящего изобретения является устранение этих известных недостатков уровня техники и предложение способа получения, по существу, не имеющей трещин и поверхностных дефектов стальной полосы с однородной поверхностью из низкоуглеродистой, раскисленной Mn/Si стали. В этом способе допуски на температуру плавления неметаллических включений в отношении отклонений от предписанного значения состава стали должны быть достаточными, чтобы в промышленном процессе плавки в каждом обрабатываемом разливочном ковше гарантировалось наличие жидких неметаллических включений в процессе литья.An object of the present invention is to eliminate these known disadvantages of the prior art and to propose a method for producing a substantially free of cracks and surface defects steel strip with a uniform surface of low carbon, deoxidized Mn / Si steel. In this method, the tolerances on the melting temperature of non-metallic inclusions with respect to deviations from the prescribed value of the composition of the steel should be sufficient so that the presence of liquid non-metallic inclusions in the casting process is guaranteed in each casting ladle in the industrial melting process.
Подробное описание изобретенияDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Задача изобретения решена способом по изобретению, согласно которому жидкая сталь с содержанием Mn и Si в определенном соотношении и с определенным содержанием серы обрабатывается в нормальном режиме работы с приложением определенного усилия формования полосы (силы разделения валков - roll separating force, RSF).The objective of the invention is solved by the method according to the invention, according to which molten steel with a Mn and Si content in a certain ratio and with a certain sulfur content is processed in normal operation with a certain strip forming force (roll separation force, RSF).
Таким образом, изобретение относится к способу получения литой полосы из низкоуглеродистой, раскисленной Mn/Si стали, при этом стальной расплав выходит из разливочной ванны между по меньшей мере двумя движущимися вместе со стальной полосой охлаждаемыми литейными валками и на литейных валках по меньшей мере частично застывает с образованием стальной полосы, характеризующемуся тем, что стальной расплав имеет содержание серы от 20 до 300 ppm и отношение Mn/Si≥3,5, и в нормальном режиме работы усилие формования полосы составляет от 2 до 50 кН/м.Thus, the invention relates to a method for producing a cast strip of low-carbon, deoxidized Mn / Si steel, wherein the steel melt leaves the casting bath between at least two cooled casting rolls moving together with the steel strip and at least partially solidifies with the formation of a steel strip, characterized in that the steel melt has a sulfur content of from 20 to 300 ppm and the ratio Mn / Si≥3.5, and in normal operation, the molding force of the strip is from 2 to 50 kN / m
Неожиданно оказалось, что полученная так стальная полоса, по существу, не имеет трещин и поверхностных дефектов и обладает однородной поверхностью.Unexpectedly, it turned out that the steel strip obtained in this way essentially has no cracks and surface defects and has a uniform surface.
Под низкоуглеродистой стальной полосой следует понимать стальную полосу из стали, в которой содержание углерода меньше 0,1 вес.%.By a low carbon steel strip is meant a steel strip of steel in which the carbon content is less than 0.1 wt.%.
Составом стального расплава согласно изобретению обеспечивается низкая температура плавления неметаллических включений. Низкая температура плавления ведет к тому, что неметаллические включения в процессе литья при застывании стальной оболочки находятся на литейных валках в жидком состоянии. Благодаря расширению области составов, в которой жидкие неметаллические включения находятся в многофазной системе, повышается допуск на температуру плавления неметаллических включений в отношении отклонений от предписанного значения состава стали. Эта расширенная область составов гарантирует, что стальная плавка имеет состав, который в процессе литья гарантирует жидкие неметаллические включения даже в том случае, если в промышленном процессе плавки предписанное для определенного состава стали значение не выполняется точно.The composition of the steel melt according to the invention provides a low melting point of non-metallic inclusions. The low melting point leads to the fact that non-metallic inclusions in the casting process during solidification of the steel shell are on the casting rolls in a liquid state. By expanding the range of compositions in which liquid non-metallic inclusions are in a multiphase system, the tolerance on the melting temperature of non-metallic inclusions is increased with respect to deviations from the prescribed value of the composition of the steel. This expanded composition range ensures that steel smelting has a composition that during casting guarantees liquid non-metallic inclusions even if the value prescribed for a particular steel composition in the industrial smelting process is not performed accurately.
В ходе изготовления стали в стальном расплаве возникают неметаллические включения оксидного или сульфидного типа. Основными компонентами неметаллических включений в случае раскисленных Mn/Si расплавов являются MnO и SiO2.During the manufacture of steel in a steel melt, non-metallic inclusions of the oxide or sulfide type arise. The main components of non-metallic inclusions in the case of deoxidized Mn / Si melts are MnO and SiO 2 .
Соответствующей изобретению установкой содержания серы на значения от 20 до 300 ppm и отношения Mn/Si на значения ≥3,5 достигается то, что неметаллические включения состоят в основном из многофазной системы с основными компонентами MnO-SiO2-MnS. Если доля MnS в этой многофазной системе составляет менее 37 вес.% MnS, то температура плавления многофазной системы ниже, чем температура плавления многофазной системы из основных компонентов MnO и SiO2. Трехфазная система MnO-SiO2-MnS имеет тройную эвтектику при примерно 1130°C.According to the invention, by setting the sulfur content to values from 20 to 300 ppm and the Mn / Si ratio to ≥3.5, it is achieved that non-metallic inclusions consist mainly of a multiphase system with the main components of MnO-SiO 2 -MnS. If the fraction of MnS in this multiphase system is less than 37 wt.% MnS, then the melting temperature of the multiphase system is lower than the melting temperature of the multiphase system of the main components of MnO and SiO 2 . The three-phase MnO-SiO 2 -MnS system has a triple eutectic at about 1130 ° C.
Моделирование трехфазной системы MnO-SiО2-MnS на фиг.1 показывает, что область ликвидуса бинарной краевой системы MnO-SiO2 при температуре эвтектики 1251°C соприкасается с точкой эвтектики и при переходе в трехфазную систему расширяется с увеличением содержания MnS. При более низких температурах область ликвидуса отделяется от краевой системы и существует, только начиная с определенного минимального содержания MnS.Modeling of the three-phase MnO-SiO 2 -MnS system in Fig. 1 shows that the liquidus region of the binary edge system of MnO-SiO 2 at a eutectic temperature of 1251 ° C is in contact with the eutectic point and expands with the transition of the three-phase system with increasing MnS content. At lower temperatures, the liquidus region is separated from the edge system and exists only from a certain minimum MnS content.
Типичные рабочие значения при одновременно низкой температуре плавления неметаллических включений и с достаточным в промышленных процессах плавки допуском на температуру плавления в отношении колебаний содержания MnS составляют для состава стального расплава по изобретению около 15 вес.% MnS.Typical operating values at a simultaneously low melting point of non-metallic inclusions and with sufficient tolerance on the melting temperature in industrial melting processes for fluctuations in the MnS content are about 15 wt.% MnS for the composition of the steel melt according to the invention.
Моделирование характера твердения в установке разливки тонкой полосы с помощью испытаний погружением при соответствующих литью полосы условиях по инертному газу, времени контакта и перегреву, при содержании серы в стальном расплаве от 150 до 500 ppm дало среднее содержание MnS в жидких неметаллических включениях от 7 до 40 вес.%. Более высокие содержания серы в раскисленных Mn/Si стальных расплавах ведут к более высоким содержаниям MnS в неметаллических включениях.Modeling the nature of hardening in a thin strip casting installation using immersion tests under inert gas conditions appropriate for casting the strip, contact time and overheating, with a sulfur content in the steel melt from 150 to 500 ppm gave an average MnS content in liquid non-metallic inclusions from 7 to 40 weight .%. Higher sulfur contents in deoxidized Mn / Si steel melts lead to higher MnS contents in non-metallic inclusions.
Фиг.2 показывает влияние содержания серы в низкоуглеродистом, частично раскисленном Mn/Si стальном расплаве (0,05 вес.% C; 0,7 вес.% Mn; 0,2 вес.% Si) с отношением Mn/Si≥3,5 на склонность к растрескиванию, выраженную через частоту трещин или через ширину интервала плавления стали, на состав неметаллических включений и на температуры плавления (температуры ликвидуса) неметаллических включений. Данные измерений на фиг.2 были получены из упомянутых выше испытаний погружением.Figure 2 shows the effect of sulfur content in a low carbon, partially deoxidized Mn / Si steel melt (0.05 wt.% C; 0.7 wt.% Mn; 0.2 wt.% Si) with a ratio of Mn / Si≥3, 5 to the tendency to cracking, expressed through the frequency of cracks or through the width of the melting interval of steel, on the composition of non-metallic inclusions and on the melting temperature (liquidus temperature) of non-metallic inclusions. The measurement data in FIG. 2 was obtained from the above immersion tests.
При содержании серы в плавке ниже значения, которое ведет к содержанию MnS в неметаллических включениях, соответствующему тройной эвтектике при примерно 1130°C, температура плавления неметаллических включений снижается с повышением содержания серы.When the sulfur content in the smelting is lower than the value that leads to the MnS content in non-metallic inclusions corresponding to a triple eutectic at about 1130 ° C, the melting temperature of non-metallic inclusions decreases with increasing sulfur content.
Выше содержания серы в плавке, которое ведет к содержанию MnS в неметаллических включениях, соответствующему тройной эвтектике при примерно 1130°C, повышаются температуры плавления неметаллических включений, а также резко возрастает частота трещин.Above the sulfur content in the smelting, which leads to the MnS content in non-metallic inclusions, corresponding to a triple eutectic at about 1130 ° C, the melting points of non-metallic inclusions increase, and the frequency of cracks sharply increases.
Ширина интервала плавления увеличивается до содержания серы примерно 300 ppm и затем остается почти постоянной.The width of the melting range increases to a sulfur content of about 300 ppm and then remains almost constant.
На фиг.2 показано противоположное поведение усиления склонности к растрескиванию и снижения температуры плавления неметаллических включений. Тем самым из фиг.2 можно вывести рекомендуемое согласно изобретению содержание серы, при котором достигаются достаточно низкие температуры плавления неметаллических включений и одновременно допустимая склонность к растрескиванию при высоких температурах. Наличие серы в стальном расплаве приводит к расширению двухфазной области твердая/жидкая, т.е. интервала плавления стального расплава при одновременном снижении его температуры солидуса, из-за чего область температур возникновения горячего растрескивания расширяется от температуры непроницаемости жидкости LIT и до температуры нулевой пластичности ZDT.Figure 2 shows the opposite behavior of increasing the tendency to cracking and lowering the melting temperature of non-metallic inclusions. Thus, the sulfur content recommended according to the invention can be deduced from FIG. 2 at which sufficiently low melting points of non-metallic inclusions are achieved and at the same time an acceptable tendency to crack at high temperatures. The presence of sulfur in the steel melt leads to the expansion of the two-phase solid / liquid region, i.e. the melting range of the steel melt while lowering its solidus temperature, because of which the temperature range for the occurrence of hot cracking expands from the liquid tightness temperature LIT to the temperature of zero plasticity ZDT.
До содержания серы 300 ppm в стальном расплаве ширина двухфазной области возрастает почти линейно до примерно 45°C. Начиная с этого содержания серы, ширина двухфазной области при увеличении содержания серы остается почти постоянной из-за выделений MnS в ходе застывания. Эти выделения MnS откладываются в твердой форме на поверхностях литейных валков и тем самым препятствуют равномерному тепловому потоку или равномерному охлаждающему действию, что благоприятствует образованию поверхностных дефектов и трещин. Повышенное содержание серы в стальной плавке ведет к повышению количества выделений MnS и тем самым к росту поверхностных дефектов и трещин.To a sulfur content of 300 ppm in a steel melt, the width of the two-phase region increases almost linearly to about 45 ° C. Starting with this sulfur content, the width of the two-phase region with increasing sulfur content remains almost constant due to the release of MnS during solidification. These MnS precipitates are deposited in solid form on the surfaces of the casting rolls and thereby prevent a uniform heat flux or uniform cooling effect, which favors the formation of surface defects and cracks. The increased sulfur content in steel smelting leads to an increase in the number of MnS precipitates and thereby to the growth of surface defects and cracks.
Поэтому максимальное содержание серы согласно изобретению ограничено 300 ppm.Therefore, the maximum sulfur content according to the invention is limited to 300 ppm.
При содержании серы в стальной плавке ниже 20 ppm снижение температуры плавления жидких неметаллических включений по сравнению с многофазными системами с основными компонентами MnO и SiO2 недостаточно велико, чтобы гарантировать наличие жидких неметаллических включений в процессе литья при застывании стальной оболочки на литейных валках.When the sulfur content in steel smelting is lower than 20 ppm, the decrease in the melting temperature of liquid non-metallic inclusions is not large enough in comparison with multiphase systems with the main components of MnO and SiO 2 to guarantee the presence of liquid non-metallic inclusions during casting when the steel shell hardens on casting rolls.
Кроме того, при содержании серы ниже 20 ppm ширина области составов, в которой жидкие неметаллические включения находятся в многофазной системе, недостаточно велика, чтобы в промышленном процессе плавки гарантировать достаточный допуск на отклонения от предписанных значений состава стали.In addition, when the sulfur content is below 20 ppm, the width of the composition region in which liquid non-metallic inclusions are in a multiphase system is not large enough to guarantee sufficient tolerance for deviations from the prescribed steel composition in the industrial melting process.
Содержание серы предпочтительно составляет по меньшей мере 50 ppm, особенно предпочтительно по меньшей мере 70 ppm. Верхняя граница содержания серы предпочтительно составляет 250 ppm, особенно предпочтительно 200 ppm.The sulfur content is preferably at least 50 ppm, particularly preferably at least 70 ppm. The upper limit of the sulfur content is preferably 250 ppm, particularly preferably 200 ppm.
Содержание серы в стальной плавке можно установить на желаемый уровень путем десульфурации или контролированным добавлением серы или соединений серы.The sulfur content in steel smelting can be set to the desired level by desulfurization or by the controlled addition of sulfur or sulfur compounds.
При отношении Mn/Si менее 3,5 в стальном расплаве не образуется никаких многофазных систем из основных компонентов MnO-SiO2-MnS с достаточно сильным, по сравнению с многофазной системой из основных компонентов MnO и SiO2, снижением температуры плавления жидких неметаллических включений до значений ниже температуры плавления стали. Поэтому отношение Mn/Si должно согласно изобретению быть больше или равным 3,5.At a Mn / Si ratio of less than 3.5, no multiphase systems are formed in the steel melt from the main components of MnO-SiO 2 -MnS with a sufficiently strong decrease in the melting temperature of liquid non-metallic inclusions to a multiphase system from the main components of MnO and SiO 2 to values below the melting temperature of steel. Therefore, the Mn / Si ratio should according to the invention be greater than or equal to 3.5.
Усилие формования полосы есть сила, с которой литейные валки в процессе литья прижимаются друг к другу, деленная на ширину стальной полосы. Усилие формования полосы влияет на наличие трещин и поверхностных дефектов в отлитой стальной полосе.The strip forming force is the force with which the casting rolls are pressed against each other during the casting process divided by the width of the steel strip. The force to form the strip affects the presence of cracks and surface defects in the cast steel strip.
Чем выше усилие формования полосы, тем больше неоднородностей температуры возникает в точке соприкосновения стальных оболочек. Такие неоднородности температуры ведут к неравномерному охлаждению стальной полосы, из-за чего в результате могут образоваться поверхностные трещины. Кроме того, в отлитой стальной полосе из-за высоких усилий формования полосы образуются напряжения, которые также могут привести к трещинам и ухудшению механических свойств.The higher the strip forming force, the more temperature inhomogeneities occur at the contact point of the steel shells. Such temperature inhomogeneities lead to uneven cooling of the steel strip, as a result of which surface cracks can form. In addition, stresses are generated in the cast steel strip due to the high forming forces of the strip, which can also lead to cracks and deterioration of mechanical properties.
Приложение низкого усилия формования полосы предотвращает такие проблемы и дополнительно предлагает то преимущество, что механическая нагрузка на литейное оборудование меньше. Правда, выбор таких усилий формования полосы может отрицательно повлиять на стабильность процесса литья, так как при низком усилии формования полосы возникает опасность, что металлические оболочки, застывшие на литейных валках, из-за неоднородностей при застывании будут недостаточно прижаты друг к другу, и стальная полоса треснет под собственным весом, или что стальные оболочки частично или по всей ширине прилипнут к литейным валкам, или что может дойти до разрыва стальной оболочки.The application of a low strip forming force prevents such problems and further offers the advantage that the mechanical load on the foundry equipment is less. True, the choice of such strip forming forces can adversely affect the stability of the casting process, since with a low strip forming force there is a danger that metal shells solidified on casting rolls, due to inhomogeneities during solidification, will not be sufficiently pressed against each other, and the steel strip it will crack under its own weight, or that the steel shells partially or over the entire width adhere to the casting rolls, or that can reach the rupture of the steel shell.
В способе согласно уровню техники величина силы разделения валков в нормальном режиме работы составляет от 5 до 250 кН/м.In the method according to the prior art, the value of the separation force of the rolls in normal operation is from 5 to 250 kN / m
Согласно изобретению усилие формования полосы меньше 50 кН/м. Так как согласно изобретению состав стального расплава благодаря обеспечению появления жидких неметаллических включений сводит к минимуму возникновение неоднородностей при застывании стальных оболочек, такое низкое усилие формования полосы может применяться без риска для стабильности процесса литья.According to the invention, the band forming force is less than 50 kN / m. Since, according to the invention, the composition of the steel melt, by ensuring the appearance of liquid non-metallic inclusions, minimizes the occurrence of inhomogeneities during solidification of the steel shells, such a low strip forming force can be applied without risk to the stability of the casting process.
Частота трещин возрастает с увеличением усилия формования полосы. При выборе усилий формования полосы выше 50 кН/м нельзя обеспечить получение однородной поверхности стальной полосы, по существу, свободной от трещин и поверхностных дефектов.The frequency of cracks increases with an increase in the molding force of the strip. When choosing the efforts of forming the strip above 50 kN / m, it is impossible to obtain a homogeneous surface of the steel strip, essentially free from cracks and surface defects.
Согласно изобретению нижняя граница усилий формования полосы составляет 2 кН/м. Ниже этого значения не гарантируется достаточная стабильность процесса литья.According to the invention, the lower limit of the strip forming forces is 2 kN / m. Below this value, a sufficient stability of the casting process is not guaranteed.
Предпочтительно, усилие формования полосы составляет по меньшей мере 5 кН/м. Его верхняя граница лежит предпочтительно при 30 кН/м.Preferably, the strip forming force is at least 5 kN / m. Its upper boundary lies preferably at 30 kN / m.
Приведенные значения усилий формования полосы рассчитаны на стационарный нормальный режим работы литейной установки, а не на условия при пуске установки или при эффектах временных чрезвычайных нагрузок.The indicated values of the strip forming forces are calculated for the stationary normal operating mode of the foundry installation, and not for the conditions at the start-up of the installation or under the effects of temporary emergency loads.
Согласно следующей предпочтительной форме осуществления способа по изобретению неметаллические включения в стальной плавке имеют массовое содержание Al2O3, составляющее менее 45 вес.%. Образующаяся многофазная система с основными компонентами MnO-SiO2-MnS-Al2O3 имеет температуру плавления, лежащую ниже, чем температура плавления многофазной системы с основными компонентами MnO и SiO2. Кроме того, область составов, в которой имеются жидкие неметаллические включения, в многофазной системе с основными компонентами MnO-SiO2-MnS-Al2O3 шире, чем в многофазной системе с основными компонентами MnO и SiO2. Содержание Al2O3 регулируется выбором сырья для получения стали или при необходимости целенаправленным добавлением Al или соединений Al.According to a further preferred embodiment of the method according to the invention, non-metallic inclusions in steel smelting have a mass content of Al 2 O 3 of less than 45 wt. The resulting multiphase system with the main components of MnO-SiO 2 -MnS-Al 2 O 3 has a melting point lying lower than the melting temperature of a multiphase system with the main components of MnO and SiO 2 . In addition, the range of compositions in which there are liquid non-metallic inclusions is wider in a multiphase system with the main components of MnO-SiO 2 -MnS-Al 2 O 3 than in a multiphase system with the main components of MnO and SiO 2 . The content of Al 2 O 3 is controlled by the choice of raw materials for steel production or, if necessary, by the targeted addition of Al or Al compounds.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ATA1593/2006 | 2006-09-22 | ||
| AT0159306A AT504225B1 (en) | 2006-09-22 | 2006-09-22 | METHOD FOR PRODUCING A STEEL STRIP |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009115180A RU2009115180A (en) | 2010-10-27 |
| RU2418650C2 true RU2418650C2 (en) | 2011-05-20 |
Family
ID=38541914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009115180/02A RU2418650C2 (en) | 2006-09-22 | 2007-08-16 | Method of producing steel strip |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20100018665A1 (en) |
| EP (1) | EP2066466B2 (en) |
| JP (1) | JP5129253B2 (en) |
| KR (1) | KR101442724B1 (en) |
| CN (1) | CN101516544B (en) |
| AT (2) | AT504225B1 (en) |
| AU (1) | AU2007299343B2 (en) |
| BR (1) | BRPI0717489B1 (en) |
| DK (1) | DK2066466T3 (en) |
| ES (1) | ES2366139T5 (en) |
| MX (1) | MX2009002629A (en) |
| PL (1) | PL2066466T3 (en) |
| RU (1) | RU2418650C2 (en) |
| SI (1) | SI2066466T1 (en) |
| UA (1) | UA93097C2 (en) |
| WO (1) | WO2008034502A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7975754B2 (en) * | 2007-08-13 | 2011-07-12 | Nucor Corporation | Thin cast steel strip with reduced microcracking |
| CN113198995A (en) * | 2021-04-25 | 2021-08-03 | 芜湖新兴铸管有限责任公司 | Peritectic steel continuous casting billet depression improvement control method |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3016632B2 (en) † | 1991-07-09 | 2000-03-06 | 日新製鋼株式会社 | Operation control method of twin roll continuous caster. |
| JP3308102B2 (en) * | 1994-05-26 | 2002-07-29 | キャストリップ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー | Metal strip continuous casting method |
| AUPN281195A0 (en) * | 1995-05-05 | 1995-06-01 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Casting steel strip |
| JPH09168844A (en) * | 1995-12-19 | 1997-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Twin roll continuous casting method |
| JP3117638B2 (en) * | 1996-03-28 | 2000-12-18 | 新日本製鐵株式会社 | Continuous slab casting method |
| IT1291931B1 (en) * | 1997-06-19 | 1999-01-21 | Voest Alpine Ind Anlagen | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF RAW STEEL CASTING TAPES WITH LOW CARBON CONTENT AND THIS OBTAINABLE TAPES |
| FR2791286B1 (en) * | 1999-03-26 | 2001-05-04 | Lorraine Laminage | PROCESS FOR PRODUCING CARBON STEEL STRIPS BY CONTINUOUS CASTING BETWEEN TWO CYLINDERS |
| JP4518645B2 (en) * | 2000-01-21 | 2010-08-04 | 日新製鋼株式会社 | High strength and high toughness martensitic stainless steel sheet |
| AUPR047900A0 (en) † | 2000-09-29 | 2000-10-26 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | A method of producing steel |
| UA76140C2 (en) * | 2001-04-02 | 2006-07-17 | Nucor Corp | A method for ladle refining of steel |
| DE10125669B4 (en) * | 2001-05-25 | 2006-04-27 | Hammelmann Maschinenfabrik Gmbh | Pump, in particular plunger pump |
| JP4495455B2 (en) * | 2001-09-14 | 2010-07-07 | ニューコア・コーポレーション | Steel strip casting |
| FR2834722B1 (en) * | 2002-01-14 | 2004-12-24 | Usinor | MANUFACTURING PROCESS OF A COPPER-RICH CARBON STEEL STEEL PRODUCT, AND THUS OBTAINED STEEL PRODUCT |
| KR100489018B1 (en) * | 2002-08-30 | 2005-05-11 | 주식회사 포스코 | Method of Manufacturing High Manganese Steel Strip With Twin Roll Strip Casting Apparatus |
| AT412072B (en) † | 2002-10-15 | 2004-09-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | METHOD FOR THE CONTINUOUS PRODUCTION OF A THIN STEEL STRIP |
| KR101076090B1 (en) * | 2003-01-24 | 2011-10-21 | 누코 코포레이션 | Casting steel strip |
| TR201902554T4 (en) * | 2003-10-10 | 2019-03-21 | Nucor Corp | Cast steel strip. |
| WO2007079545A1 (en) * | 2006-01-16 | 2007-07-19 | Nucor Corporation | Thin cast steel strip with reduced microcracking |
| US7464746B2 (en) * | 2006-08-09 | 2008-12-16 | Nucor Corporation | Method of casting thin cast strip |
-
2006
- 2006-09-22 AT AT0159306A patent/AT504225B1/en not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-08-16 PL PL07801685T patent/PL2066466T3/en unknown
- 2007-08-16 EP EP07801685.4A patent/EP2066466B2/en active Active
- 2007-08-16 MX MX2009002629A patent/MX2009002629A/en active IP Right Grant
- 2007-08-16 UA UAA200902521A patent/UA93097C2/en unknown
- 2007-08-16 BR BRPI0717489A patent/BRPI0717489B1/en not_active IP Right Cessation
- 2007-08-16 DK DK07801685.4T patent/DK2066466T3/en active
- 2007-08-16 SI SI200730701T patent/SI2066466T1/en unknown
- 2007-08-16 KR KR1020097008241A patent/KR101442724B1/en active IP Right Grant
- 2007-08-16 WO PCT/EP2007/007228 patent/WO2008034502A1/en active Application Filing
- 2007-08-16 RU RU2009115180/02A patent/RU2418650C2/en not_active IP Right Cessation
- 2007-08-16 AU AU2007299343A patent/AU2007299343B2/en not_active Ceased
- 2007-08-16 US US12/442,189 patent/US20100018665A1/en not_active Abandoned
- 2007-08-16 AT AT07801685T patent/ATE514502T1/en active
- 2007-08-16 JP JP2009528610A patent/JP5129253B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-08-16 ES ES07801685.4T patent/ES2366139T5/en active Active
- 2007-08-16 CN CN2007800353340A patent/CN101516544B/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2366139T5 (en) | 2014-10-06 |
| AU2007299343A1 (en) | 2008-03-27 |
| RU2009115180A (en) | 2010-10-27 |
| EP2066466B2 (en) | 2014-08-27 |
| AT504225B1 (en) | 2008-10-15 |
| JP2010504214A (en) | 2010-02-12 |
| AU2007299343B2 (en) | 2011-09-08 |
| UA93097C2 (en) | 2011-01-10 |
| MX2009002629A (en) | 2009-03-24 |
| KR20090064462A (en) | 2009-06-18 |
| KR101442724B1 (en) | 2014-09-23 |
| ES2366139T3 (en) | 2011-10-17 |
| WO2008034502A1 (en) | 2008-03-27 |
| US20100018665A1 (en) | 2010-01-28 |
| DK2066466T3 (en) | 2011-10-24 |
| CN101516544A (en) | 2009-08-26 |
| EP2066466A1 (en) | 2009-06-10 |
| PL2066466T3 (en) | 2011-11-30 |
| EP2066466B1 (en) | 2011-06-29 |
| SI2066466T1 (en) | 2011-10-28 |
| AT504225A1 (en) | 2008-04-15 |
| JP5129253B2 (en) | 2013-01-30 |
| CN101516544B (en) | 2011-06-08 |
| BRPI0717489B1 (en) | 2016-02-10 |
| ATE514502T1 (en) | 2011-07-15 |
| BRPI0717489A2 (en) | 2013-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2418650C2 (en) | Method of producing steel strip | |
| CN107530769B (en) | Continuous casting method using mold flux, and slab manufactured using the same | |
| JP3317258B2 (en) | Mold powder for continuous casting of high Mn round section slabs | |
| JP2005297001A (en) | Continuous casting method for steel | |
| JP4402560B2 (en) | Mold powder for continuous casting of high aluminum steel and method of continuous casting of high aluminum steel | |
| KR100482225B1 (en) | Method for continuous casting of high carbon alloy steel | |
| KR100897143B1 (en) | Method of manufacturing high Ni alloy steel with good surface quality | |
| KR100642779B1 (en) | Method for continuous casting of steel for cold pressing and forging | |
| JPH04313454A (en) | Continuous casting method | |
| JP2019515797A (en) | Mold flux and casting method using the same | |
| EP3998125A1 (en) | Mold flux and casting method using same | |
| JP2004122139A (en) | Method for continuously casting extra-low carbon steel and mold powder for continuous casting | |
| KR101313476B1 (en) | Mold flux for manufacturing high carbon steel | |
| KR100897145B1 (en) | Method for continuous casting of stainless steel containing high aluminum | |
| KR101921939B1 (en) | Mould Flux | |
| JP2010504214A5 (en) | ||
| JPH04313453A (en) | Continuous casting method | |
| JP3158233B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| KR101636677B1 (en) | Stainless steel sheet and method of manufacturing the same | |
| CN118385491A (en) | Method for reducing longitudinal crack defect on surface of carbon structural steel casting blank | |
| JPH04309446A (en) | Continuous casting method | |
| CN114433807A (en) | Continuous casting process for producing free-cutting steel by converter | |
| KR20010073236A (en) | Method for continuously casting duplex stainless steel | |
| JPH07214266A (en) | Method for continuously casting steel | |
| KR100397298B1 (en) | Method for cooling a continuously cast non-magnetic austenite stainiless steel slab |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200817 |