RU2409697C1 - Коррозионно-стойкая сталь - Google Patents
Коррозионно-стойкая сталь Download PDFInfo
- Publication number
- RU2409697C1 RU2409697C1 RU2009129969/02A RU2009129969A RU2409697C1 RU 2409697 C1 RU2409697 C1 RU 2409697C1 RU 2009129969/02 A RU2009129969/02 A RU 2009129969/02A RU 2009129969 A RU2009129969 A RU 2009129969A RU 2409697 C1 RU2409697 C1 RU 2409697C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- corrosion
- chromium
- nickel
- nitrogen
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к коррозионностойким аустенитным хромоникелевым сталям, используемым при производстве высокопрочного сортового проката, кованых заготовок, калиброванных прутков, проволоки, ленты, листа, труб, крепежа, оборудования для газоперерабатывающих предприятий и обустройства нефтегазовых месторождений с высоким содержанием сероводорода, углекислого газа и хлоридов, а также для эксплуатации в морской воде. Сталь содержит углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ванадий, азот, церий, кальций и железо при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,01-0,10, кремний 0,05-2,0, марганец 0,1-3,0, хром 17,0-26,0, никель 11,0-24,5, молибден 1,0-5,0, азот 0,05-0,40, ванадий 0,01-0,25, церий 0,01-0,05, кальций 0,001-0,150, железо и неизбежные примеси - остальное. Содержащиеся в стали сульфиды не превышают 2 балла, а строчечные и точечные нитриды и карбонитриды - не более 3 балла по каждому виду. Для компонентов стали выполняются следующие соотношения: (%V+%Се+%Са)/(%С+%N)=0,25<0,65, 0,5< (%Ni+0,5%Mn)/(%Cr+%Mo+1,5%Si+%V) <0,9 и
%Ni+16(%С+%N)-(%Cr+1,5%Мо-20)2/12=14-24. Повышается стойкость против питтинговой коррозии в сероводородсодержащих средах и хлоридах, повышаются механические характеристики при сохранении стойкости против сероводородного растрескивания, межкристаллитной коррозии и стабильной аустенитной немагнитной структуры с магнитной проницаемостью не более 1,00 г/Э. 2 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к коррозионностойким аустенитным хромоникелевым сталям, используемым при производстве высокопрочного сортового проката, кованых заготовок, калиброванных прутков, проволоки, ленты, листа, труб, крепежа, оборудования для газоперерабатывающих предприятий и обустройства нефтегазовых месторождений с высоким содержанием сероводорода, углекислого газа и хлоридов, а также для эксплуатации в морской воде.
Известна аустенитная коррозионно-стойкая высокопрочная сталь, содержащая, мас.%:
Углерод | 0,02-0,06 |
Марганец | 4,0-8,0 |
Хром | 20,0-24,0 |
Никель | 7,0-12,0 |
Молибден | 2,0-4,0 |
Азот | 0,40-0,70 |
Ниобий | 0,10-0,30 |
Бор | 0,001-0,003 |
Церий | 0,001-0,050 |
Железо и примеси | остальное, |
при выполнении следующих соотношений:
Σ (хром+марганец+молибден)=28,5-32,5
и
(Патент РФ № 2218446, МПК7 С22С 38/58, 38/40, опубл. 10.12.2003 г.).
Сталь обладает высокими уровнями прочности (σв≥860 МПа, σ0.2≥725 МПа), пластичности (δ≥20%) и вязкости (KCV-60≥34 Дж/см2) при обеспечении стойкости против сероводородного растрескивания. Недостатком стали является пониженная стойкость против межкристаллитной коррозии из-за высокого (сверхравновесного) содержания азота в ее составе.
Известна аустенитная нержавеющая сталь, содержащая, мас.%:
углерод | не более 0,05 |
кремний | не более 1,0 |
марганец | 1,0-6,0 |
хром | 23,0-30,0 |
никель | 25,0-35,0 |
молибден | 2,0-6,0 |
азот | 0-0,4 |
медь | не более 3,0 |
вольфрам | 0-6,0 |
сера | не более 0,2, |
а также один или более элементов из | |
группы магний, церий, кальций, бор, | |
лантан, празеодим, цирконий, титан, | |
неодим | до 2,0 |
железо и неизбежные примеси | остальное. |
(Международная заявка WO 03/044238 A1, C22C 38/44, опубл. 30.05.2003 г.).
Сталь обладает высокой коррозионной стойкостью к общей коррозии и структурной стабильностью.
Недостатками стали являются образование значительного количества сигма-фазы (FeCr) при повышенных содержаниях хрома, молибдена и пониженных концентрациях никеля и азота, что приводит к снижению пластичности металла, а также существенному снижению стойкости к питтинговой коррозии стали при отсутствии в ней азота или пониженном содержании азота и хрома.
Наиболее близким аналогом предложенной стали по технической сущности, совокупности элементов и достигаемому результату является высокопрочная аустенитная нержавеющая сталь следующего химического состава, мас.%:
Углерод | не более 0,05 |
Кремний | не более 1,0 |
Марганец | не более 2,5 |
Хром | 24,0-28,0 |
Никель | 25,0-40,0 |
Молибден | 2,0-5,0 |
Азот | не более 0,11 |
Медь | 1,0-3,0 |
Вольфрам | не более 3,0 |
Ванадий | не более 0,15 |
Ниобий | не более 0,1 |
Титан | не более 0,2 |
Алюминий | не более 0,1 |
РЗМ | не более 0,05 |
Сера | не более 0,01 |
Фосфор | не более 0,02 |
Железо | остальное, |
при этом суммарное содержание молибдена и вольфрама составляет не более 6 мас.%, ванадия и ниобия - не более 0,2 мас.%, а содержание никеля
определяется из соотношения, мас.%:
(Патент РФ № 2254394 С1, МПК7 C22C 38/38, C21D 8/00, опубл. 20.06.2005. - прототип).
Сталь предназначена для обсадных и насосно-компрессорных труб скважин нефтяных и газовых месторождений с высоким содержанием сероводорода.
Механические свойства прототипа (см. описание составов № 2-6) следующие, например: после закалки 1075°С относительное удлинение δ5 составляет 42,3÷45,5%, ударная вязкость KCV 2,92÷3,20 МДж/см2 (292÷320 Дж/см2). Условный предел текучести σ0.2 в зависимости от степени окончательной холодной деформации при 20°С составляет:
Степень деформации, % | 20 | 40 | 60 |
σ0.2, МПа | 628-639 | 761-769 | 878-893 |
Недостатками стали являются пониженная стойкость к питтинговой коррозии в хлоридах и сероводородсодержащих средах, пониженные пластичность (δ5) и ударная вязкость (KCV) термообработанной стали при комнатной температуре, пониженный предел текучести (σ0.2) в термообработанном (закаленном) и холоднодеформированном состояниях, а также высокое содержание никеля и хрома.
Недостатком прототипа также является легирование ниобием, титаном и алюминием, которые образуя с азотом нитриды, снижают стойкость против локальных видов коррозии.
Кроме того, в структуре прототипа при низком содержании азота или при его отсутствии образуется сигма-фаза типа FeCr, которая снижает стойкость стали к питтинговой коррозии и сероводородного растрескивания.
Задача, решаемая изобретением, заключается в создании аустенитной коррозионностойкой экономнолегированной стали для эксплуатации в морской воде и кислых средах с высоким содержанием сероводорода и хлоридов, обладающей существенно более высокими:
- стойкостью против питтинговой коррозии в сероводородсодержащих средах и хлоридах,
- ударной вязкостью при температурах от +20 до -70°С,
- относительным удлинением, δ5,
- пределом текучести,
- рентабельностью, вследствие экономного легирования предлагаемой стали никелем и хромом,
а также стойкостью к сероводородному растрескиванию, межкристаллитной коррозии при стабильной аустенитной немагнитной структуре.
Технический результат изобретения состоит в увеличении стойкости против питтинговой коррозии в сероводородсодержащих средах и хлоридах, повышении механических характеристик, в экономном легировании предлагаемой стали никелем и хромом при сохранении стойкости против сероводородного растрескивания, межкристаллитной коррозии и стабильной аустенитной немагнитной структуры с магнитной проницаемостью не более 1,00 г/Э.
Указанный технический результат изобретения достигается тем, что коррозионностойкая сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ванадий, азот, церий, железо, согласно изобретению дополнительно содержит кальций при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод | 0,01-0,10 |
кремний | 0,05-2,0 |
марганец | 0,1-3,0 |
хром | 17,0-26,0 |
никель | 11,0-24,5 |
молибден | 1,0-5,0 |
азот | 0,05-0,40 |
ванадий | 0,01-0,25 |
церий | 0,01-0,05 |
кальций | 0,001-0,150 |
железо и неизбежные примеси | остальное, |
при выполнении следующих соотношений:
%Ni+16(%C+%N)-(%Cr+1,5%Mo-20)2/12=14-24,
при этом сульфиды в стали не должны превышать 2 балла; нитриды и карбонитриды как строчечные, так и точечные - не более 3 балла по каждому виду.
Сущность изобретения состоит в том, что выбранное содержание компонентов по отдельности, а основных феррито- и аустенитообразующих элементов в совокупности при дополнительном введении соотношений и ограничения содержания неметаллических включений обеспечивают получение немагнитной (µ не более 1,00 г/Э) стали со структурой стабильного аустенита в горячекатаном, термообработанном и холоднодеформированном состояниях, обладающей существенно более высокими стойкостью к питтинговой коррозии в хлоридах и сероводородсодержащих средах, прочностью, пластичностью, ударной вязкостью до температуры -70°С при отсутствии склонности к сероводородному растрескиванию и межкристаллитной коррозии.
Пределы содержания легирующих элементов определены исходя из результатов испытаний стали разных вариантов химического состава, а также на основании структурных диаграмм, с учетом роли отдельных составляющих в структурообразовании стали.
Введением кальция и ограничением содержания углерода в пределах 0,01-0,10% при увеличении содержания азота до 0,40% достигается повышение прочности, пластичности и ударной вязкости термообработанной, горячекатаной и холоднодеформированной стали, а благодаря легированию церием, азотом и приведенным соотношениям легирующих элементов достигается увеличение ее коррозионной стойкости в сероводородсодержащих средах и хлоридах.
Пределы по содержанию углерода и азота установлены исходя из их влияния в стали данного состава на процесс образования сигма-фазы (уменьшения склонности к ее образованию при увеличении концентрации азота и углерода), а также с их влиянием на прочность и стойкость против локальных видов коррозии.
Верхний предел по содержанию углерода 0,10% ограничен, чтобы исключить снижение уровня ударной вязкости стали при низких температурах. При содержании углерода менее 0,01% не реализуется уровень прочности стали и снижается ее рентабельность из-за повышения стоимости шихты.
Ограничение верхнего предела по содержанию азота 0,40% определяется пределом его растворимости при кристаллизации стали данной композиции. При содержании азота менее 0,05% не достигается требуемый уровень прочности стали и ее стойкости против локальных видов коррозионного разрушения металла.
Количестве кремния ограничено 0,05-2,0% исходя из того, что при его более низком содержании сталь может быть недостаточно раскисленной, что приведет к повышенной концентрации кислорода в металлической ванне при выплавке стали и отрицательно скажется на ее деформируемости, пластичности и коррозионной стойкости; при содержании кремния выше 2,0% существенно увеличивается количество силикатов, снижающих технологичность стали при горячей и холодной деформации, а также пластичность и ударную вязкость металла.
Содержание марганца в пределах 0,1-3,0% определяется его количеством, необходимым для качественного раскисления стали и достаточного усвоения азота. При более высокой концентрации марганца снижается стойкость стали против локальной коррозии в связи с усилением депассивирующего влияния хлор-иона на поверхность металла.
Установленные пределы содержания хрома и молибдена соответственно 17,0-26,0% и 1,0-5,0% обеспечивают стойкость стали против питтинговой коррозии. Ограничение верхних пределов по содержанию хрома и молибдена соответственно 26,0% и 5,0%, связано с необходимостью предупреждения появления сигма-фазы, а также с образованием при высокотемпературных нагревах в аустенитной структуре стали дельта-феррита, оказывающего отрицательное влияние на ее технологичность в процессе горячей деформации (ковки и прокатки). При содержании хрома и молибдена менее соответственно 17,0 и 1,0% сталь становится восприимчивой к локальным видам коррозии.
Содержание никеля в пределах 11,0-24,5% обусловлено необходимостью обеспечения стабильной аустенитной структуры стали, ее высокой стойкости против растрескивания в сероводородсодержащей среде и высокой ударной вязкости. Однако чрезмерное увеличение концентрации никеля в стали приведет к ее неоправданному удорожанию.
Роль ванадия в предлагаемой стали заключается в образовании мелкодисперсных нитридов, выполняющих функцию дополнительного (к твердорастворному) упрочнения. Количество ванадия должно быть строго регламентировано с тем, чтобы максимальное количество азота могло остаться в твердом растворе. Поэтому верхний предел по содержанию ванадия ограничен 0,25%. При содержании ванадия менее 0,01% количество образующейся дисперсной фазы в стали предлагаемого состава недостаточно для ее упрочнения.
Церий (0,01-0,05%) и кальций (0,001-0,150%) в предлагаемой стали выполняют функцию предотвращения образования нитридов и карбонитридов по границам зерна аустенита.
Кроме того, введение кальция способствует повышению технологической пластичности стали при горячей и холодной деформациях. В количестве менее 0,001% кальций практически не влияет на свойства стали, поэтому такое его содержание не эффективно. Введение более 0,150% кальция вызывает снижение технологичности стали при ее выплавке.
Для обеспечения наибольшего содержания азота в твердом растворе, соответственно максимального эффекта упрочнения и повышения коррозионной стойкости предлагаемой стали, содержание в ней церия, кальция, ванадия, азота и углерода должно удовлетворять следующей зависимости:
Данное соотношение позволяет получить оптимальное сочетание твердорастворного и дисперсионного упрочнения предлагаемой стали и ее стойкости против локальных видов коррозионного разрушения.
Для получения структуры стабильного аустенита (µ не более 1,00 г/Э) после термической обработки и деформации стали, увеличения ее коррозионной стойкости в сероводородсодержащих средах и хлоридах, а также с целью экономии никеля и хрома должно выполняться следующее соотношение аустенито- и ферритообразующих элементов:
Для обеспечения стойкости стали к сероводородному растрескиванию в агрессивной среде сероводорода в присутствии хлор-иона при температуре до 230°С, в том числе после холодной деформации, содержание легирующих элементов в стали должно удовлетворять следующей зависимости:
Ограничение неметаллических включений (сульфидов, нитридов и карбонитридов) в стали связано с их вредным влиянием на стойкость к локальным видам коррозии, в частности питтинговой коррозии в хлоридсодержащих средах, насыщенных сероводородом и углекислым газом, которые инициируют сероводородное растрескивание металла. Наиболее важными причинами снижения коррозионной стойкости стали при увеличении содержания в ее структуре неметаллических включений являются разные электрохимические потенциалы основы металла и включений, усиливающие процессы коррозии, а также разные коэффициенты линейного расширения стали и неметаллических включений, приводящие при эксплуатации к образованию зазора между матрицей и включением, что инициирует возникновение локальной коррозии. При этом существенное влияние на коррозионную стойкость нержавеющей стали могут оказывать сульфиды марганца и железа, а также нитриды и карбонитриды, выделившиеся из твердого раствора, поэтому с целью дополнительного повышения стали к питтинговой коррозии в сероводородсодержащих средах их количество ограничено: в структуре металла сульфиды не должны превышать 2 балла, нитриды и карборнитриды, как строчечные, так и точечные - 3 балла по каждому виду.
Ниже приведены примеры осуществления изобретения.
Были выплавлены следующие варианты предлагаемой стали и прототипа (таблица 1).
Стали предложенных составов (№1-3) и прототипа выплавляли в открытой 50 кг индукционной печи и разливали в слитки массой 17 кг.
Слитки ковали и прокатывали на прутки диаметром 20 мм и катанку диаметром 8 мм. Температурный интервал горячей деформации составлял 950-1180°С. Из катанки изготовляли холоднодеформированную проволоку диаметром 2,0 мм со степенями деформации 20, 40 и 60%. Из термообработанных прутков и холоднодеформированной проволоки изготовляли образцы, которые подвергали стандартным механическим, а также магнитным и коррозионным испытаниям в сероводород- и хлоридсодержащих средах по следующим методикам:
- испытания на стойкость к питтинговой коррозии в сероводородсодержащей среде и сероводородному коррозионному растрескиванию проводили в растворе NACE (5 мас.% NaCl+0,5% СН3СООН, насыщенном сероводородом при давлении 0,1 МПа, рН3,0) в течение 1440 ч. При испытаниях на коррозионное растрескивание образцы подвергали растяжению при напряжении, равном 0,8σ0.2;
- испытания на стойкость к питтинговой коррозии в хлоридах проводили в растворе 10% FеСl3·6Н2O (ГОСТ 9.912-89);
- испытания на стойкость против межкристаллитной коррозии проводили по методу АМУ (ГОСТ 6032-2003) с применением провоцирующего отпуска образцов при температуре 650°С в течение 1 ч;
- стабильность аустенита (магнитная проницаемость которого близка к 1,00 г/Э) оценивали по магнитной проницаемости образцов стали, которую определяли при помощи баллистической установки дифференциальным методом в магнитном поле, равном 39,8·103 А/м (500 эрстед).
- оценку неметаллических включений проводили по методу «Ш» вариант «Ш6» (ГОСТ 1778-70).
Таблица 1. | ||||||||||||||
Химический состав исследованных сталей | ||||||||||||||
№ варианта | Содержание элементов, мас.% | Соотношения | ||||||||||||
С | Si | Mn | Cr | Ni | Mo | V | Се | Са | N | Fe и неизбежные примеси | (1) | (2) | (3) | |
1 | 0,032 | 0,11 | 0,13 | 19,12 | 13,55 | 2,23 | 0,022 | 0,012 | 0,025 | 0,201 | Ост. | 0,25 | 0,63 | 17 |
2 | 0,016 | 0,21 | 1,52 | 22,21 | 20,43 | 3,54 | 0,054 | 0,015 | 0,072 | 0,312 | Ост. | 0,43 | 0,81 | 21 |
3 | 0,059 | 0,60 | 2,94 | 24,43 | 24,07 | 4,51 | 0,131 | 0,025 | 0,094 | 0,351 | Ост. | 0,61 | 0,85 | 20 |
4* (прототип) | 0,021 | 0,19 | 1,51 | 25,22 | 32,92 | 2,52 | 0,1 | - | - | 0,02 | Ост. | - | 1,20 | 27 |
* сталь содержит 0,01% вольфрама; 1,35% меди; 0,01% ниобия; 0,08% титана; 0,03% алюминия; 0,005% серы; 0,01% фосфора; 0,001% РЗМ. |
·Результаты испытаний образцов после их термической обработки и холодной деформации с разными степенями обжатий, приведенные в таблице 2, показали, что стали предложенных составов в сравнении с прототипом отличаются более высоким сочетанием механических свойств: по пределу текучести закаленной холоднодеформированной стали и относительному удлинению термообработанного металла на 30-50%, по ударной вязкости при комнатной температуре - на 20%. Особенно относительно высокой ударной вязкостью сталь предложенных составов обладает при температуре -70°С, при которой ее значения составляют 300-320 Дж/см2 и находятся на уровне ударной вязкости прототипа, испытанного при комнатной температуре.
Таблица 2. | ||||||
Механические свойства исследованных сталей в термообработанном и холоднодеформированном состояниях | ||||||
№ варианта стали | Температура закалки 1080°С, охлаждение на воздухе | Степень холодной деформации, % | ||||
20 | 40 | 60 | ||||
KCV*, Дж/см2 |
δ5, % |
Условный предел текучести σ0.2, Н/мм2 | ||||
1 | 365/300 | 55.7 | 407 | 805 | 930 | 1350 |
2 | 373/320 | 59,3 | 400 | 795 | 942 | 1325 |
3 | 368/312 | 58,4 | 402 | 823 | 951 | 1312 |
Прототип | 304/235 | 44,1 | 361 | 632 | 765 | 887 |
*в знаменателе указаны значения KCV при -70°С. |
Результаты коррозионных испытаний показали, что скорость питтинговой коррозии стали предлагаемых составов и прототипа составляет соответственно в хлорном железе - 0,0045 и 0,0072 г/м2·ч, в среде NACE - 0,0002 и 0,0005 г/м2.ч, что свидетельствует о более высокой стойкости предлагаемой стали против питтинговой коррозии в хлоридах и сероводородсодержащей среде.
Оценка неметаллических включений показала, что сталь имеет сульфиды - первого балла; нитриды и карбонитриды как строчечные, так и точечные - второго балла каждого вида.
Результаты испытаний образцов на стойкость против сероводородного коррозионного растрескивания и межкристаллитной коррозии показали отсутствие склонности предлагаемой стали и прототипа к указанным видам локальной коррозии.
Магнитная проницаемость в термообработанном и холоднодеформированном состояниях предлагаемой стали и прототипа равняется 1,00 г/Э, что свидетельствует об отсутствии превращений, связанных с образованием δ- или α'-фазы, и стабильности аустенитной структуры, которая обеспечивает более высокую коррозионную стойкость.
Предлагаемая сталь является более рентабельной. Экономия по основным легирующим элементам - никелю и хрому при производстве 1 т новой стали составит до 30% или до 150 кг.
Использование предлагаемой стали позволит в 3-4 раза повысить надежность и сроки эксплуатации оборудования газоперерабатывающей промышленности, газоконденсатных и нефтяных месторождений с высоким содержанием сероводорода, в районах Крайнего Севера и на морских шельфах.
Claims (1)
- Коррозионно-стойкая сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ванадий, азот, церий и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит кальций при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод 0,01-0,10 кремний 0,05-2,0 марганец 0,1-3,0 хром 17,0-26,0 никель 11,0-24,5 молибден 1,0-5,0 азот 0,05-0,40 ванадий 0,01-0,25 церий 0,01-0,05 кальций 0,001-0,150 железо и неизбежные примеси остальное,
при выполнении следующих соотношений:
%Ni+16(%C+%N)-(%Cr+1,5%Mo-20)2/12=14-24,
при этом сульфиды в стали не превышают 2 балла, а строчечные и точечные нитриды и карбонитриды - не более 3 балла по каждому виду.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009129969/02A RU2409697C1 (ru) | 2009-08-05 | 2009-08-05 | Коррозионно-стойкая сталь |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009129969/02A RU2409697C1 (ru) | 2009-08-05 | 2009-08-05 | Коррозионно-стойкая сталь |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2409697C1 true RU2409697C1 (ru) | 2011-01-20 |
Family
ID=46307686
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009129969/02A RU2409697C1 (ru) | 2009-08-05 | 2009-08-05 | Коррозионно-стойкая сталь |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2409697C1 (ru) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2454478C1 (ru) * | 2011-05-31 | 2012-06-27 | Александр Федорович Дегтярев | Высокопрочная немагнитная коррозионно-стойкая сталь |
RU2551340C2 (ru) * | 2012-12-04 | 2015-05-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Аустенитная коррозионно-стойкая сталь |
RU2573161C1 (ru) * | 2014-11-06 | 2016-01-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Немагнитная коррозионно-стойкая сталь и изделие, выполненное из нее |
CN114921710A (zh) * | 2022-05-20 | 2022-08-19 | 青田保俐铸造有限公司 | 一种提高不锈钢304铸件耐腐蚀的铸造工艺 |
RU2790717C1 (ru) * | 2022-02-24 | 2023-02-28 | Лев Александрович Писаревский | Нестабилизированная аустенитная сталь, устойчивая к локальной коррозии в скд-воде |
-
2009
- 2009-08-05 RU RU2009129969/02A patent/RU2409697C1/ru active IP Right Revival
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2454478C1 (ru) * | 2011-05-31 | 2012-06-27 | Александр Федорович Дегтярев | Высокопрочная немагнитная коррозионно-стойкая сталь |
RU2551340C2 (ru) * | 2012-12-04 | 2015-05-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Аустенитная коррозионно-стойкая сталь |
RU2573161C1 (ru) * | 2014-11-06 | 2016-01-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Немагнитная коррозионно-стойкая сталь и изделие, выполненное из нее |
RU2790717C1 (ru) * | 2022-02-24 | 2023-02-28 | Лев Александрович Писаревский | Нестабилизированная аустенитная сталь, устойчивая к локальной коррозии в скд-воде |
CN114921710A (zh) * | 2022-05-20 | 2022-08-19 | 青田保俐铸造有限公司 | 一种提高不锈钢304铸件耐腐蚀的铸造工艺 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2459884C1 (ru) | Труба из высокопрочной нержавеющей стали с превосходной устойчивостью к растрескиванию под действием напряжений в сульфидсодержащей среде и устойчивостью к высокотемпературной газовой коррозии под действием диоксида углерода | |
AU2007259069B2 (en) | Duplex stainless steel | |
US9637813B2 (en) | Duplex stainless steel | |
RU2392348C2 (ru) | Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки | |
US11401570B2 (en) | Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same | |
RU2698235C1 (ru) | Двухфазная нержавеющая сталь и способ её изготовления | |
WO2017162160A1 (zh) | 耐硫化氢应力腐蚀开裂的马氏体不锈钢油套管用钢、油套管及其制造方法 | |
RU2763722C1 (ru) | Серостойкая труба для нефтяной скважины, относящаяся к классу прочности стали 125 кфунт/дюйм2 (862 мпа), и способ ее изготовления | |
EP3845680B1 (en) | Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same | |
KR20130089647A (ko) | Ni-Fe-Cr-Mo 합금 | |
US11319608B2 (en) | High-strength and corrosion-resistant sucker rod and preparation process thereof | |
EP3690073A1 (en) | Oil well pipe martensitic stainless seamless steel pipe and production method for same | |
WO2016079920A1 (ja) | 油井用高強度ステンレス継目無鋼管 | |
RU2409697C1 (ru) | Коррозионно-стойкая сталь | |
RU2413030C1 (ru) | Трубная заготовка из коррозионно-стойкой стали | |
US11773461B2 (en) | Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same | |
CA3032502C (en) | Sucker rod steel and manufacturing method thereof | |
JP4779632B2 (ja) | マルテンサイト系鉄基耐熱合金 | |
US20230107887A1 (en) | Stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods and method for manufacturing the same | |
JP2009120954A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
EP3980570A1 (en) | A martensitic stainless alloy | |
RU2519337C1 (ru) | Коррозионностойкая высокопрочная сталь | |
RU2271402C1 (ru) | Высокопрочная коррозионно-стойкая сталь | |
RU2807645C2 (ru) | Бесшовная труба нефтяного сортамента из высокопрочной коррозионно-стойкой стали мартенситного класса и способ ее получения | |
JP6747628B1 (ja) | 二相ステンレス鋼、継目無鋼管、および二相ステンレス鋼の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130806 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20150610 |
|
PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20190123 |