RU2400185C1

RU2400185C1 - Multifocal intraocular lens

Info

Publication number: RU2400185C1
Application number: RU2009122966/14A
Authority: RU
Inventors: Христо Периклович Тахчиди (RU); Христо Периклович Тахчиди; Александр Александрович Караваев (RU); Александр Александрович Караваев; Анатолий Никитич Бессарабов (RU); Анатолий Никитич Бессарабов
Priority date: 2009-06-17
Filing date: 2009-06-17
Publication date: 2010-09-27

Abstract

FIELD: medicine.

SUBSTANCE: invention relates to ophthalmosurgery. A multifocal intraocular lens (MIOL) comprises an integral optical part. The optical part consists of three asymmetric optical elements with two of them representing two asymmetric optical elements combined along an interface plane perpendicular to a central optical axis, and generating a single curved closed surface. The first optical element contains a front elliptic surface with its convexity turned to the cornea, and a back surface of the second optical element represents a convex elliptic surface with its convexity turned to the retina. Refraction indices of the optical mediums of the first and second optical element are different and relates as 1.407:1.386. The third optical element represents an optically transparent ring reflected from the retina and fixed on a lateral surface of the second optical element, in a cross-point with a plane perpendicular to the central optical axis and passing through a centre of gravity of the MIOL. The front surface of the third optical element is convex, and the back surface is concave. Refraction indices of the optical mediums of the first and third optical element are different as well and relates as 1.399:1.394.

EFFECT: application of said IOL allows increasing resolution, improving depth resolution and visual angle.

1 dwg

Description

Изобретение относится к области офтальмохирургии.The invention relates to the field of ophthalmic surgery.

Известен искусственный хрусталик глаза (ИХГ) по патенту США №4778462. Мультифокальность ИХГ обеспечивается выполнением оптической части в виде трех сегментов, при этом хорды, их образующие, параллельны друг другу.Known artificial lens of the eye (IHG) according to US patent No. 4778462. The multifocality of the IHG is ensured by the implementation of the optical part in the form of three segments, while the chords that form them are parallel to each other.

Однако данный искусственный хрусталик глаза обладает существенными недостатками: он имеет недостаточную разрешающую способность, недостаточное поле зрение, недостаточную глубину резкости.However, this artificial eye lens has significant drawbacks: it has insufficient resolution, insufficient field of vision, insufficient depth of field.

Технический результат изобретения: повышение разрешающей способности, повышение глубины резкости, увеличение поля зрения, расширение арсенала ИХГ.The technical result of the invention: increasing resolution, increasing depth of field, increasing field of view, expanding the arsenal of IHG.

Технический результат достигается тем, что в мультифокальном искусственном хрусталике глаза (МИХГ), содержащем оптическую часть, оптическая часть состоит из трех оптических элементов, два из которых выполнены в виде двух асимметричных оптических элементов, сочетанных между собой вдоль плоскости сопряжения, перпендикулярной центральной оптической оси, и образующих единую криволинейную замкнутую поверхность, первый оптический элемент содержит переднюю эллиптическую поверхность, обращенную выпуклостью в сторону роговицы, а задняя поверхность второго оптического элемента выполнена в виде выпуклой эллиптической поверхности, обращенной выпуклостью в сторону сетчатки, при этом отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси задней поверхности второго оптического элемента лежит в интервале от 1,96 до 2,91; отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету задней поверхности второго оптического элемента лежит в интервале от 0,97 до 0,99; при этом отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны второго оптического элемента лежит в интервале от минус 1,6 до минус 2,0; отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия задней поверхности второго оптического элемента лежит в интервале от 1,03 до 1,3; причем показатели преломления оптических сред первого и второго оптических элементов различны и относятся друг к другу как 1,407:1,386; третий оптический элемент представляет собой оптически прозрачное кольцо, отогнутое в сторону сетчатки и закрепленное на боковой (торцевой) поверхности второго оптического элемента, в месте ее пересечения плоскостью, перпендикулярной центральной оптической оси и проходящей через центр тяжести МИХГ, при этом передняя поверхность третьего оптического элемента выполнена выпуклой, задняя - вогнутой, а периферийная боковая часть третьего оптического элемента выполняет функции гаптической части; отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси передней поверхности третьего оптического элемента лежит в интервале от 2,20 до 2,70; отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету передней поверхности третьего оптического элемента лежит в интервале от 0,975 до 0,985; при этом отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны третьего оптического элемента лежит в интервале от минус 1,7 до минус 1,9; отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия передней поверхности третьего оптического элемента лежит в интервале от 1,15 до 1, 25, причем показатели преломления оптических сред первого и третьего оптических элементов различны и относятся друг к другу как 1,399:1,394.The technical result is achieved by the fact that in a multifocal artificial lens of the eye (MIHG) containing the optical part, the optical part consists of three optical elements, two of which are made in the form of two asymmetric optical elements combined together along the conjugation plane perpendicular to the central optical axis, and forming a single curved closed surface, the first optical element contains a front elliptical surface, convex towards the cornea, and the rear one rhnost second optical member is formed as an elliptical convex surface facing convexity in the direction of the retina, wherein the ratio of minor axis a front surface of the first optical element to the back surface of the small half-axis of the second optical element is in the range from 1.96 to 2.91; the ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the rear surface of the second optical element lies in the range from 0.97 to 0.99; the ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the second optical element lies in the range from minus 1.6 to minus 2.0; the ratio of the compression coefficients of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the rear surface of the second optical element lies in the range from 1.03 to 1.3; moreover, the refractive indices of the optical media of the first and second optical elements are different and relate to each other as 1.407: 1.386; the third optical element is an optically transparent ring, bent towards the retina and mounted on the side (end) surface of the second optical element, at the point of its intersection by a plane perpendicular to the central optical axis and passing through the center of gravity of the MIHG, while the front surface of the third optical element is made convex, back - concave, and the peripheral lateral part of the third optical element performs the functions of the haptic part; the ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the front surface of the third optical element lies in the range from 2.20 to 2.70; the ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the front surface of the third optical element lies in the range from 0.975 to 0.985; the ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the third optical element lies in the range from minus 1.7 to minus 1.9; the ratio of the compression coefficients of the front surface of the first optical element to the compression coefficient of the front surface of the third optical element lies in the range from 1.15 to 1, 25, and the refractive indices of the optical media of the first and third optical elements are different and relate to each other as 1,399: 1,394.

Предложенная авторами совокупность существенных отличительных признаков является необходимой и достаточной для однозначного достижения заявленного технического результата.The set of essential distinguishing features proposed by the authors is necessary and sufficient for the unambiguous achievement of the claimed technical result.

Изобретение поясняется чертежом, на котором изображен фронтальный разрез МИХГ.The invention is illustrated in the drawing, which shows a frontal section of the MIHG.

Предложенный МИХГ выполнен следующим образом.The proposed MIHG is made as follows.

Искусственный хрусталик глаза содержит оптическую часть. Оптическая часть состоит из трех оптических элементов 1, 2, 3, два из которых 1, 2 выполнены в виде двух асимметричных оптических элементов, сочетанных между собой вдоль плоскости сопряжения 4, не проходящей через центр тяжести МИХГ, перпендикулярной центральной оптической оси 5, и образующих единую криволинейную замкнутую поверхность. Первый оптический элемент 1 содержит переднюю эллиптическую поверхность, обращенную выпуклостью в сторону роговицы. Задняя поверхность второго оптического элемента 2 выполнена в виде выпуклой эллиптической поверхности, обращенной выпуклостью в сторону сетчатки. Третий оптический элемент 3 представляет собой кольцо, отогнутое в сторону сетчатки, закрепленное на наружной (боковой) поверхности второго оптического элемента 2, в месте ее пересечения плоскостью 6, перпендикулярной центральной, общей для всех трех оптических элементов, оптической оси 5 и проходящей через центр тяжести 7 МИХГ, при этом передняя поверхность третьего оптического элемента 3 выполнена выпуклой, задняя - вогнутой, а периферийная часть третьего оптического элемента 3 выполняет функции гаптической части.The artificial lens of the eye contains the optical part. The optical part consists of three optical elements 1, 2, 3, two of which 1, 2 are made in the form of two asymmetric optical elements combined together along the conjugation plane 4, not passing through the center of gravity of the MIHG, perpendicular to the central optical axis 5, and forming single curved closed surface. The first optical element 1 comprises an anterior elliptical surface convex towards the cornea. The rear surface of the second optical element 2 is made in the form of a convex elliptical surface, convex towards the retina. The third optical element 3 is a ring bent towards the retina, mounted on the outer (lateral) surface of the second optical element 2, at the point of its intersection by a plane 6 perpendicular to the central axis common to all three optical elements, axis 5 and passing through the center of gravity 7 MIHG, while the front surface of the third optical element 3 is convex, the rear is concave, and the peripheral part of the third optical element 3 performs the functions of the haptic part.

Третий оптический элемент 3 полностью прозрачен в диапазоне прозрачности первых двух оптических элементов 1, 2.The third optical element 3 is completely transparent in the transparency range of the first two optical elements 1, 2.

Крепление третьего оптического элемента 3 в плоскости 6, проходящей через центр тяжести 7, предотвратит при использовании несанкционированные смещения МИХГ.The fastening of the third optical element 3 in the plane 6 passing through the center of gravity 7 will prevent unauthorized MIHG displacements when used.

МИХГ сконструирован таким образом, что оптические лучи, приходящие от близлежащих предметов, попадают на (проходят через) первый 1 и второй 2 оптические элементы и собираются в первой точке фокуса, оптические лучи, приходящие из бесконечности, проходят через третий оптический элемент 3 и собираются во второй точке фокуса, удаленной в сторону сетчатки от точки первого фокуса. Это обеспечивает работу МИХГ.The MIHG is designed in such a way that the optical rays coming from nearby objects fall on (pass through) the first 1 and second 2 optical elements and are collected at the first focal point, the optical rays coming from infinity pass through the third optical element 3 and are collected in a second focal point distant toward the retina from the first focal point. This ensures the operation of MIHG.

Возможен первый вариант МИХГ. Отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси задней поверхности второго оптического элемента равно 1,96. Отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету задней поверхности второго оптического элемента равно 0,97. Отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны второго оптического элемента равно минус 1,6. Отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия задней поверхности второго оптического элемента равно 1,03. Отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси передней поверхности третьего оптического элемента равно 2,20. Отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету передней поверхности третьего оптического элемента равно 0,975. Отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны третьего оптического элемента равно минус 1,7. Отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия передней поверхности третьего оптического элемента равно 1,15.The first version of MIHG is possible. The ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the rear surface of the second optical element is 1.96. The ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the rear surface of the second optical element is 0.97. The ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the second optical element is minus 1.6. The ratio of the compression ratios of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the rear surface of the second optical element is 1.03. The ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the front surface of the third optical element is 2.20. The ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the front surface of the third optical element is 0.975. The ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the third optical element is minus 1.7. The ratio of the compression ratios of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the front surface of the third optical element is 1.15.

Имеется второй вариант МИХГ, отличающийся от первого иными значениями параметров. Отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси задней поверхности второго оптического элемента равно 2,43. Отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету задней поверхности второго оптического элемента равно 0,98. Отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны второго оптического элемента равно минус 1,8. Отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия задней поверхности второго оптического элемента равно 1,16. Отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси передней поверхности третьего оптического элемента равно 2,5. Отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету передней поверхности третьего оптического элемента равно 0,98. Отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны третьего оптического элемента равно минус 1,8. Отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия передней поверхности третьего оптического элемента равно 1,2.There is a second MIHG variant, which differs from the first in other parameter values. The ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the rear surface of the second optical element is 2.43. The ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the rear surface of the second optical element is 0.98. The ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the second optical element is minus 1.8. The ratio of the compression ratios of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the rear surface of the second optical element is 1.16. The ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the front surface of the third optical element is 2.5. The ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the front surface of the third optical element is 0.98. The ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the third optical element is minus 1.8. The ratio of the compression ratios of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the front surface of the third optical element is 1.2.

Возможен третий вариант МИХГ, отличающийся от первого и второго иными значениями параметров. Отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси задней поверхности второго оптического элемента равно 2,91. Отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету задней поверхности второго оптического элемента равно 0,99. Отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны второго оптического элемента равно минус 2,0. Отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия задней поверхности второго оптического элемента равно 1,3. Отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси передней поверхности третьего оптического элемента равно 2,7. Отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету передней поверхности третьего оптического элемента равно 0,985. Отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны третьего оптического элемента равно минус 1,9. Отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия передней поверхности третьего оптического элемента равно 1,25.A third variant of MIHG is possible, which differs from the first and second by different parameter values. The ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the rear surface of the second optical element is 2.91. The ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the rear surface of the second optical element is 0.99. The ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the second optical element is minus 2.0. The ratio of the compression ratios of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the rear surface of the second optical element is 1.3. The ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the front surface of the third optical element is 2.7. The ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the front surface of the third optical element is 0.985. The ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the third optical element is minus 1.9. The ratio of the compression ratios of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the front surface of the third optical element is 1.25.

МИХГ имплантируется следующим образом.MIHG is implanted as follows.

МИХГ имплантируется под местной анестезией. Выполняют капсулорексис, проводят факоэмульсификацию хрусталика, удаляют хрусталиковые массы. МИХГ вводят в капсульный мешок. Передняя камера промывается BSS-раствором, вводят раствор ацетилхолина 0,01%. Проводят герметизацию операционного разреза.MIHG is implanted under local anesthesia. Capsulorexis is performed, phacoemulsification of the lens is performed, and lens masses are removed. MIHG is introduced into the capsule bag. The front chamber is washed with a BSS solution, a solution of acetylcholine 0.01% is introduced. Seal the surgical incision.

Использование МИХГ позволяет достичь заявленный технический результат - повысить разрешающую способность, повысить глубину резкости, увеличить поле зрения, расширить арсенал МИХГ.Using MIHG allows you to achieve the claimed technical result - to increase resolution, increase depth of field, increase field of view, expand the arsenal of MIHG.

Claims

Мультифокальный искусственный хрусталик глаза (МИХГ), содержащий составную оптическую часть, отличающийся тем, что оптическая часть состоит из трех оптических элементов, два из которых выполнены в виде двух асимметричных оптических элементов, сочетанных между собой вдоль плоскости сопряжения, перпендикулярной центральной оптической оси, и образующих единую криволинейную замкнутую поверхность, первый оптический элемент содержит переднюю эллиптическую поверхность, обращенную выпуклостью в сторону роговицы, а задняя поверхность второго оптического элемента выполнена в виде выпуклой эллиптической поверхности, обращенной выпуклостью в сторону сетчатки, при этом отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси задней поверхности второго оптического элемента лежит в интервале от 1,96 до 2,91; отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету задней поверхности второго оптического элемента лежит в интервале от 0,97 до 0,99; при этом отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны второго оптического элемента лежит в интервале от минус 1,6 до минус 2,0; отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия задней поверхности второго оптического элемента лежит в интервале от 1,03 до 1,3; причем показатели преломления оптических сред первого и второго оптического элемента различны и относятся друг к другу как 1,407:1,386; третий оптический элемент представляет собой оптически прозрачное кольцо, отогнутое в сторону сетчатки и закрепленное на боковой поверхности второго оптического элемента, в месте ее пересечения плоскостью, перпендикулярной центральной оптической оси и проходящей через центр тяжести МИХГ, при этом передняя поверхность третьего оптического элемента выполнена выпуклой, задняя - вогнутой, а отношение малой полуоси передней поверхности первого оптического элемента к малой полуоси передней поверхности третьего оптического элемента лежит в интервале от 2,20 до 2,70; отношение эксцентриситетов передней поверхности первого оптического элемента к эксцентриситету передней поверхности третьего оптического элемента лежит в интервале от 0,975 до 0,985; при этом отношение радиуса кривизны первого оптического элемента к радиусу кривизны третьего оптического элемента лежит в интервале от минус 1,7 до минус 1,9; отношение коэффициентов сжатия передней поверхности первого оптического элемента к коэффициенту сжатия передней поверхности третьего оптического элемента лежит в интервале от 1,15 до 1,25, причем показатели преломления оптических сред первого и третьего оптического элемента различны и относятся друг к другу как 1,399:1,394. A multifocal artificial lens of the eye (MIHG) containing a composite optical part, characterized in that the optical part consists of three optical elements, two of which are made in the form of two asymmetric optical elements combined together along the conjugation plane perpendicular to the central optical axis, and forming a single curved closed surface, the first optical element contains a front elliptical surface convex towards the cornea, and the back surface is second of the optical element is made in the form of a convex elliptical surface convex towards the retina, the ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the rear surface of the second optical element lies in the range from 1.96 to 2.91; the ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the rear surface of the second optical element lies in the range from 0.97 to 0.99; the ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the second optical element lies in the range from minus 1.6 to minus 2.0; the ratio of the compression coefficients of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the rear surface of the second optical element lies in the range from 1.03 to 1.3; moreover, the refractive indices of the optical media of the first and second optical element are different and relate to each other as 1.407: 1.386; the third optical element is an optically transparent ring, bent towards the retina and mounted on the side surface of the second optical element, at the point of its intersection by a plane perpendicular to the central optical axis and passing through the center of gravity of the MIHG, while the front surface of the third optical element is convex, rear - concave, and the ratio of the minor axis of the front surface of the first optical element to the minor axis of the front surface of the third optical element lie in the range from 2.20 to 2.70; the ratio of the eccentricities of the front surface of the first optical element to the eccentricity of the front surface of the third optical element lies in the range from 0.975 to 0.985; the ratio of the radius of curvature of the first optical element to the radius of curvature of the third optical element lies in the range from minus 1.7 to minus 1.9; the ratio of the compression coefficients of the front surface of the first optical element to the compression ratio of the front surface of the third optical element lies in the range from 1.15 to 1.25, and the refractive indices of the optical media of the first and third optical element are different and relate to each other as 1,399: 1,394.