RU2398210C1 - Method for testing soils with static probing - Google Patents

Method for testing soils with static probing Download PDF

Info

Publication number
RU2398210C1
RU2398210C1 RU2009121604/28A RU2009121604A RU2398210C1 RU 2398210 C1 RU2398210 C1 RU 2398210C1 RU 2009121604/28 A RU2009121604/28 A RU 2009121604/28A RU 2009121604 A RU2009121604 A RU 2009121604A RU 2398210 C1 RU2398210 C1 RU 2398210C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
soil
cylindrical
indenter
indentation
stage
Prior art date
Application number
RU2009121604/28A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Виктор Викторович Денисенко (RU)
Виктор Викторович Денисенко
Павел Алексеевич Ляшенко (RU)
Павел Алексеевич Ляшенко
Original Assignee
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кубанский государственный технологический университет" (ГОУ ВПО "КубГТУ")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кубанский государственный технологический университет" (ГОУ ВПО "КубГТУ") filed Critical Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кубанский государственный технологический университет" (ГОУ ВПО "КубГТУ")
Priority to RU2009121604/28A priority Critical patent/RU2398210C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2398210C1 publication Critical patent/RU2398210C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

FIELD: agriculture.
SUBSTANCE: method for testing soils with static probing includes double-stage pressing of indentor fixed on core of rod into soil with permanent speed, having shape of cylinder with diametre of 0.95-0.97 and height of 0.15-0.25 of outer rod diametre. At the first stage with speed of up to 1.5 m/min for depth of 1.2-1.5 of cylindrical indentor diametre, at the second stage with speed of up to 5 mm/min for depth of 0.4-0.6 of cylindrical indentor diametre. Then position of cylindrical indentor is fixed, and force of soil resistance is continued to be registered until value of its reduction speed becomes equal to 1.25-2.5 N/hr. Registration of cylindrical indentor pressing depth at the second stage is carried out with pitch of not more than 0.005 mm, and forces of soil resistance at the second stage of pressing and after fixation of cylindrical indentor position are maintained with pitch of not more than 2.5 N. Using results of test, curves are made for speed of force changing in resistance of soil to pressing of cylindrical indentor, dependence of energy of force of clayey surfaces interaction, gradient of force of interaction of clayey surfaces on distance between them, and values of micro-structural properties of soil deformation model are determined, as well as micro-rheological properties of soil and deformation-strength properties of soil.
EFFECT: increased number of soil properties obtained in a single test and reduced labour expenditures in their production.
7 dwg

Description

Изобретение относится к области инженерных изысканий и предназначено, в частности, для определения физико-механических характеристик грунтов, в т.ч. деформационных, прочностных, микроструктурных и микрореологических, и дисперсных материалов и может быть использовано для контроля однородности грунтов и почв.The invention relates to the field of engineering surveys and is intended, in particular, to determine the physico-mechanical characteristics of soils, including deformation, strength, microstructural and micro-rheological, and dispersed materials and can be used to control the uniformity of soils and soils.

Известны:Known:

- способ определения удельного сопротивления почвы смятию [Патент РФ на изобретение №2139516, G01N 3/42], включающий регистрацию величины нагрузки Р, обеспечивающей погружение плунжера в почву, определение объема V почвы, смятой при этом плунжером, и вычисление отношения нагрузки Р, погружающей плунжер в почву, к объему V смятой почвы, при этом используют конический плунжер, для которого определяют величину угла трения φ материала плунжера о почву, измеряют длину L внедренной в почву части, а величину удельного сопротивления почвы смятию вычисляют по предложенной расчетной формуле;- a method for determining the soil resistivity to crushing [RF Patent for the invention No. 2139516, G01N 3/42], including recording the load value P, which immerses the plunger in the soil, determining the volume V of soil crushed by the plunger, and calculating the load ratio P, immersing plunger into the soil, to the volume V of crumpled soil, using a conical plunger, for which the value of the friction angle φ of the plunger material on the soil is determined, the length L of the part embedded in the soil is measured, and the value of the soil resistivity to crushing is calculated according to the proposed calculation formula;

- способ определения модуля деформации [Патент РФ на изобретение №2145655, G01N 3/42, E02D 1/00], включающий вдавливание заданной нагрузкой в исследуемый материал жесткого конуса и измерение его перемещений в процессе внедрения в материал. Модуль деформации определяют по измеренным параметрам согласно предложенной расчетной формуле. При этом используют данные статических испытаний материала в пределах его линейной деформации;- a method for determining the deformation modulus [RF Patent for the invention No. 2145655, G01N 3/42, E02D 1/00], which includes pressing a rigid cone into the test material with a predetermined load and measuring its movements in the process of introduction into the material. The deformation modulus is determined by the measured parameters according to the proposed calculation formula. In this case, use the data of static testing of the material within its linear deformation;

- способ испытания грунтов статическим зондированием [ГОСТ 19912-2001. Грунты. Методы полевых испытаний статическим и динамическим зондированием, п.5], включающий вдавливание в грунт с постоянной скоростью конусного наконечника-индентора, закрепленного на штанге зонда, регистрацию глубины вдавливания индентора и силы суммарного сопротивления грунта вдавливанию индентора и штанги зонда и расчет значений характеристик грунта.- a method of testing soils by static sounding [GOST 19912-2001. Soils. Methods of field tests by static and dynamic sensing, p. 5], including indentation of the cone tip-indenter fixed to the probe rod into the ground at a constant speed, registration of the indenter indentation depth and the total ground resistance force to indenter and probe rod indentation and calculation of soil characteristics.

Эти известные способы испытания грунтов с конусным индентором малоэффективны и имеют следующие недостатки:These known methods of testing soils with a conical indenter are ineffective and have the following disadvantages:

- малоинформативны, т.к. позволяют определять только сопротивление грунта вдавливанию индентора;- uninformative, because only determine the resistance of the soil to the indentation of the indenter;

- не позволяют воспринимать и измерять циклическое сопротивление грунта, которое, как известно, возникает при его нагружении [Денисенко В.В., Ляшенко П.А. Новые результаты компрессионных испытаний. - Проект.- М., 1995, №2-3. - C.76-77; Кравченко Э.В., Ляшенко П.А., Денисенко В.В. О методах испытания грунтов с постоянной скоростью нагружения. Труды международного форума по проблемам науки, техники и образования. Том 3. - М., Академия наук о Земле, 2002. - С.133-135; Ляшенко П.А., Демченко В.А., Денисенко В.В. Анализ энергии деформации грунта при одноосном сжатии образца. Сборник научных трудов КубГАУ. - Краснодар, КубГАУ, 2003. - С.159-165];- do not allow to perceive and measure the cyclic resistance of the soil, which, as you know, occurs when it is loaded [Denisenko V.V., Lyashenko P.A. New compression test results. - Project.- M., 1995, No. 2-3. - C.76-77; Kravchenko E.V., Lyashenko P.A., Denisenko V.V. On soil testing methods with a constant loading rate. Proceedings of the international forum on the problems of science, technology and education. Volume 3. - M., Academy of Earth Sciences, 2002. - S.133-135; Lyashenko P.A., Demchenko V.A., Denisenko V.V. Analysis of soil deformation energy during uniaxial compression of a sample. Collection of scientific works of KubSAU. - Krasnodar, KubSAU, 2003. - S.159-165];

- не позволяют определять микроструктурные характеристики грунта, т.к. при вдавливании в грунт конусного индентора разрушение грунта инициирует жесткая конусная поверхность. Поверхности скольжения в грунте начинаются на ней и ориентированы под острым углом к образующей. Клинья скольжения сплющены, имеют малую длину образующей, т.к. разрушаются трещинами отрыва по мере продвижения индентора вглубь массива грунта. Плотность разрушенного грунта увеличивается по направлению к острию индентора, т.е. вниз. При этом реакция грунта на вдавливание конусного индентора не позволяет определять характеристики микроструктуры грунта, т.к. она сильно разрушена - смята вблизи конусной поверхности;- do not allow to determine the microstructural characteristics of the soil, because when a conical indenter is pressed into the soil, the destruction of the soil is initiated by a rigid conical surface. Sliding surfaces in the soil begin on it and are oriented at an acute angle to the generatrix. The slip wedges are flattened, have a short generatrix, because are destroyed by separation cracks as the indenter moves deeper into the soil mass. The density of the destroyed soil increases towards the tip of the indenter, i.e. way down. In this case, the reaction of the soil to the indentation of the conical indenter does not allow determining the characteristics of the soil microstructure, since it is severely destroyed - crumpled near the conical surface;

- обеспечивают получение на каждой глубине испытания только одного значения сопротивления грунта вдавливанию зонда и для повышения достоверности и точности результатов требуют проведения нескольких испытаний на такой же глубине в близлежащих точках испытываемой площадки, что существенно увеличивает трудоемкость и стоимость изысканий.- ensure that at each test depth only one value of the soil resistance to indentation of the probe is obtained, and to increase the reliability and accuracy of the results, they require several tests at the same depth at nearby points of the test site, which significantly increases the complexity and cost of surveys.

Наиболее близким к заявляемому изобретению является способ испытания грунтов статическим зондированием [Патент РФ на изобретение №2301983, G01N 3/42 (прототип)}, включающий вдавливание в грунт с постоянной скоростью в два этапа закрепленного на сердечнике штанги индентора, имеющего форму правильной трехгранной пирамиды, на первом этапе со скоростью до 1,5 м/мин, на втором этапе со скоростью до 5 мм/мин, регистрацию глубины вдавливания индентора, силы сопротивления грунта вдавливанию индентора и определение значений характеристик грунта на заданной глубине.Closest to the claimed invention is a method of testing soils by static sensing [RF Patent for the invention No. 2301983, G01N 3/42 (prototype)}, which includes indenting the soil at a constant speed in two stages of an indenter fixed on the core, having the shape of a regular trihedral pyramid, at the first stage with a speed of up to 1.5 m / min, at the second stage with a speed of up to 5 mm / min, registration of the indenter indentation depth, soil resistance forces to indenter indentation and determination of soil characteristics values are given Second depth.

К недостаткам этого способа следует отнести то, что он:The disadvantages of this method include the fact that it:

- не позволяет получать используемые в инженерной геологии силовые микроструктурные характеристики грунтов [Теоретические основы инженерной геологии. Физико-химические основы. / Под ред. акад. Сергеева Е.М. - М.: Недра, 1985. - 288 с.; Осипов В.И., Соколов В.Н., Еремеев В.В. Глинистые покрышки нефтяных и газовых месторождений. - М., Наука, 2001. - 238 с.; Ляшенко П.А., Денисенко В.В. Вычисление характеристик микроструктуры грунта в опыте с компрессионным сжатием образца // Научный журнал КубГАУ (Электронный ресурс). - Краснодар: КубГАУ, 2009. - №45(01). - http://ej.kubagro.ru/2009/01/pdf703.pdf], в частности:- does not allow to obtain the used microstructural characteristics of soils used in engineering geology [Theoretical Foundations of Engineering Geology. Physicochemical fundamentals. / Ed. Acad. Sergeeva E.M. - M .: Nedra, 1985 .-- 288 p .; Osipov V.I., Sokolov V.N., Eremeev V.V. Clay tires of oil and gas fields. - M., Nauka, 2001 .-- 238 p .; Lyashenko P.A., Denisenko V.V. Calculation of the characteristics of the soil microstructure in the experiment with compression compression of the sample // Scientific journal KubSAU (Electronic resource). - Krasnodar: KubSAU, 2009. - No. 45 (01). - http://ej.kubagro.ru/2009/01/pdf703.pdf], in particular:

расстояния между глинистыми поверхностями при ближней и при дальней агрегации, при максимальной дальности взаимодействия глинистых поверхностей и при положении, соответствующему энергетическому барьеру;distances between clay surfaces at near and far aggregation, at the maximum range of interaction of clay surfaces and at a position corresponding to an energy barrier;

силы между глинистыми поверхностями - максимальной притяжения при ближней агрегации, максимальной отталкивания при дальней агрегации, притяжения при дальней агрегации и расклинивания при ближней агрегации;forces between clay surfaces - maximum attraction during short-range aggregation, maximum repulsion during long-range aggregation, attraction during long-range aggregation and wedging during short-range aggregation;

градиенты силы между глинистыми поверхностями отталкивания при дальней агрегации и притяжения при ближней агрегации;force gradients between clay surfaces of repulsion during long-range aggregation and attraction during short-range aggregation;

- не позволяет получать используемые в инженерной геологии микрореологические характеристики грунтов [Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. - М.: Высш. школа, 1978. - 447 с.], в частности:- does not allow to obtain used in engineering geology micro-rheological characteristics of soils [Vyalov S.S. Rheological basis of soil mechanics. - M .: Higher. School, 1978. - 447 S.], in particular:

период релаксации силы сопротивления грунта;the period of relaxation of the soil resistance force;

коэффициент вязкости жидкости в зазоре (микропоре) между глинистыми поверхностями при дальней агрегации.coefficient of fluid viscosity in the gap (micropore) between clay surfaces during long-range aggregation.

Задача изобретения - увеличение числа характеристик грунтов, получаемых при одном испытании (повышение информативности при одном испытании грунта), и сокращение трудозатрат при их получении.The objective of the invention is to increase the number of soil characteristics obtained in one test (increase in information content in one test of the soil), and reduce labor costs when receiving them.

Технический результат достигается предложенным способом испытания грунтов статическим зондированием, включающем вдавливание в грунт с постоянной скоростью закрепленного на сердечнике штанги индентора в два этапа, на первом этапе со скоростью до 1,5 м/мин, на втором этапе со скоростью до 5 мм/мин, регистрацию глубины вдавливания индентора и силы сопротивления грунта вдавливанию индентора и определение значения характеристик грунта на заданной глубине, в котором используют индентор, имеющий форму цилиндра диаметром 0,95-0,97 и высотой 0,15-0,25 от наружного диаметра штанги, причем вдавливание цилиндрического индентора производят на первом этапе на глубину 1,2-1,5 от диаметра цилиндрического индентора, на втором этапе на глубину 0,4-0,6 от диаметра цилиндрического индентора, а после окончания второго этапа вдавливания положение цилиндрического индентора фиксируют и продолжают регистрацию силы сопротивления грунта до значения скорости ее уменьшения, равного 1,25-2,5 Н/ч, при этом регистрацию глубины вдавливания цилиндрического индентора на втором этапе производят с шагом не более 0,005 мм, регистрацию силы сопротивления грунта на втором этапе вдавливании и после фиксации положения цилиндрического индентора производят с шагом не более 2,5 Н, а по результатам испытания строят график скорости изменения силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора Vy(u), график зависимости энергии силы взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними U(r), график зависимости силы взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними R(r), график зависимости градиента силы взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними f(r) и определяют значения микроструктурных характеристик модели деформации грунта: расстояния между глинистыми поверхностями при ближней (h1, нм) и при дальней агрегации (h2, нм), при максимальной дальности взаимодействия глинистых поверхностей (h3, нм), при положении, когда появляется расклинивающее давление (h0, нм), при положении, соответствующем энергетическому барьеру (b, нм); силы между глинистыми поверхностями: максимальную притяжения при ближней агрегации (R1b, МПа), максимальную отталкивания при дальней агрегации (Rb2, МПа), притяжения при дальней агрегации (R3, МПа), расклинивания при ближней агрегации (R0, МПа); градиенты силы между глинистыми поверхностями отталкивания при дальней агрегации (Ce, МПа) и притяжения при ближней агрегации (Se, МПа); строят график зависимости силы сопротивления грунта от времени с момента фиксации положения цилиндрического индентора H(t) и определяют микрореологические характеристики грунта: период релаксации силы сопротивления грунта (χ, с-1) и коэффициент вязкости жидкости в зазоре (микропоре) между глинистыми поверхностями при дальней агрегации η, МПа·с, по формулеThe technical result is achieved by the proposed method of testing soils by static sounding, which includes pressing into the soil at a constant speed of the indenter fixed on the core in two stages, in the first stage with a speed of up to 1.5 m / min, in the second stage with a speed of up to 5 mm / min, registration of the indenter indentation depth and soil resistance force indenter indentation and determination of soil characteristics at a given depth, in which an indenter is used having the form of a cylinder with a diameter of 0.95-0.97 and a height of 0.15-0.25 o t of the outer diameter of the rod, and the indentation of the cylindrical indenter is carried out at the first stage to a depth of 1.2-1.5 from the diameter of the cylindrical indenter, at the second stage to a depth of 0.4-0.6 from the diameter of the cylindrical indenter, and after the end of the second stage of indentation the position of the cylindrical indenter is fixed and registration of the soil resistance force is continued to a value of its decrease rate equal to 1.25-2.5 N / h, while the depth of indentation of the cylindrical indenter is recorded at the second stage with a step of not more than 0.005 mm , registration of the soil resistance force at the second stage of indentation and after fixing the position of the cylindrical indenter is performed in increments of no more than 2.5 N, and according to the test results, a graph of the rate of change of soil resistance force to indentation of the cylindrical indenter V y (u) is plotted, the dependence of the interaction force energy clay surfaces versus the distance between them U (r), a graph of the interaction strength of clay surfaces versus the distance between them R (r), a graph of the gradient of the clay interaction force erhnostey distance between f (r), and determine the values of the microstructural characteristics of the model soil deformation: the distance between the clay surfaces in the proximal (h 1 nm) and far aggregation (h 2 nm) with a maximum range of interaction clay surfaces (h 3 , nm), at the position when the proppant pressure appears (h 0 , nm), at the position corresponding to the energy barrier (b, nm); forces between clay surfaces: maximum attraction during short-range aggregation (R 1b , MPa), maximum repulsion during long-range aggregation (R b2 , MPa), attraction during long-range aggregation (R 3 , MPa), wedging during short-range aggregation (R 0 , MPa) ; force gradients between clay surfaces of repulsion during long-range aggregation (C e , MPa) and attraction during short-range aggregation ( Se , MPa); build a graph of the dependence of the soil resistance force on time from the moment of fixing the position of the cylindrical indenter H (t) and determine the micro-rheological characteristics of the soil: the relaxation period of the soil resistance force (χ, s -1 ) and the viscosity coefficient of the liquid in the gap (micropore) between clay surfaces at long aggregation η, MPa · s, according to the formula

Figure 00000001
Figure 00000001

рассчитывают значения деформационно-прочностных характеристик грунта:calculate the values of deformation-strength characteristics of the soil:

- удельное сопротивление грунта вдавливанию цилиндрического индентора (Rуд, МПа) по формуле- specific soil resistance to indentation of a cylindrical indenter (R beats , MPa) according to the formula

Figure 00000002
Figure 00000002

- модуль упругости грунта (Ее, МПа) по формуле- modulus of elasticity of the soil (E e , MPa) according to the formula

Figure 00000003
Figure 00000003

- предельное сопротивление грунта сдвигу (τs, кПа) по формуле- ultimate resistance to soil shear (τ s , kPa) according to the formula

Figure 00000004
Figure 00000004

- удельную работу трещинообразования грунта (σγ, Дж/м2), по формуле- the specific work of cracking the soil (σ γ , J / m 2 ), according to the formula

Figure 00000005
Figure 00000005

где ΔYei - приращение циклически изменяющейся силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора на участке ее возрастания в i-ом цикле изменения, Н;where ΔY ei is the increment of the cyclically changing soil resistance force indentation of a cylindrical indenter in the area of its increase in the i-th change cycle, N;

Δuei - приращение перемещения цилиндрического индентора на участке возрастания циклически изменяющейся силы сопротивления грунта в i-ом цикле ее изменения, мм;Δu ei is the increment of displacement of the cylindrical indenter in the area of increase of the cyclically changing soil resistance force in the i-th cycle of its change, mm;

ω - коэффициент формы выпуклого треугольного штампа, определяемый в независимом опыте;ω is the shape coefficient of a convex triangular stamp, determined in independent experience;

D - диаметр цилиндрического индентора, мм;D is the diameter of the cylindrical indenter, mm;

ν - коэффициент поперечной деформации грунта (коэффициент Пуассона);ν is the coefficient of transverse deformation of the soil (Poisson's ratio);

τsi - предельное сопротивление сдвигу на участке возрастания циклически изменяющейся силы сопротивления грунта в i-ом цикле ее изменения, кПа;τ si is the ultimate shear resistance at the site of increasing cyclically varying soil resistance forces in the i-th cycle of its change, kPa;

Δuri - приращение перемещения цилиндрического индентора на участке снижения циклически изменяющейся силы сопротивления грунта в i-ом цикле ее изменения, мм.Δu ri is the increment of displacement of the cylindrical indenter in the area of reduction of the cyclically changing soil resistance force in the i-th cycle of its change, mm

Способ испытания грунтов статическим зондированием реализуется с помощью известных устройств для испытания грунтов, например с помощью устройства для статического зондирования [Авт. св. СССР на изобретение №250520, G01L 1/08], состоящего из конусного индентора, закрепленного на выдвижном сердечнике штанги, механизма для вдавливания индентора и блоков измерения и регистрации глубины вдавливания индентора и силы сопротивления грунта вдавливанию индентора. У этого известного устройства для испытания грунтов используют индентор, имеющий форму цилиндра диаметром 0,95-0,97 и высотой 0,15-0,25 от наружного диаметра штанги.The method of testing soils by static sensing is implemented using known devices for testing soils, for example using a device for static sensing [Auth. St. USSR for invention No. 250520, G01L 1/08], consisting of a conical indenter mounted on a retractable core of the rod, a mechanism for indenting an indenter and measuring units and recording the indenter indentation depth and soil resistance force indenter indentation. This well-known soil testing apparatus uses an indenter having the form of a cylinder with a diameter of 0.95-0.97 and a height of 0.15-0.25 from the outer diameter of the rod.

Пояснения к предлагаемому способу испытания грунтов статическим зондированием и один из вариантов конструкции устройства для реализации этого способа схематично приведены на чертеже, где на:Explanations of the proposed method of testing soils by static sounding and one of the design options for the device for implementing this method are schematically shown in the drawing, where:

фиг.1 - принципиальная блок-схема устройства для реализации способа испытания грунтов статическим зондированием;figure 1 is a schematic block diagram of a device for implementing the method of testing soils by static sounding;

фиг.2 - схема компоновки в пустотелой штанге выдвижного сердечника с цилиндрическим индентором, датчиком силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора и фиксатором положения цилиндрического индентора (вид I - вид сбоку);figure 2 - layout diagram in a hollow rod of a retractable core with a cylindrical indenter, a sensor of soil resistance to indentation of a cylindrical indenter and a position lock of a cylindrical indenter (type I is a side view);

фиг.3 - график скорости изменения силы сопротивления твердого суглинка при статическом зондировании цилиндрическим индентором;figure 3 is a graph of the rate of change of the resistance force of solid loam during static sounding by a cylindrical indenter;

фиг.4 - график зависимости энергии взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними по данным статического зондирования твердого суглинка цилиндрическим индентором;figure 4 is a graph of the dependence of the interaction energy of clay surfaces on the distance between them according to the static sounding of clay loam by a cylindrical indenter;

фиг.5 - график зависимости силы взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними по данным статического зондирования твердого суглинка цилиндрическим индентором;5 is a graph of the dependence of the interaction force of clay surfaces on the distance between them according to the static sounding of solid loam with a cylindrical indenter;

фиг.6 - график зависимости градиента силы взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними по данным статического зондирования твердого суглинка цилиндрическим индентором;6 is a graph of the dependence of the gradient of the interaction force of clay surfaces on the distance between them according to the data of static sounding of solid loam by a cylindrical indenter;

фиг.7 - график зависимости изменения силы сопротивления грунта от времени с момента фиксации положения цилиндрического индентора.7 is a graph of the dependence of the soil resistance force on time from the moment of fixing the position of the cylindrical indenter.

Устройство для реализации способа испытания грунтов статическим зондированием состоит из цилиндрического индентора 1, закрепленного на выдвижном сердечнике 2, пустотелой штанги 3, механизма 4 для вдавливания цилиндрического индентора, блока 5 регистрации глубины вдавливания цилиндрического индентора, блока 6 регистрации силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора, датчика 7 силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора, фиксатора 8 положения цилиндрического индентора и ограничительных упоров 9 и 10.A device for implementing the method of soil testing by static sensing consists of a cylindrical indenter 1 mounted on a retractable core 2, a hollow rod 3, a mechanism 4 for indenting a cylindrical indenter, a unit 5 for recording the indentation depth of a cylindrical indenter, a unit 6 for recording soil resistance indentation for indentation of a cylindrical indenter, a sensor 7 forces of soil resistance to indentation of a cylindrical indenter, a retainer 8 of the position of the cylindrical indenter and restrictive stops 9 and 10.

Цилиндрический индентор 1 имеет диаметр 0,95-0,97 и высоту 0,15-0,25 от наружного диаметра штанги.The cylindrical indenter 1 has a diameter of 0.95-0.97 and a height of 0.15-0.25 from the outer diameter of the rod.

Способ испытания грунтов статическим зондированием осуществляется следующим образом.The method of testing soils by static sounding is as follows.

На заданной глубине испытания с помощью механизма 4 производят вдавливание в грунт с постоянной скоростью цилиндрического индентора 1 в два этапа, на первом этапе со скоростью до 1,5 м/мин на глубину 1,2-1,5 от диаметра цилиндрического индентора, на втором этапе со скоростью до 5 мм/мин на глубину 0,4-0,6 от диметра цилиндрического индентора.At a given test depth, using mechanism 4, a cylindrical indenter 1 is pressed into the ground at a constant speed in two stages, in the first stage with a speed of up to 1.5 m / min to a depth of 1.2-1.5 of the diameter of the cylindrical indenter stage with a speed of up to 5 mm / min to a depth of 0.4-0.6 from the diameter of a cylindrical indenter.

Вдавливание в грунт цилиндрического индентора 1 производят на первом этапе штангой 3 или сердечником 2, на втором этапе - сердечником 2.Injection into the ground of a cylindrical indenter 1 is carried out at the first stage with a rod 3 or core 2, at the second stage with a core 2.

Вдавливание цилиндрического индентора 1 на первом и втором этапах производят с непрерывным измерением и регистрацией глубины его вдавливания и силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора.The indentation of the cylindrical indenter 1 in the first and second stages is carried out with continuous measurement and registration of its indentation depth and soil resistance to indentation of the cylindrical indenter.

После окончания второго этапа вдавливания с помощью фиксатора 8 фиксируют положение цилиндрического индентора 1 и продолжают регистрацию силы сопротивления грунта до значения скорости ее уменьшения, равного 1,25-2,5 Н/ч.After the second stage of the indentation is completed, the position of the cylindrical indenter 1 is fixed using the lock 8 and the registration of the soil resistance force is continued until the rate of its decrease is 1.25-2.5 N / h.

На втором этапе вдавливания цилиндрического индентора 1 регистрацию глубины его вдавливания производят с шагом не более 0,005 мм, а силы сопротивления грунта на втором этапе вдавливания и после фиксации положения цилиндрического индентора производят с шагом не более 2,5 Н.At the second stage of indentation of the cylindrical indenter 1, the depth of indentation is recorded in increments of not more than 0.005 mm, and the soil resistance forces in the second stage of indentation and after fixing the position of the cylindrical indenter are performed in increments of not more than 2.5 N.

При вдавливании цилиндрического индентора 1 в грунт под его подошвой образуется уплотненная грунтовая область, представляющая собой систему поверхностей скольжения, идущих от подошвы индентора на глубину, определяемую их совокупным сопротивлением внешней нагрузке. При увеличении внешней нагрузки уплотненная грунтовая область развивается внутри объема грунта, ограниченного огибающими поверхностями скольжения. Огибающие поверхности скольжения соединяются на глубине в момент полного перехода основания индентора в предельное по прочности состояние.When a cylindrical indenter 1 is pressed into the soil under its sole, a compacted soil region is formed, which is a system of sliding surfaces extending from the indenter base to a depth determined by their combined resistance to external load. With an increase in the external load, the compacted soil region develops inside the soil volume limited by envelope sliding surfaces. Envelope sliding surfaces are connected at a depth at the moment of complete transition of the base of the indenter to the ultimate strength state.

Дальнейшее увеличение внешнего давления приводит к перемещению уплотненной грунтовой области. При этом новые клинья скольжения из-за пределов огибающих входят в уплотненную грунтовую область снизу, а другие из уплотненной грунтовой области выходят в стороны от нее. Оба движения происходят по поверхностям скольжения, служащими продолжениями сформировавшихся в уплотненной грунтовой области и вышедшими из нее за пределы огибающих.A further increase in external pressure leads to the displacement of the compacted soil area. In this case, new slip wedges from outside the envelopes enter the compacted soil region from below, while others from the compacted soil region extend to the sides of it. Both movements occur along sliding surfaces, which serve as extensions of those formed in the compacted soil region and which left it beyond the envelopes.

Поэтому уплотненная грунтовая область частично, на внешних своих границах, воспроизводится при вдавливании цилиндрического индентора вглубь массива грунта. При этом реакция грунта отражает микроструктуру, идентичную микроструктуре в уплотненной грунтовой области.Therefore, the compacted soil region is partially, at its external borders, reproduced by pressing a cylindrical indenter deep into the soil mass. In this case, the soil reaction reflects the microstructure identical to the microstructure in the compacted soil region.

В результате испытания грунтов цилиндрическим индентором получают:As a result of soil testing by a cylindrical indenter, one obtains:

- Y(u) - силу сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора как функцию его перемещения;- Y (u) - soil resistance to indentation of a cylindrical indenter as a function of its movement;

- u - перемещение цилиндрического индентора на втором этапе вдавливания Vu;- u is the movement of the cylindrical indenter in the second stage of the indentation V u ;

- Yt(t) - силу сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора на участке нулевой скорости его вдавливания как функцию времени, отсчитанного с момента фиксации положения цилиндрического индентора;- Y t (t) is the force of soil resistance to indentation of a cylindrical indenter at the site of zero indentation speed as a function of time counted from the moment the position of the cylindrical indenter was fixed;

- t - время измерения перемещения цилиндрического индентора и силы сопротивления грунта его вдавливанию;- t is the time of measuring the movement of the cylindrical indenter and the force of resistance of the soil to its indentation;

- Vy - скорость изменения силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора- V y - the rate of change of the soil resistance force indentation of a cylindrical indenter

Figure 00000006
Figure 00000006

где ΔY - изменение силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора на интервале Δu;where ΔY is the change in soil resistance to indentation of a cylindrical indenter in the interval Δu;

Δu - шаг регистрации перемещения цилиндрического индентораΔu is the step of recording the movement of a cylindrical indenter

Figure 00000007
Figure 00000007

где Vu - скорость перемещения цилиндрического индентора, Vu=const;where V u is the speed of movement of the cylindrical indenter, V u = const;

Δt - промежуток времени, соответствующий шагу регистрации перемещения цилиндрического индентора Δu.Δt is the time interval corresponding to the step of recording the movement of the cylindrical indenter Δu.

Строят график Vy(u) скорости изменения силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора (см. фиг.3).Build a graph of V y (u) the rate of change of the resistance force of the soil indentation of a cylindrical indenter (see figure 3).

По графику Vy(u) или аналитически: выделяют циклы изменения величины Vy; рассчитывают протяженность восходящей Δue.i, мм и нисходящей Δur.i, мм ветвей, длительность нисходящей ветви Δtr.i, с, максимальное значение скорости в каждом цикле Vu.max.i; выделяют фазу FD-1 по значениям Vu.max.i: от Vu.max.i до 1-го максимума max Vu.max.i, определяют число циклов nc в фазе FD-1.According to the schedule V y (u) or analytically: there are cycles of changes in the value of V y ; calculate the length of the ascending Δu ei , mm and descending Δu ri , mm branches, the duration of the descending branch Δt ri , s, the maximum value of speed in each cycle V u.max.i ; the FD-1 phase is distinguished by the values of V u.max.i : from V u.max.i to the 1st maximum max V u.max.i , the number of cycles n c in the FD-1 phase is determined.

Рассчитывают среднее значение скорости изменения силы

Figure 00000008
The average value of the rate of change of force is calculated.
Figure 00000008

Figure 00000009
Figure 00000009

Рассчитывают средние по циклу деформации грунта FD-1 значения

Figure 00000010
,
Figure 00000011
,
Figure 00000012
, FD-1 soil strain cycle averages are calculated
Figure 00000010
,
Figure 00000011
,
Figure 00000012
,

где

Figure 00000013
- силы сопротивления грунта на восходящей ветви цикла изменения силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора;Where
Figure 00000013
- soil resistance forces on the ascending branch of the cycle of changes in soil resistance forces to indentation of a cylindrical indenter;

Figure 00000014
- силы сопротивления грунта на нисходящей ветви цикла изменения силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора.
Figure 00000014
- soil resistance forces on the descending branch of the cycle of changes in soil resistance forces to indentation of a cylindrical indenter.

Рассчитывают среднюю упругую деформацию грунта Δle, нм, по формулеCalculate the average elastic soil deformation Δl e , nm, by the formula

Figure 00000015
Figure 00000015

Рассчитывают коэффициент упругой работы деформации по формулеThe coefficient of elastic work of deformation is calculated by the formula

Figure 00000016
Figure 00000016

где

Figure 00000017
и
Figure 00000018
, мДж.Where
Figure 00000017
and
Figure 00000018
, mJ.

Представляют потенциал сил взаимодействия глинистых поверхностей в виде функции расстояния r, нм, между ними U(r) (см. фиг.4), где r∈(0; h3), имеющей на указанной области определения два минимума при r=h1 и r=h2, причем h1<h2, максимум при r=b, причем h1<b<h2, и нуль при r=h3, причем h2<h3;They represent the potential of the interaction forces of clay surfaces as a function of the distance r, nm, between them U (r) (see Fig. 4), where r∈ (0; h 3 ), which has two minimums at r = h 1 and r = h 2 , with h 1 <h 2 , the maximum at r = b, and h 1 <b <h 2 , and zero at r = h 3 , and h 2 <h 3 ;

h1 - расстояния между глинистыми поверхностями при ближней агрегации, нм;h 1 - the distance between clay surfaces in the near aggregation, nm;

h2 - расстояния между глинистыми поверхностями при дальней агрегации, нм;h 2 - the distance between clay surfaces during long-range aggregation, nm;

h3 - расстояния между глинистыми поверхностями при максимальной дальности их взаимодействия, нм;h 3 - the distance between clay surfaces at the maximum range of their interaction, nm;

b - расстояния между глинистыми поверхностями, соответствующие положению энергетического барьера, нм;b — distances between clay surfaces corresponding to the position of the energy barrier, nm;

h0 - расстояния между глинистыми поверхностями при положении, когда появляется расклинивающее давление, нм.h 0 - the distance between clay surfaces at the position when the proppant pressure appears, nm.

Представляют силу взаимодействия глинистых поверхностей в виде функцииRepresent the interaction force of clay surfaces as a function

Figure 00000019
Figure 00000019

(см. фиг.5) и градиент силы взаимодействия в виде функции(see figure 5) and the gradient of the interaction force as a function

Figure 00000020
(см. фиг.6).
Figure 00000020
(see Fig.6).

Рассчитывают коэффициенты функций U(r); R(r); f(r) по граничным условиямThe coefficients of the functions U (r) are calculated; R (r); f (r) by the boundary conditions

Figure 00000021
Figure 00000021

Figure 00000022
Figure 00000022

Figure 00000023
Figure 00000023

Figure 00000024
Figure 00000024

Определяют значения h0, h1, b, h2, h3, причем h0<h1<b<h2<h3, анализируя функцию U(r) и используя условие f(h0)=10 МПа.The values of h 0 , h 1 , b, h 2 , h 3 are determined, and h 0 <h 1 <b <h 2 <h 3 , analyzing the function U (r) and using the condition f (h 0 ) = 10 MPa.

Определяют значения R1 и R3 как 1-й и 2-й максимумы функции R(r) и значение Rb2 как минимум R(r) между максимумами и R0 как значение R(r) при r=h0,The values of R 1 and R 3 are determined as the 1st and 2nd maxima of the function R (r) and the value of R b2 is at least R (r) between the maxima and R 0 as the value of R (r) at r = h 0 ,

где R1 - максимальной силы притяжения между глинистыми поверхностями при ближней агрегации, МПа;where R 1 - the maximum attractive force between clay surfaces in the near aggregation, MPa;

Rb2 - максимальной силы отталкивания глинистых поверхностей при дальней агрегации, МПа;R b2 - maximum repulsion force of clay surfaces during long-range aggregation, MPa;

R3 - силы притяжения между глинистыми поверхностями при дальней агрегации, МПа;R 3 - attractive forces between clay surfaces during long-range aggregation, MPa;

R0 - расклинивающей силы между глинистыми поверхностями при ближней агрегации, МПа.R 0 - wedging force between clay surfaces during near aggregation, MPa.

Определяют значение Se как минимум, а значение Ce - как максимум функции f(r),The value of S e is determined as a minimum, and the value of C e as the maximum of the function f (r),

где Se - градиента силы притяжения между глинистыми поверхностями при ближней агрегации, МПа;where S e - the gradient of the attractive force between clay surfaces in the near aggregation, MPa;

Ce - градиента силы отталкивания глинистых поверхностей при дальней агрегации, МПа.C e - gradient of the repulsive force of clay surfaces during long-range aggregation, MPa.

На участке нулевой скорости вдавливания цилиндрического индентора сила сопротивления грунта представляют в виде функции времени, отсчитанного с момента фиксации положения цилиндрического индентора (см. фиг.7), где χ - период релаксации силы сопротивления грунта цилиндрическому индентору с момента фиксации его положения, с-1.At the site of zero indentation speed of the cylindrical indenter, the soil resistance force is presented as a function of time counted from the moment of fixing the position of the cylindrical indenter (see Fig. 7), where χ is the relaxation period of the soil resistance force to the cylindrical indenter from the moment of fixing its position, s -1 .

Аппроксимируют зависимость силы сопротивления грунта от времени с момента фиксации положения цилиндрического индентора H(t) функцией видаThe time dependence of the soil resistance force is approximated from the moment the position of the cylindrical indenter H (t) is fixed by a function of the form

Figure 00000025
Figure 00000025

Рассчитывают коэффициент вязкости жидкости в зазоре (микропоре) между глинистыми поверхностями при дальней агрегации η, МПа·с, по формуле (1).Calculate the coefficient of viscosity of the liquid in the gap (micropore) between clay surfaces with long-range aggregation η, MPa · s, according to the formula (1).

Рассчитывают значения деформационно-прочностных характеристик грунта: удельное сопротивление грунта вдавливанию цилиндрического индентора Rуд - по формуле (2), модуль упругости грунта Ee - по формуле (3), предельное сопротивление грунта сдвигу τs - по формуле (4), удельную работу трещинообразования грунта σγ - по формуле (5).The values of the deformation-strength characteristics of the soil are calculated: the specific resistance of the soil to the indentation of the cylindrical indenter R beats according to the formula (2), the modulus of elasticity of the soil E e - according to the formula (3), the ultimate soil resistance to shear τ s - according to the formula (4), the specific work soil cracking σ γ according to formula (5).

Аналогичным образом производят испытания и определяют значения микроструктурных и микрореологических характеристик модели деформации грунта и значения деформационно-прочностных характеристик грунта на других глубинах (уровнях залегания грунта) в данной точке испытания на исследуемой площадке изысканий.Similarly, tests are carried out and the values of the microstructural and micro-rheological characteristics of the soil deformation model and the values of the deformation-strength characteristics of the soil at other depths (levels of occurrence of the soil) at this test point on the study site are determined.

Заявляемый способ испытания грунтов статическим зондированием увеличивает число, точность и достоверность значений характеристик грунтов при одном испытании, сокращает трудозатраты их определении, в т.ч. деформационно-прочностных характеристик, микроструктурных и микрореологических характеристик модели деформации грунта, и таким образом повышает точность и достоверность решения инженерных задач геомеханики и фундаментостроения и создает определенные практический и экономический эффект.The inventive method of testing soils by static sounding increases the number, accuracy and reliability of the values of the characteristics of soils in one test, reduces the labor costs of their determination, including deformation-strength characteristics, microstructural and micro-rheological characteristics of the soil deformation model, and thus increases the accuracy and reliability of solving engineering problems of geomechanics and foundation engineering and creates a certain practical and economic effect.

Claims (1)

Способ испытания грунтов статическим зондированием, включающий вдавливание в грунт с постоянной скоростью закрепленного на сердечнике штанги индентора в два этапа, на первом этапе со скоростью до 1,5 м/мин, на втором этапе со скоростью до 5 мм/мин, регистрацию глубины вдавливания индентора и силы сопротивления грунта вдавливанию индентора и определение значения характеристик грунта на заданной глубине, отличающийся тем, что используют индентор, имеющий форму цилиндра диаметром 0,95-0,97 и высотой 0,15-0,25 от наружного диаметра штанги, причем вдавливание цилиндрического индентора производят на первом этапе на глубину 1,2-1,5 от диаметра цилиндрического индентора, на втором этапе на глубину 0,4-0,6 от диаметра цилиндрического индентора, а после окончания второго этапа вдавливания положение цилиндрического индентора фиксируют и продолжают регистрацию силы сопротивления грунта до значения скорости ее уменьшения, равного 1,25-2,5 Н/ч, при этом регистрацию глубины вдавливания цилиндрического индентора на втором этапе производят с шагом не более 0,005 мм, регистрацию силы сопротивления грунта на втором этапе вдавливания и после фиксации положения цилиндрического индентора производят с шагом не более 2,5 Н, а по результатам испытания строят график скорости изменения силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора Vу(u), график зависимости энергии силы взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними U(r), график зависимости силы взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними R(r), график зависимости градиента силы взаимодействия глинистых поверхностей от расстояния между ними f(r) и определяют значения микроструктурных характеристик модели деформации грунта: расстояния между глинистыми поверхностями при ближней (h1, нм) и при дальней агрегации (h2, нм), при максимальной дальности взаимодействия глинистых поверхностей (h3, нм), при положении, когда появляется расклинивающее давление (h0, нм), при положении, соответствующем энергетическому барьеру (b, нм); силы между глинистыми поверхностями: максимальную притяжения при ближней агрегации (R1b, МПа), максимальную отталкивания при дальней агрегации (Rb2, МПа), притяжения при дальней агрегации (R3, МПа), расклинивания при ближней агрегации (R0, МПа); градиенты силы между глинистыми поверхностями отталкивания при дальней агрегации (Ce, МПа) и притяжения при ближней агрегации (Se, МПа); строят график зависимости силы сопротивления грунта от времени с момента фиксации положения цилиндрического индентора Н(t) и определяют микрореологические характеристики грунта: период релаксации силы сопротивления грунта (χ, с-1) и коэффициент вязкости жидкости в зазоре (микропоре) между глинистыми поверхностями при дальней агрегации η, МПа·с по формуле
;
рассчитывают значения деформационно-прочностных характеристик грунта:
удельное сопротивление грунта вдавливанию цилиндрического индентора (Rуд, МПа) по формуле
Figure 00000027

модуль упругости грунта (Ee, МПа) по формуле
Figure 00000028
;
предельное сопротивление грунта сдвигу (τs, кПа) по формуле
Figure 00000029
;
удельную работу трещинообразования грунта (σγ, Дж/м2), по формуле
Figure 00000030
,
где ΔYei - приращение циклически изменяющейся силы сопротивления грунта вдавливанию цилиндрического индентора на участке ее возрастания в i-ом цикле изменения, Н;
Δuei - приращение перемещения цилиндрического индентора на участке возрастания циклически изменяющейся силы сопротивления грунта в i-ом цикле ее изменения, мм;
ω - коэффициент формы выпуклого треугольного штампа, определяемый в независимом опыте;
D - диаметр цилиндрического индентора, мм;
v - коэффициент поперечной деформации грунта (коэффициент Пуассона);
τsi - предельное сопротивление сдвигу на участке возрастания циклически изменяющейся силы сопротивления грунта в 1-ом цикле ее изменения, кПа;
Δuri - приращение перемещения цилиндрического индентора на участке снижения циклически изменяющейся силы сопротивления грунта в i-ом цикле ее изменения, мм. A method of testing soils by static sounding, which includes pressing into the soil at a constant speed of the indenter fixed on the core of the rod in two stages, at the first stage with a speed of up to 1.5 m / min, in the second stage with a speed of up to 5 mm / min, recording the indenter indentation depth and forces of soil resistance to indentation indentation and determination of soil characteristics at a given depth, characterized in that an indenter is used having the form of a cylinder with a diameter of 0.95-0.97 and a height of 0.15-0.25 from the outer diameter of the rod, and the infusion of a cylindrical indenter is carried out at the first stage to a depth of 1.2-1.5 from the diameter of the cylindrical indenter, at the second stage to a depth of 0.4-0.6 from the diameter of the cylindrical indenter, and after the second stage of indentation is completed, the position of the cylindrical indenter is fixed and continued registration of the soil resistance force to a value of its reduction rate equal to 1.25-2.5 N / h, while the depth of indentation of the cylindrical indenter is recorded at the second stage with a step of not more than 0.005 mm, registration of the soil resistance force the second step of pressing and after fixing the position of the cylindrical indenter produce increments of not more than 2.5 N, and the results plotted test soil resistance force change rate V indenter indentation cylindrical y (u), a plot of the energy of interaction forces clay surfaces the distance between them U (r), a graph of the dependence of the interaction force of clay surfaces on the distance between them R (r), a graph of the dependence of the gradient of the interaction force of clay surfaces on the distance between them f (r) and determine the values of the microstructural characteristics of the soil deformation model: the distance between clay surfaces at near (h 1 , nm) and long-range aggregation (h 2 , nm), with a maximum range of interaction of clay surfaces (h 3 , nm), when it appears proppant pressure (h 0 , nm), at a position corresponding to the energy barrier (b, nm); forces between clay surfaces: maximum attraction during short-range aggregation (R 1b , MPa), maximum repulsion during long-range aggregation (R b2 , MPa), attraction during long-range aggregation (R 3 , MPa), wedging during short-range aggregation (R 0 , MPa) ; force gradients between clay surfaces of repulsion during long-range aggregation (C e , MPa) and attraction during short-range aggregation ( Se , MPa); build a graph of the dependence of the soil resistance force on time from the moment of fixing the position of the cylindrical indenter H (t) and determine the micro-rheological characteristics of the soil: the relaxation period of the soil resistance force (χ, s -1 ) and the viscosity coefficient of the liquid in the gap (micropore) between clay surfaces at long aggregation η, MPa · s according to the formula
;
calculate the values of deformation-strength characteristics of the soil:
specific soil resistance to indentation of a cylindrical indenter (R beats , MPa) according to the formula
Figure 00000027

modulus of soil elasticity (E e , MPa) according to the formula
Figure 00000028
;
ultimate shear resistance of the soil (τ s , kPa) according to the formula
Figure 00000029
;
specific work of soil cracking (σ γ , J / m 2 ), according to the formula
Figure 00000030
,
where ΔY ei is the increment of the cyclically changing soil resistance force indentation of a cylindrical indenter in the area of its increase in the i-th change cycle, N;
Δu ei is the increment of displacement of the cylindrical indenter in the area of increase of the cyclically changing soil resistance force in the i-th cycle of its change, mm;
ω is the shape coefficient of a convex triangular stamp, determined in independent experience;
D is the diameter of the cylindrical indenter, mm;
v is the coefficient of transverse deformation of the soil (Poisson's ratio);
τ si is the ultimate shear resistance at the site of increasing cyclically varying soil resistance forces in the 1st cycle of its change, kPa;
Δu ri is the increment of displacement of the cylindrical indenter in the area of reduction of the cyclically changing soil resistance force in the i-th cycle of its change, mm
RU2009121604/28A 2009-06-05 2009-06-05 Method for testing soils with static probing RU2398210C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009121604/28A RU2398210C1 (en) 2009-06-05 2009-06-05 Method for testing soils with static probing

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009121604/28A RU2398210C1 (en) 2009-06-05 2009-06-05 Method for testing soils with static probing

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2398210C1 true RU2398210C1 (en) 2010-08-27

Family

ID=42798853

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2009121604/28A RU2398210C1 (en) 2009-06-05 2009-06-05 Method for testing soils with static probing

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2398210C1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2481575C2 (en) * 2011-07-22 2013-05-10 Лев Николаевич Бурков Method to measure longitudinal resistance of soil to actuators of agricultural machines
CN111751514A (en) * 2020-07-08 2020-10-09 大连理工大学 System and method for testing thixotropic property of ocean soil based on optical fiber sensing and non-contact resistivity technology
CN111965060A (en) * 2020-08-03 2020-11-20 河海大学 Press-in type on-site modulus of resilience measuring device

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2481575C2 (en) * 2011-07-22 2013-05-10 Лев Николаевич Бурков Method to measure longitudinal resistance of soil to actuators of agricultural machines
CN111751514A (en) * 2020-07-08 2020-10-09 大连理工大学 System and method for testing thixotropic property of ocean soil based on optical fiber sensing and non-contact resistivity technology
CN111965060A (en) * 2020-08-03 2020-11-20 河海大学 Press-in type on-site modulus of resilience measuring device
CN111965060B (en) * 2020-08-03 2023-06-09 河海大学 Press-in type on-site rebound modulus measuring device

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10775360B2 (en) Nano-indentation test to determine mechanical properties of reservoir rock
Yazdandoust Laboratory evaluation of dynamic behavior of steel-strip mechanically stabilized earth walls
de Rezende et al. The use of quarry waste in pavement construction
Zhang et al. Centrifuge model tests of deformation and failure of nailing-reinforced slope under vertical surface loading conditions
Talesnick et al. The effect of water content on the mechanical response of a high-porosity chalk
Futai et al. Dynamic response of monopiles in sand using centrifuge modelling
RU2398210C1 (en) Method for testing soils with static probing
Agaiby et al. Evaluating undrained rigidity index of clays from piezocone data
Flores-Guzmán et al. Small-strain dynamic characterization of clayey soil from the Texcoco Lake, Mexico
Muhammed et al. Evaluation of local soil-pile friction in saturated clays under cyclic loading
Manandhar et al. Response of tapered piles in cohesionless soil based on model tests
Ponomarev et al. Prediction of bearing capacity of driven piles in semi-rocky soils
Consoli et al. Crosswise-loaded pile tests on residual soil site
Heins et al. FE-based identification of pile–soil interactions from dynamic load tests to predict the axial bearing capacity
Stefaniak Assessment of shear strength in silty soils
RU2750919C1 (en) Method for testing ground foundation with pile
RU2398936C1 (en) Method for assessment of drilled pipe bearing capacity
Muthukkumaran et al. Behaviour of laterally loaded socketed pile in multi-layered soil-rock profile
Kafle et al. Cyclic macroelement for shallow footing over unsaturated soil
Hampton et al. A new dynamic indentation tool for rapid mechanical properties profiling and mapping
RU2280852C1 (en) Method of testing grounds
Zhang et al. Interpretation of Piezocone Penetration Tests in Centrifuge
Matei et al. The effect of volumetric strain on elastic parameters for rock salt
Kalinowska et al. Behaviour of cohesive soil subjected to low-frequency cyclic loading in strain-controlled tests
Xiao et al. Measured and predicted response of a post-grouted pile in cohesionless soil

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20110606