RU2396685C1 - Voltage converter with inductively coupled recuperation circuits - Google Patents
Voltage converter with inductively coupled recuperation circuits Download PDFInfo
- Publication number
- RU2396685C1 RU2396685C1 RU2009128570/09A RU2009128570A RU2396685C1 RU 2396685 C1 RU2396685 C1 RU 2396685C1 RU 2009128570/09 A RU2009128570/09 A RU 2009128570/09A RU 2009128570 A RU2009128570 A RU 2009128570A RU 2396685 C1 RU2396685 C1 RU 2396685C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- output
- transformer
- diodes
- voltage
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к преобразовательной технике и может использоваться в источниках вторичного электропитания.The invention relates to a conversion technique and can be used in secondary power sources.
Известен однотактный обратноходовой преобразователь напряжения, содержащий транзисторный ключ, управляющий и силовой входы которого являются первым и вторым входами преобразователя, а силовой выход подключен к третьему входу устройства через первичную обмотку трансформатора. Вторичная обмотка трансформатора непосредственно соединена с первым выходом и через выпрямительный диод - со вторым выходом устройства. Во вторичной сети имеется цепь рекуперации, состоящая из конденсатора диодного узла и дросселя. Цепь обеспечивает включение ключа при нулевом токе, а запирание - при нулевом напряжении, что обеспечивает снижение динамических нагрузок на транзисторный ключ (RU 2031531 С1, 20.03.1995).Known single-ended flyback voltage Converter containing a transistor switch, the control and power inputs of which are the first and second inputs of the Converter, and the power output is connected to the third input of the device through the primary winding of the transformer. The secondary winding of the transformer is directly connected to the first output and through the rectifier diode to the second output of the device. In the secondary network there is a recovery circuit consisting of a capacitor of the diode assembly and a choke. The circuit enables the key to be turned on at zero current, and locking at zero voltage, which reduces the dynamic loads on the transistor switch (RU 2031531 C1, 03.20.1995).
Основной недостаток данного устройства - потеря энергии, запасенной в индуктивности рассеяния трансформатора. Рассеяние этой энергии на транзисторном ключе приводит к снижению КПД устройства и увеличению установочной мощности транзисторного ключа.The main disadvantage of this device is the loss of energy stored in the dissipation inductance of the transformer. The dissipation of this energy on a transistor key leads to a decrease in the efficiency of the device and an increase in the installed power of the transistor switch.
Известен преобразователь напряжения, содержащий рекуперационную цепь, наиболее близкий по своей технической сущности к предлагаемому изобретению и выбранный в качестве прототипа. Данный преобразователь содержит транзисторный ключ, управляющий и силовой входы которого являются первым и вторым входами устройства, а силовой выход подключен к третьему входу устройства через первичную обмотку трансформатора, параллельно которой подключена рукуперационная цепь из конденсатора, подключенного между выходом транзисторного ключа и соединенных катода первого и анода второго диода, катод которого подключен к третьему входу устройства. Причем анод первого диода подключен ко второму входу устройства через дроссель. Вторичная обмотка трансформатора подключена непосредственно к первому и через выпрямительный диод - ко второму выходу устройства. Данный преобразователь осуществляет аккумулирование энергии индуктивности рассеяния трансформатора и возвращение этой энергии в первичный источник электропитания, подключенный ко второму и третьему входам устройства (US 4489373, 18.12.1984).A known voltage Converter containing a recovery circuit, the closest in its technical essence to the proposed invention and selected as a prototype. This converter contains a transistor switch, the control and power inputs of which are the first and second inputs of the device, and the power output is connected to the third input of the device through the primary winding of the transformer, in parallel with which there is a coupling circuit from the capacitor connected between the output of the transistor switch and the connected cathode of the first and anode the second diode, the cathode of which is connected to the third input of the device. Moreover, the anode of the first diode is connected to the second input of the device through a choke. The secondary winding of the transformer is connected directly to the first and through the rectifier diode to the second output of the device. This converter accumulates the energy of the dissipation inductance of the transformer and returns this energy to the primary power source connected to the second and third inputs of the device (US 4489373, 12/18/1984).
Недостаток устройства прототипа - сниженный КПД и завышенные установочные мощности транзисторного ключа и трансформатора. Данный недостаток обусловлен возвратом энергии индуктивности рассеяния во входную сеть и перегрузкой транзисторного ключа при первом выключении. Первое выключение транзисторного ключа происходит при высоком напряжении на его силовом выходе и обусловлено отсутствием соответствующего заряда конденсатора.The disadvantage of the prototype device is reduced efficiency and overpriced installation capacity of the transistor switch and transformer. This drawback is due to the return of the dissipation inductance energy to the input network and the overload of the transistor switch during the first shutdown. The first turn off of the transistor switch occurs at high voltage at its power output and is due to the lack of an appropriate capacitor charge.
Технический результат изобретения - повышение КПД преобразователя напряжения за счет снижения динамических потерь мощности, которое достигается тем, что в преобразователе транзисторный ключ включается при нулевом токе и выключается при нулевом напряжении на выходе, а энергия паразитной индуктивности рассеяния трансформатора аккумулируется и передается в нагрузку.The technical result of the invention is to increase the efficiency of the voltage converter by reducing the dynamic power loss, which is achieved by the fact that the transistor switch is turned on at zero current and turned off at zero output voltage in the converter, and the energy of the stray leakage inductance of the transformer is accumulated and transferred to the load.
Технический результат достигается тем, что преобразователь напряжения содержит транзисторный ключ, управляющий и силовой входы которого являются первым и вторым входами преобразователя, а силовой выход подключен к третьему входу преобразователя через первичную обмотку первого трансформатора, параллельно которой подключена цепь из первого конденсатора, подключенного между выходом транзисторного ключа и соединенных катода первого и анода второго диода, катод которого подключен к третьему входу преобразователя, вторичная обмотка первого трансформатора подключена непосредственно к первому и через выпрямительный диод - ко второму выходу преобразователя, при этом в преобразователь введены дополнительные диоды и второй конденсатор, подключенный между анодом выпрямительного диода и соединенных катода третьего и анода четвертого диодов, причем катоды выпрямительного и четвертого диодов соединены со вторым выходом преобразователя, а аноды первого и третьего диодов подключены к второму входу и первому выходу преобразователя через первичную и вторичную обмотки второго трансформатора соответственно.The technical result is achieved in that the voltage converter contains a transistor switch, the control and power inputs of which are the first and second inputs of the converter, and the power output is connected to the third input of the converter through the primary winding of the first transformer, in parallel with which a circuit is connected from the first capacitor connected between the transistor output key and connected cathode of the first and anode of the second diode, the cathode of which is connected to the third input of the Converter, the secondary winding of the transformer is connected directly to the first and through the rectifier diode to the second output of the converter, with additional diodes and a second capacitor connected between the anode of the rectifier diode and the connected cathode of the third and anode of the fourth diode, the cathodes of the rectifier and fourth diodes connected to the second the output of the converter, and the anodes of the first and third diodes are connected to the second input and the first output of the converter through the primary and secondary windings of the second transformer respectively.
На фиг.1 приведена принципиальная схема преобразователя напряжения, являющегося аналогом.Figure 1 shows a schematic diagram of a voltage converter, which is an analogue.
На фиг.2 приведена принципиальная схема преобразователя напряжения, выбранного в качестве прототипа.Figure 2 shows a schematic diagram of a voltage Converter selected as a prototype.
На фиг.3 приведена принципиальная схема предлагаемого преобразователя напряжения.Figure 3 shows a schematic diagram of the proposed voltage Converter.
На фиг.4 и 5 приведены диаграммы напряжений и токов, иллюстрирующие работу преобразователя.Figures 4 and 5 are voltage and current diagrams illustrating the operation of the converter.
Предлагаемый преобразователь напряжения содержит транзисторный ключ 1(Q1), управляющий и силовой входы которого являются первым 2(In1) и вторым 3(In2) входами преобразователя, а силовой выход подключен к третьему входу 4(In3) преобразователя через первичную обмотку первого трансформатора 5(Т1), параллельно которой подключена цепь из первого конденсатора 6(С1), подключенного между выходом транзисторного ключа 1(Q1) и соединенных катода первого 7(D1) и анода второго 8(D2) диода, катод которого подключен к третьему входу 4(In3) преобразователя, вторичная обмотка первого трансформатора 5(Т1) подключена непосредственно к первому 9(Out1) и через выпрямительный 10(D5) диод - ко второму 11(Out2) выходу преобразователя, при этом в преобразователь введены дополнительные диоды 12(D3), 13(D4) и второй конденсатор 14(С2), подключенный между анодом выпрямительного диода 10(D5) и соединенных катода третьего 12(D3) и анода четвертого 13(D4) диодов, причем катоды выпрямительного 10(D5) и четвертого 13(D4) диодов соединены со вторым выходом 11(Out2) преобразователя, а аноды первого 7(D1) и третьего 12(D3) диодов подключены к второму входу 3(In2) и первому выходу 9(Out1) преобразователя через первичную и вторичную обмотки второго 15(Т2) трансформатора соответственно.The proposed voltage converter contains a transistor switch 1 (Q1), the control and power inputs of which are the first 2 (In1) and second 3 (In2) inputs of the converter, and the power output is connected to the third input 4 (In3) of the converter through the primary winding of the first transformer 5 ( T1), in parallel with which a circuit is connected from the first capacitor 6 (C1), connected between the output of the transistor switch 1 (Q1) and the connected cathode of the first 7 (D1) and the anode of the second 8 (D2) diode, the cathode of which is connected to the third input 4 (In3 ) converter, secondary The first transformer 5 (T1) is connected directly to the first 9 (Out1) and through the rectifier 10 (D5) diode to the second 11 (Out2) output of the converter, while additional diodes 12 (D3), 13 (D4) and a second capacitor 14 (C2) connected between the anode of the rectifier diode 10 (D5) and the connected cathode of the third 12 (D3) and the anode of the fourth 13 (D4) diodes, the cathodes of the rectifier 10 (D5) and the fourth 13 (D4) diodes connected to the second the output 11 (Out2) of the converter, and the anodes of the first 7 (D1) and third 12 (D3) diodes are connected to the second input 3 (In2) and the first mu output 9 (Out1) of the Converter through the primary and secondary windings of the second 15 (T2) transformer, respectively.
Работа предлагаемого преобразователя в установившемся режиме происходит следующим образом. Транзисторный ключ 1(Q1) коммутирует первичную обмотку первого трансформатора 5(Т1) с частотой и скважностью задаваемых последовательностью импульсов, поступающих на управляющий вход 2(In1) преобразователя. Напряжения в первичной и вторичной цепях приведены относительно второго входа и первого выхода преобразователя соответственно. При открывании транзисторного ключа 1(Q1) к первичной обмотке первого трансформатора 5(Т1) прикладывается все питающее напряжение, подведенное к второму 3(In2) и третьему 4(In3) входам преобразователя, что вызывает нарастание тока в первичной обмотке первого трансформатора 5(Т1) и магнитного потока в сердечнике трансформатора 5(Т1). Полярность напряжения на вторичной обмотке для выпрямительного диода 10(D5) является запирающей, фиг.4(Г). Одновременно, под воздействием напряжения отрицательной полярности фиг.4(Б), обусловленного зарядом первого конденсатора 6(С1), начинает течь ток в контуре, состоящем из указанного конденсатора, первого диода 7(D1) первичной обмотки второго трансформатора 15(Т2) и транзисторного ключа 1(Q1). Этот ток перезаряжает первый конденсатор 6(С1), меняя полярность его заряда. Смена полярности заряда первого конденсатора 6(С1) позволяет использовать его заряд для замедления процесса нарастания напряжения на выходе транзисторного ключа 1(Q1) при его выключении. Напряжение отрицательной полярности, возникающее на вторичной обмотке первого трансформатора 5(Т1) при включении транзисторного ключа 1(Q1), создает условия для протекания тока по контуру, содержащему вторичные обмотки первого 5(Т1) и второго 15(Т2) трансформаторов, третий диод 12(D3) и второй конденсатор 14(С2). Скорость изменения тока (фиг.5(В)) в этом контуре определяется совокупностью действующих в нем потенциалов. При анализе процессов перезаряда первого 6(С1) и второго 14(С2) конденсаторов следует учитывать взаимное влияние их потенциалов. Это влияние осуществляется через индуктивно связанные первичную и вторичную обмотки второго трансформатора 15(Т2). Временные диаграммы изменения напряжения на первом 6(С1) и втором 14(С2) конденсаторах в точках их подключения к диодам представлены на фиг.4(Б) и 4(В) соответственно, а токи, определяющие изменение зарядов конденсаторов и протекающие через первый 7(D1) и третий 12(D3) диоды, представлены на фиг.5(Б) и 5(В) соответственно. Коэффициент трансформации для второго трансформатора 15(Т2) выбран так, что ко времени окончания прямого хода преобразователя напряжение первого конденсатора 6(С1) на его выводе подключенном к катоду первого 7(D1) и аноду второго 8(D2) диодов почти достигает значения питающего напряжения, а напряжение второго конденсатора 14(С2) на выводе подключенном к катоду третьего 12(D3) и аноду четвертого 13(D4) диодов превышает напряжение на втором выходе 11(Out2) преобразователя настолько, что вызывает протекание тока через четвертый диод 13(D4) и второй выход 11(Out2) непосредственно в емкостной фильтр и нагрузку, не показанные на чертеже. Наличие этого тока фиг.5(Д) и обеспечивает передачу в нагрузку части энергии паразитной индуктивности трансформатора 5(Т1), запасенной в первом конденсаторе 6(С1) при выключении транзисторного ключа 1(Q1) на предыдущем цикле работы преобразователя. Ток фиг.5(А), протекающий через транзисторный ключ 1(Q1) складывается из линейно нарастающего тока определяемого индуктивностью первичной обмотки первого трансформатора 5(Т1), тока перезаряда первого конденсатора 6(С1) и трансформированного первым трансформатором 5(Т1) тока перезаряда второго конденсатора 14(С2). Временная диаграмма тока транзисторного ключа 1(Q1) представлена на фиг.5(А). По окончании управляющего импульса транзисторный ключ 1(Q1) переходит в состояние отсечки тока и в преобразователе начинается переходной процесс к фазе обратного хода. При этом напряжения на обмотках первого трансформатора 5(Т1) начинают изменяться, меняя свою полярность. Причем ток первичной обмотки, протекавший через транзисторный ключ 1(Q1), начинает протекать по контуру, включающему первый конденсатор 6(С1) и второй диод 8(D2) увеличиваясь до тех пор, пока конденсатор 6(С1) не разрядится и напряжение на выводах первичной обмотки упадет до нуля, после чего напряжение на первом конденсаторе 6(С1) изменяет полярность и магнитный поток в первом трансформаторе 5(Т1) начинает спадать, а напряжение изменившейся полярности нарастать. Временная диаграмма протекающего через второй диод 8(D2) тока представлена на фиг.5(Г). Одновременно с изменением напряжения на первичной обмотке первого трансформатора 5(Т1) изменяется и напряжение на его вторичной обмотке. Уменьшение напряжения отрицательной полярности приводит к появлению тока через четвертый диод 13(D4) фиг.5(Д). Этот ток обусловлен разрядом второго конденсатора 14(С2) и способствует уменьшению скорости изменения напряжений на обмотках первого трансформатора 5(Т1). В момент, когда напряжение во вторичной обмотке первого трансформатора 5(Т1) превышает напряжение на втором выходе 11(Out2) и подключенным к нему фильтру и нагрузке, открывается выпрямительный диод 10(D5) и по контуру - вторичная обмотка первого трансформатора 5(Т1), выпрямительный диод 10(D5), нагрузка - начинает протекать постепенно спадающий ток обратного хода фиг.5(Е), определяемый запасенной в трансформаторе 5(Т1) энергией. В это время на выходе транзисторного ключа 1(Q1) напряжение становится равным сумме питающего напряжения и напряжения на нагрузке, приведенного к виткам первичной обмотки. Значение питающего напряжения, подведенного ко второму и третьему входам преобразователя, отмечено на фиг.4(А) прямой линией. Диаграмма фиг.4(А) иллюстрирует, что во время переходного процесса, вызванного отсечкой тока в транзисторном ключе 1(Q1), напряжение на его выходе превышает сумму питающего напряжения и напряжения на нагрузке, приведенного к виткам первичной обмотки на величину напряжения на первом конденсаторе 6(С1), обусловленного аккумулированием энергии паразитной индуктивности рассеяния первого трансформатора 5(Т1). Закрытое состояние транзисторного ключа 1(Q1) сохраняется до полной отдачи первым трансформатором 5(Т1) энергии в нагрузку, после открывания транзисторного ключа 1(Q1) все процессы повторяются аналогично. Напряжение на нагрузке с помощью сглаживающего фильтра поддерживается постоянным.The operation of the proposed Converter in steady state is as follows. The transistor switch 1 (Q1) commutes the primary winding of the first transformer 5 (T1) with a frequency and duty cycle set by a sequence of pulses arriving at the control input 2 (In1) of the converter. Voltages in the primary and secondary circuits are given relative to the second input and the first output of the converter, respectively. When opening the transistor switch 1 (Q1) to the primary winding of the first transformer 5 (T1), all the supply voltage is applied to the second 3 (In2) and third 4 (In3) inputs of the converter, which causes an increase in current in the primary winding of the first transformer 5 (T1) ) and magnetic flux in the core of the transformer 5 (T1). The voltage polarity on the secondary winding for the rectifier diode 10 (D5) is blocking, Fig. 4 (D). At the same time, under the influence of a voltage of negative polarity of Fig. 4 (B), due to the charge of the first capacitor 6 (C1), a current begins to flow in the circuit consisting of the indicated capacitor, the first diode 7 (D1) of the primary winding of the second transformer 15 (T2) and the transistor key 1 (Q1). This current recharges the first capacitor 6 (C1), changing the polarity of its charge. Changing the charge polarity of the first capacitor 6 (C1) allows you to use its charge to slow down the process of increasing voltage at the output of transistor switch 1 (Q1) when it is turned off. The negative polarity voltage occurring on the secondary winding of the first transformer 5 (T1) when the transistor switch 1 (Q1) is turned on creates the conditions for the current to flow along the circuit containing the secondary windings of the first 5 (T1) and second 15 (T2) transformers, the third diode 12 (D3) and the second capacitor 14 (C2). The rate of change of current (Fig. 5 (B)) in this circuit is determined by the combination of potentials acting in it. When analyzing the processes of recharging the first 6 (C1) and second 14 (C2) capacitors, the mutual influence of their potentials should be taken into account. This effect is carried out through inductively coupled primary and secondary windings of the second transformer 15 (T2). Timing diagrams of voltage changes at the first 6 (C1) and second 14 (C2) capacitors at the points of their connection to the diodes are shown in Figs. 4 (B) and 4 (C), respectively, and the currents that determine the change in the capacitor charges and flowing through the first 7 (D1) and third 12 (D3) diodes are shown in FIGS. 5 (B) and 5 (C), respectively. The transformation coefficient for the second transformer 15 (T2) is chosen so that by the time the forward stroke of the converter ends, the voltage of the first capacitor 6 (C1) at its output connected to the cathode of the first 7 (D1) and the anode of the second 8 (D2) diodes almost reaches the value of the supply voltage and the voltage of the second capacitor 14 (C2) at the terminal connected to the cathode of the third 12 (D3) and the anode of the fourth 13 (D4) diodes exceeds the voltage at the second output 11 (Out2) of the converter so that it causes current to flow through the fourth diode 13 (D4) and second output 11 (Out2) eposredstvenno a capacitive filter and a load, not shown. The presence of this current in Fig. 5 (D) also ensures the transfer to the load of the energy of the parasitic inductance of transformer 5 (T1) stored in the first capacitor 6 (C1) when the transistor switch 1 (Q1) is turned off in the previous converter operation cycle. The current of Fig. 5 (A) flowing through the transistor switch 1 (Q1) is composed of a linearly increasing current determined by the inductance of the primary winding of the first transformer 5 (T1), the overcharge current of the first capacitor 6 (C1) and the overcharge current transformed by the first transformer 5 (T1) second capacitor 14 (C2). A timing diagram of the current of the transistor switch 1 (Q1) is shown in FIG. 5 (A). At the end of the control pulse, the transistor switch 1 (Q1) goes into the cutoff state of the current and the transformer starts the transition to the reverse phase in the converter. When this voltage on the windings of the first transformer 5 (T1) begin to change, changing its polarity. Moreover, the current of the primary winding flowing through the transistor switch 1 (Q1) begins to flow along the circuit, including the first capacitor 6 (C1) and the second diode 8 (D2) increasing until the capacitor 6 (C1) is discharged and the voltage at the terminals the primary winding will drop to zero, after which the voltage on the first capacitor 6 (C1) changes the polarity and the magnetic flux in the first transformer 5 (T1) begins to decline, and the voltage of the changed polarity increases. The timing diagram of the current flowing through the second diode 8 (D2) is shown in FIG. 5 (D). Simultaneously with the voltage change on the primary winding of the first transformer 5 (T1), the voltage on its secondary winding also changes. The decrease in voltage of negative polarity leads to the appearance of current through the fourth diode 13 (D4) of figure 5 (D). This current is due to the discharge of the second capacitor 14 (C2) and helps to reduce the rate of change of voltage across the windings of the first transformer 5 (T1). At the moment when the voltage in the secondary winding of the first transformer 5 (T1) exceeds the voltage at the second output 11 (Out2) and the filter and load connected to it, the rectifying diode 10 (D5) opens and, along the circuit, the secondary winding of the first transformer 5 (T1) , rectifier diode 10 (D5), load - gradually decreasing reverse current of FIG. 5 (E) begins to flow, determined by the energy stored in transformer 5 (T1). At this time, the output of the transistor switch 1 (Q1), the voltage becomes equal to the sum of the supply voltage and the voltage at the load, reduced to the turns of the primary winding. The value of the supply voltage, supplied to the second and third inputs of the Converter, marked in Fig.4 (A) by a straight line. The diagram of FIG. 4 (A) illustrates that during the transient process caused by current cutoff in transistor switch 1 (Q1), the voltage at its output exceeds the sum of the supply voltage and the voltage at the load reduced to the turns of the primary winding by the voltage value at the first capacitor 6 (C1), due to the accumulation of stray leakage inductance energy of the first transformer 5 (T1). The closed state of the transistor switch 1 (Q1) is maintained until the first transformer 5 (T1) completely transfers energy to the load, after opening the transistor switch 1 (Q1), all processes are repeated in the same way. The voltage across the load with a smoothing filter is kept constant.
При первом включении транзисторного ключа (Q1) первый конденсатор 6(С1) разряжен. К моменту выключения транзисторного ключа (Q1) он 6(С1) заряжается током заряда второго конденсатора 14(С2), трансформированным вторым трансформатором 15(Т2).When the transistor switch (Q1) is first turned on, the first capacitor 6 (C1) is discharged. By the time the transistor switch (Q1) is turned off, it 6 (C1) is charged by the charge current of the second capacitor 14 (C2), transformed by the second transformer 15 (T2).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009128570/09A RU2396685C1 (en) | 2009-07-24 | 2009-07-24 | Voltage converter with inductively coupled recuperation circuits |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009128570/09A RU2396685C1 (en) | 2009-07-24 | 2009-07-24 | Voltage converter with inductively coupled recuperation circuits |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2396685C1 true RU2396685C1 (en) | 2010-08-10 |
Family
ID=42699212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009128570/09A RU2396685C1 (en) | 2009-07-24 | 2009-07-24 | Voltage converter with inductively coupled recuperation circuits |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2396685C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2476979C1 (en) * | 2011-12-01 | 2013-02-27 | Владимир Яковлевич Грошев | Dc voltage converter |
| RU2637775C2 (en) * | 2013-12-06 | 2017-12-07 | Шэньчжэнь Чайна Стар Оптоэлектроникс Текнолоджи Ко., Лтд. | Diagram of flyback quick start driver and method of excitation |
| RU2637773C2 (en) * | 2013-12-06 | 2017-12-07 | Шэньчжэнь Чайна Стар Оптоэлектроникс Текнолоджи Ко., Лтд. | Circuit of flyback switched mode power supply and lighting driver in which it is used |
| EA035851B1 (en) * | 2018-06-06 | 2020-08-20 | Республиканское Государственное Предприятие "Гылым Ордасы" Комитета Науки Министерства Образования И Науки Республики Казахстан | Method for recovering transformer dissipation energy and design of a pulse converter |
-
2009
- 2009-07-24 RU RU2009128570/09A patent/RU2396685C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2476979C1 (en) * | 2011-12-01 | 2013-02-27 | Владимир Яковлевич Грошев | Dc voltage converter |
| RU2637775C2 (en) * | 2013-12-06 | 2017-12-07 | Шэньчжэнь Чайна Стар Оптоэлектроникс Текнолоджи Ко., Лтд. | Diagram of flyback quick start driver and method of excitation |
| RU2637773C2 (en) * | 2013-12-06 | 2017-12-07 | Шэньчжэнь Чайна Стар Оптоэлектроникс Текнолоджи Ко., Лтд. | Circuit of flyback switched mode power supply and lighting driver in which it is used |
| RU2637773C9 (en) * | 2013-12-06 | 2018-05-24 | Шэньчжэнь Чайна Стар Оптоэлектроникс Текнолоджи Ко., Лтд. | Circuit of flyback switched mode power supply and lighting driver in which it is used |
| EA035851B1 (en) * | 2018-06-06 | 2020-08-20 | Республиканское Государственное Предприятие "Гылым Ордасы" Комитета Науки Министерства Образования И Науки Республики Казахстан | Method for recovering transformer dissipation energy and design of a pulse converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9190911B2 (en) | Auxiliary resonant apparatus for LLC converters | |
| US20180337610A1 (en) | PWM Controlled Resonant Converter | |
| TWI596880B (en) | A quasi-resonant half-bridge converter and control method | |
| US9362831B2 (en) | Fly-forward converter with energy recovery snubber | |
| CN111656661B (en) | Constant frequency DC/DC power converter | |
| TWI723533B (en) | Flyback power-converting device with zero-voltage switching and method for flyback converting power with zero-voltage switching | |
| US20140071716A1 (en) | High efficient single switch single stage power factor correction power supply | |
| EP3994541A1 (en) | Self-adjusting current injection technology | |
| JP6241334B2 (en) | Current resonance type DCDC converter | |
| TW556395B (en) | Resonant reset dual-switch forward DC-to-DC converter | |
| RU2396685C1 (en) | Voltage converter with inductively coupled recuperation circuits | |
| Lu et al. | Single-switch high step-up converter with coupled-inductor and built-in transformer | |
| KR100874809B1 (en) | Three-level dc-dc converter using zero voltage and zero current switching | |
| EP2680418B1 (en) | A common-core power factor correction resonant converter | |
| Han et al. | A new full-bridge converter with phase-shifted coupled inductor rectifier | |
| CN105471291A (en) | Flyback type AC-DC voltage conversion circuit and flyback type voltage converter | |
| TWI439034B (en) | Zero voltage switching power converter | |
| CN112467989A (en) | Quasi-single-stage high-power-factor alternating current-direct current converter | |
| KR20070117930A (en) | Three-level dc-dc converter using zero voltage and zero current switching | |
| CN215772920U (en) | High-gain flyback converter | |
| RU2802595C1 (en) | Single-step dc/dc transducer | |
| RU2453973C1 (en) | High frequency quazi-resonance voltage transducer with full resonance-type current wave | |
| KR100997062B1 (en) | Dc-dc converter | |
| TW201807942A (en) | Single-stage step-down converter employing first and second step-down inductors to achieve highly step-down effect without increasing turns ratios of first and second transformers | |
| Venkanna et al. | Design and analysis of a new soft-switching multi-output Fly-back converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180725 |