RU2391751C1 - Antenna system - Google Patents
Antenna system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2391751C1 RU2391751C1 RU2009113215/09A RU2009113215A RU2391751C1 RU 2391751 C1 RU2391751 C1 RU 2391751C1 RU 2009113215/09 A RU2009113215/09 A RU 2009113215/09A RU 2009113215 A RU2009113215 A RU 2009113215A RU 2391751 C1 RU2391751 C1 RU 2391751C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- horn
- focus
- receiving channel
- irradiator
- polarization
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к антенным системам радиолокационных станций (РЛС) малогабаритного/миниатюрного исполнения с непрерывным режимом излучения.The invention relates to antenna systems of radar stations (radar) of small / miniature design with continuous radiation mode.
Изобретение может быть использовано в радиолокационных системах обнаружения, сопровождения, охраны и предупреждения, а также в головках самонаведения ракет и других подвижных объектов.The invention can be used in radar systems for detecting, tracking, guarding and warning, as well as in homing missiles and other moving objects.
Основной проблемой РЛС, работающих в режиме непрерывного излучения, является получение необходимой величины развязки между каналами приема и передачи, что во многих случаях реализуется применением разнесенных в пространстве раздельных зеркальных антенн для каждого из этих каналов [1-3]. Такое решение неизбежно увеличивает габариты, вес и энергопотребление в системе приводов при сканировании. Это ограничивает миниатюризацию РЛС и возможность размещения ее на подвижных носителях, но позволяет снизить уровень сигнала передатчика на входе канала приема в 105-107 и более раз, т.е. не менее чем на 50-70 дБ [3, стр.253; 4, стр.18].The main problem of radars operating in the continuous radiation mode is to obtain the necessary isolation between the reception and transmission channels, which in many cases is realized by the use of spaced separate mirror antennas for each of these channels [1-3]. Such a solution inevitably increases the size, weight and energy consumption of the drive system during scanning. This limits the miniaturization of the radar and the possibility of placing it on mobile carriers, but allows you to reduce the signal level of the transmitter at the input of the receive channel by 10 5 -10 7 or more times, i.e. not less than 50-70 dB [3, p. 253; 4, p. 18].
Антенная система - переключатель прием/передача, выбранная в качестве прототипа, основана на применении волн с эллиптической поляризацией, обладает ничтожным затуханием (потерями) и, кроме того, обеспечивают изоляцию передатчика от влияния изменений полного сопротивления антенны [5, стр.322; 6, стр.85]. Передаваемая волна имеет одно направление вращения плоскости поляризации, а принимаемая волна, благодаря отражению, имеет обратное направление вращения плоскости поляризации. В источнике [6, стр.85], показана антенная система прототипа с параболическим трансрефлектором, ротафлектором и рупором, на котором реализован антенный переключатель. Сигнал передатчика вертикальной поляризации поступает на вход поляризационного моста, к ортогональному входу которого подключен приемник. Преобразование линейной поляризации в эллиптическую (круговую) поляризацию или наоборот можно осуществить в самой антенне [7; 5 стр.323] с помощью поляризующих зеркал - ротафлектора [5, стр.323; 10;].Antenna system - a receive / transmit switch selected as a prototype, based on the use of waves with elliptical polarization, has negligible attenuation (loss) and, in addition, provide isolation of the transmitter from the influence of changes in the antenna impedance [5, p. 322; 6, p. 85]. The transmitted wave has one direction of rotation of the plane of polarization, and the received wave, due to reflection, has the opposite direction of rotation of the plane of polarization. The source [6, p. 85] shows the prototype antenna system with a parabolic transreflector, rotaflector and speaker, on which an antenna switch is implemented. The signal of the vertical polarization transmitter is fed to the input of the polarization bridge, to the orthogonal input of which the receiver is connected. The conversion of linear polarization to elliptical (circular) polarization or vice versa can be carried out in the antenna itself [7; 5 p. 323] using polarizing mirrors - rotaflector [5, p. 323; 10;].
На Фиг.2, взятой из источника [6, стр.85], показана антенная система прототипа с параболическим трансрефлектором, ротафлектором и рупором, на котором реализован антенный переключатель. Сигнал передатчика вертикальной поляризации поступает на вход поляризационного моста, к ортогональному входу которого подключен приемник. Преобразование линейной поляризации в эллиптическую (круговую) поляризацию или наоборот можно осуществить в самой антенне [7; 5 стр.323] с помощью поляризующих зеркал - ротафлектора [5, стр.323; 10;].Figure 2, taken from the source [6, p. 85], shows the prototype antenna system with a parabolic transreflector, rotoflector and horn, on which an antenna switch is implemented. The signal of the vertical polarization transmitter is fed to the input of the polarization bridge, to the orthogonal input of which the receiver is connected. The conversion of linear polarization to elliptical (circular) polarization or vice versa can be carried out in the antenna itself [7; 5 p. 323] using polarizing mirrors - rotaflector [5, p. 323; 10;].
В качестве устройства разделения каналов прием/передача можно использовать поляризационный разделитель (мост) путем подсоединения к противоположным прямоугольным плечам турникетного шестиплечего соединения приемника и передатчика; оставшиеся пары плечей нагружаются короткозамыкателями таким образом, что их электрические длины отличаются на 1/4λg, - где λg длина волны в волноводе. На частоте 9 ГГц такой антенный переключатель обеспечивает [5, стр.323, 10] изоляцию (развязку) лучше 40 дБ в полосе 100 МГц.As a device for separating transmission / reception channels, you can use a polarizing separator (bridge) by connecting to the opposite rectangular shoulders a six-armed turnstile connection of the receiver and transmitter; the remaining pairs of shoulders are loaded with short circuits in such a way that their electric lengths differ by 1 / 4λ g , where λ g is the wavelength in the waveguide. At a frequency of 9 GHz, such an antenna switch provides [5, p. 323, 10] isolation (isolation) better than 40 dB in the 100 MHz band.
Недостатками прототипа являются:The disadvantages of the prototype are:
- недостаточная величина развязки между каналами прием/передача, ограничивающая дальность действия РЛС уровнем просачивающихся на вход приемника шумов собственного передатчика;- insufficient isolation between the receive / transmit channels, limiting the range of the radar to the level of noise of the own transmitter seeping into the receiver input;
- ограниченная точность пеленгации угловых координат цели, так как пеленгация цели проводится по методу максимума, где амплитудная диаграмма имеет малую крутизну.- limited accuracy of direction finding of the angular coordinates of the target, since the direction finding of the target is carried out by the maximum method, where the amplitude diagram has a small slope.
Метод расчета требуемой развязки (изоляции) между каналами передачи и приема приведен в [11, стр.273], где показано, что в режиме непрерывного излучения величина допустимой просачивающейся в приемник мощности передатчика РЛС должна быть ограничена [11, стр.273; 2, стр.97]:The method for calculating the required isolation (isolation) between the transmission and reception channels is given in [11, p. 273], where it is shown that in the continuous radiation mode the value of the radar transmitter’s allowable power leaking into the receiver should be limited [11, p. 273; 2, p. 97]:
- максимально допустимой мощностью, выдерживаемой входными устройствами приемника без повреждения или снижения чувствительности приемника из-за перегрузки (условие безопасности);- the maximum allowable power maintained by the input devices of the receiver without damaging or reducing the sensitivity of the receiver due to overload (safety condition);
- величиной просачивающихся на вход приемника шумов передатчика, обусловленных паразитной амплитудной и частотной модуляцией сигнала передатчика из-за недостаточной фильтрации питающих напряжений, микрофонного эффекта, нестабильности частоты задающего генератора, собственных шумов задающего генератора и усилителя передатчика, что приводит к насыщению приемника прямым сигналом передатчика. Шумы передатчика имеют практически сплошной спектр, ширина которого примерно равна полосе пропускания СВЧ контуров передатчика.- the amount of transmitter noise leaking to the input of the receiver due to parasitic amplitude and frequency modulation of the transmitter signal due to insufficient filtering of the supply voltage, microphone effect, instability of the frequency of the master oscillator, intrinsic noise of the master oscillator and amplifier of the transmitter, which leads to saturation of the receiver with a direct transmitter signal. Transmitter noise is almost continuous, the width of which is approximately equal to the passband of the microwave circuits of the transmitter.
Изложенные требования отражены на графике требуемой развязки передатчика и приемника средней чувствительности [11, стр.273], где приняты: коэффициент шума = 10; Т°=290°. На Фиг.3 обозначены: прямая А, характеризующая требования безопасности; прямая Б соответствует mпер(f)=130 дБ/ВтГц; прямая В при mпер(f)=100 дБ/ВтГц; где mпер(f) - функция с размерностью 1/Гц, величина которой определяется типом передатчика [2, стр.97]. Следует отметить, что уровень шумов (помех), обусловленных отражениями от близких неподвижных целей, снижают, как правило, доплеровской фильтрацией, а для устранения перегрузки УПЧ используют усилители с логарифмическими характеристиками.The stated requirements are reflected in the graph of the required isolation of the transmitter and receiver of medium sensitivity [11, p. 273], where the accepted: noise figure = 10; T ° = 290 °. Figure 3 marked: line A, characterizing the safety requirements; line B corresponds to m per (f) = 130 dB / WHz; direct B at m per (f) = 100 dB / WHz; where m lane (f) is a function with a dimension of 1 / Hz, the value of which is determined by the type of transmitter [2, p. 97]. It should be noted that the level of noise (interference) caused by reflections from close stationary targets is reduced, as a rule, by Doppler filtering, and amplifiers with logarithmic characteristics are used to eliminate the overload of the inverter.
Требующиеся параметры - величина развязки между каналами прием/передача следуют из анализа Фиг.3 (прямые Б, В). Из Фиг.3 видно, что величина развязки прототипа в 40 дБ недостаточна для обеспечения работы приемного устройства РЛС. В связи с чем возникает необходимость дополнительного ослабления проникающего в канал приема излучения передатчика с соответствующей ему поляризацией.Required parameters - the magnitude of the isolation between the receive / transmit channels follows from the analysis of Figure 3 (lines B, C). Figure 3 shows that the decoupling value of the prototype of 40 dB is insufficient to ensure the operation of the radar receiver. In this connection, the need arises for additional attenuation of the transmitter radiation penetrating into the reception channel with the corresponding polarization.
Решаемая техническая задача направлена на увеличение развязки (изоляции) между каналами прием/передача при использовании одной антенны до уровня 50-70 дБ, т.е. до уровня, который обеспечивают двухантенные зеркальные системы. Повышение точности пеленгации целей до современных требований достигается применением амплитудного суммарно-разностного (моноимпульсного) метода пеленгации.The technical problem being solved is aimed at increasing the isolation (isolation) between the receive / transmit channels when using one antenna to a level of 50-70 dB, i.e. to the level that dual-antenna mirror systems provide. Improving the accuracy of direction finding of targets to modern requirements is achieved by using the amplitude total-difference (monopulse) direction finding method.
Решение поставленной технической задачи в антенной системе, содержащей главное параболическое зеркало - трансрефлектор и расположенный на его поверхности поляризатор - ротафлектор, а также рупорные облучатели каналов приема и передачи, достигается тем, что рупорные облучатели имеют взаимно ортогональную поляризацию и вынесены из поля лучей, отраженных главным параболическим зеркалом и размещены в фокусах малого гиперболического зеркала, где рупорный облучатель канала приема находится в фокусе малого гиперболического зеркала, с вогнутой его стороны, фокус которого совмещен с фокусом главного параболического зеркала, а рупорный облучатель канала передачи находится во втором фокусе малого гиперболического зеркала, с выпуклой его стороны, причем поверхность малого гиперболического зеркала является поляризационно-селективной, а рупорный облучатель канала приема выполнен многомодовым с линейной поляризацией, ортогональной поляризации рупорного облучателя канала передачи, к рупорному облучателю канала приема подключена волноводная система, образующая выходы опорной общей суммарной диаграммы Σ и двух разностных диаграмм азимутальной Δφ и угломестной Δθ, а также имеются два регулировочных микрометрических винта, обеспечивающих при регулировке независимый поворот вокруг продольных осей малого гиперболического зеркала и рупорного облучателя канала приема соответственно.The solution of the technical problem in the antenna system containing the main parabolic mirror - the transreflector and the polarizer - rotaflector located on its surface, as well as the horn irradiators of the transmission and reception channels, is achieved by the fact that the horn irradiators are mutually orthogonal polarized and removed from the field of rays reflected by the main parabolic mirror and placed in the foci of a small hyperbolic mirror, where the horn feed channel irradiator is in the focus of a small hyperbolic mirror, with that side, the focus of which is aligned with the focus of the main parabolic mirror, and the horn feed channel irradiator is in the second focus of the small hyperbolic mirror, with its convex side, the surface of the small hyperbolic mirror is polarization-selective, and the horn feed channel irradiator is multimode polarization, orthogonal polarization of the horn feed channel irradiator, connected to the horn feed channel irradiator is a waveguide system that forms the outputs of the reference of the common total diagram Σ and two difference diagrams of the azimuthal Δφ and elevation Δθ, and there are also two micrometer adjusting screws, which provide for independent rotation around the longitudinal axes of the small hyperbolic mirror and horn feed channel irradiator, respectively.
На Фиг.1 приведено устройство предлагаемой антенной системы, на Фиг.2 приведено устройство прототипа, на Фиг.3 приведен график, характеризующий требуемую величину развязки между каналами прием/передача.Figure 1 shows the device of the proposed antenna system, figure 2 shows the device of the prototype, figure 3 shows a graph characterizing the required amount of isolation between the channels of the transmit / receive.
Антенная система (фиг.1) содержит главное параболическое зеркало 1 - трансрефлектор и расположенный на его поверхности поляризатор - ротафлектор 2, а также рупорные облучатели 3, 4 каналов приема и передачи, причем рупорные облучатели 3, 4 имеют взаимно ортогональную поляризацию и вынесены из поля лучей, отраженных главным параболическим зеркалом 1, и размещены в фокусах малого гиперболического зеркала 5, где рупорный облучатель 3 канала приема находится в фокусе малого гиперболического зеркала 5, с вогнутой его стороны, фокус которого совмещен с фокусом главного параболического зеркала 1, а рупорный облучатель 4 канала передачи находится во втором фокусе малого гиперболического зеркала 5, с выпуклой его стороны, причем поверхность малого гиперболического зеркала 5 является поляризационно-селективной, а рупорный облучатель 3 канала приема выполнен многомодовым с линейной поляризацией, ортогональной поляризации рупорного облучателя канала передачи, к рупорному облучателю 3 канала приема подключена волноводная система 6, образующая выходы опорной общей суммарной диаграммы Σ 7 и двух разностных диаграмм 8 азимутальной Δφ и угломестной Δθ, а также имеются два регулировочных микрометрических винта 9 и 10, обеспечивающих при регулировке независимый поворот вокруг продольных осей малого гиперболического зеркала 5 и рупорного облучателя 3 канала приема соответственно.The antenna system (Fig. 1) contains a main parabolic mirror 1 — a transreflector and a polarizer — rotaflector 2 located on its surface, as well as horn irradiators 3, 4 of the receiving and transmitting channels, and horn irradiators 3, 4 have mutually orthogonal polarization and are removed from the field rays reflected by the main parabolic mirror 1, and placed in the foci of a small hyperbolic mirror 5, where the horn irradiator 3 of the receiving channel is in the focus of the small hyperbolic mirror 5, from its concave side, the focus of which is aligned with the focus of the main parabolic mirror 1, and the horn feed channel 4 is located in the second focal point of the small hyperbolic mirror 5, from its convex side, the surface of the small hyperbolic mirror 5 is polarization-selective, and the horn feed channel 3 is multimode with linear polarization, orthogonal polarization of the horn feed channel irradiator, a waveguide system 6 is connected to the horn feed irradiator 3 of the receiving channel 6, forming the outputs of the reference common summary diagram Σ 7 and two difference diagrams 8 of azimuthal Δφ and elevation Δθ, and there are also two
На Фиг.2, взятой из источника [6, стр.85], показана антенная система прототипа с параболическим трансрефлектором 11, ротафлектором 12 и рупором 13, на котором реализован антенный переключатель. Сигнал передатчика 14 вертикальной поляризации поступает на вход поляризационного моста 15, к ортогональному входу которого подключен приемник 16. Преобразование линейной поляризации в эллиптическую (круговую) поляризацию или наоборот можно осуществить в самой антенне [7; 5 стр.323] с помощью поляризующих зеркал - ротафлектора [5, стр.323; 10;].Figure 2, taken from the source [6, p. 85], shows the prototype antenna system with a parabolic transreflector 11,
Работа предлагаемой антенной системы может быть пояснена следующим. Излучение передатчика (не показан), с линейной, например горизонтальной, поляризацией через рупорный облучатель 4 канала передачи, размещенный в одном из фокусов малого гиперболического зеркала 5 (Фиг.1), облучает малое гиперболическое зеркало 5, которое имеет поляризационно-селективную поверхность, отражающую линейно поляризованное излучение канала передачи, что снижает величину мощности передатчика, просачивающейся к рупорному облучателю 3 канала приема (приемное устройство на чертеже не показано), и далее излучение попадает на трансрефлектор 1 и ротафлектор 2 и излучается в виде волны, вращающейся в определенном направлении поляризации. Принимаемый сигнал с обратным направлением вращения поляризации, отражаясь от трансрефлектора 1 и ротафлектора 2, будет иметь в нашем случае вертикальную поляризацию, для этого сигнала практически поляризационно-селективная поверхность малого гиперболического зеркала 5 прозрачна. Поляризационно-селективная поверхность малого гиперболического зеркала 5 может быть осуществлена фрезерованием системы щелей на поверхности малого гиперболического зеркала 5 так, чтобы коэффициент отражения энергии с поляризацией канала передачи составлял величину порядка 20-30 дБ, а коэффициент прохождения с ортогональной к нему поляризацией канала приема обеспечивал потери порядка 0,1 дБ. Тогда, общая развязка между каналами прием/передача, создаваемая поляризационно-селективной поверхностью малого гиперболического зеркала 5 и ортогональностью каналов приема-передачи, будет не меньше изоляции, создаваемой системой из двух антенн в 50-70 дБ.The operation of the proposed antenna system can be explained as follows. The radiation of the transmitter (not shown), with linear, for example horizontal, polarization through the horn feed channel irradiator 4, placed in one of the foci of a small hyperbolic mirror 5 (Figure 1), irradiates a small hyperbolic mirror 5, which has a polarization-selective surface that reflects linearly polarized radiation of the transmission channel, which reduces the amount of transmitter power leaking to the horn feed 3 of the receiving channel (the receiving device is not shown in the drawing), and then the radiation enters the trans the flector 1 and rotaflector 2 and is emitted in the form of a wave rotating in a certain direction of polarization. The received signal with the opposite direction of rotation of the polarization, reflected from the transreflector 1 and rotoflector 2, will have vertical polarization in our case, for this signal, the practically polarization-selective surface of the small hyperbolic mirror 5 is transparent. The polarization-selective surface of a small hyperbolic mirror 5 can be implemented by milling a system of slots on the surface of a small hyperbolic mirror 5 so that the energy reflection coefficient with polarization of the transmission channel is of the order of 20-30 dB, and the transmission coefficient with orthogonal polarization of the reception channel provides losses about 0.1 dB. Then, the total isolation between the receive / transmit channels created by the polarization-selective surface of the small hyperbolic mirror 5 and the orthogonality of the receive / transmit channels will be no less than the isolation created by the system of two antennas of 50-70 dB.
Метод расчета характеристик поляризационно-селективных поверхностей (коэффициентов отражения и прохождения) и их конструктивное исполнение изложены в [6, стр.82; 12, стр.105].A method for calculating the characteristics of polarization-selective surfaces (reflection and transmission coefficients) and their design are described in [6, p. 82; 12, p. 105].
Для осуществления первоначальной регулировки, устраняющей влияние допусков на установку ортогональности волноводных каналов прием-передача и ротафлектора 2, рупорный облучатель 3 канала приема и малое гиперболическое зеркало 5, имеющее поляризационно-селективную поверхность, могут при первоначальной регулировке антенной системы вращаться вокруг своих продольных осей с помощью микрометрических винтов 10 и 9 для достижения максимальной развязки между каналами.To perform the initial adjustment, which eliminates the influence of tolerances on the installation of the reception-transmission waveguide channels and the rotaflector 2, the horn irradiator 3 of the reception channel and a small hyperbolic mirror 5 having a polarization-selective surface, can rotate around their longitudinal axes with the initial adjustment of the antenna system using
Многомодовый рупорный облучатель 3 линейной поляризации канала приема располагается в фокусе главного параболического зеркала 1, совмещенном со вторым фокусом малого гиперболического зеркала 5, и осуществляет прием сигналов с поляризацией ортогональной поляризации канала передачи.The multimode horn irradiator 3 of the linear polarization of the reception channel is located at the focus of the main parabolic mirror 1, combined with the second focus of the small hyperbolic mirror 5, and receives signals with polarization of the orthogonal polarization of the transmission channel.
Для реализации пеленгации цели амплитудным суммарно-разносным (моноимпульсным) способом используется многомодовый рупорный облучатель 3 канала приема, к которому подключена волноводная система 6, позволяющая сформировать опорную опорную (общую) суммарную ДН (Σ) и две (азимутальную ΔθГ и угломестную ΔθВ) разностных диаграммы направленности (ДН). Основными достоинствами многомодовых облучателей являются [13, стр.26; 14, стр.194]:To realize the direction finding of the target using the amplitude total-spaced (monopulse) method, a multimode horn feed 3 of the receiving channel is used, to which the waveguide system 6 is connected, which allows to form the reference support (total) total beam (Σ) and two (azimuthal Δθ G and angular Δθ B ) differential radiation patterns (DN). The main advantages of multimode irradiators are [13, p. 26; 14, p. 194]:
- обеспечение неразделенной апертурой эффективности связи с антенной для формирования суммарного канала;- providing an undivided aperture, the effectiveness of communication with the antenna for the formation of the total channel;
- малогабаритность и простота конструкции, обеспечивающие малые потери, небольшую массу и малое затенение апертуры;- small size and simplicity of design, providing low losses, small weight and small aperture shading;
- короткая симметричная структура, обеспечивающая не зависящую от частоты стабильность равносигнальной оси.- a short symmetrical structure providing frequency-independent stability of the equal-axis axis.
- обеспечение нечувствительности к амплитудным флуктуациям сигнала цели и высокой помехоустойчивости по отношению к активным помехам.- ensuring insensitivity to amplitude fluctuations of the target signal and high noise immunity with respect to active noise.
Принцип работы многомодового облучателя, характеристики и образец конструкции изложены в [13, стр.26].The principle of operation of a multimode irradiator, characteristics and design sample are described in [13, p. 26].
ЛИТЕРАТУРАLITERATURE
1. Радиоэлектронные системы. Основы построения и теория. Справочник. Под ред. Ширмана Я.Д. М.: ЗАО «МАКВИС», 1998, 825 с.1. Radio-electronic systems. Fundamentals of construction and theory. Directory. Ed. Shirmana Y.D. M .: ZAO MAKVIS, 1998, 825 p.
2. Сколник М. Введение в технику радиолокационных систем. М.: МИР, 1965, 747 с.2. Skolnik M. Introduction to the technique of radar systems. M .: MIR, 1965, 747 p.
3. Винницкий А.С. Очерк основ радиолокации при непрерывном излучении радиоволн. М.: Сов. Радио, 1961, 494 с.3. Vinnitsky A.S. Essay on the basics of radar with continuous emission of radio waves. M .: Sov. Radio, 1961, 494 p.
4. Бакулев П.А. Радиолокационные методы селекции движущихся целей. М.: Оборонгиз, 1958. (стр.18).4. Bakulev P.A. Radar methods for selecting moving targets. M .: Oborongiz, 1958. (p. 18).
5. Харвей А.Ф., Техника СВЧ, т.2. М.: Сов. радио, 1965, стр.323-332.5. Harvey A.F., Microwave Technology, vol. 2. M .: Sov. Radio, 1965, pp. 323-332.
6. Козлов А.И., Логвин А.И., Сарачев В.А., Поляризация радиоволн, кн.2. Радиолокационные поляриметры. М.: Радиотехника, 2007, 640 с.6. Kozlov A.I., Logvin A.I., Sarachev V.A., Polarization of radio waves, book 2. Radar polarimeters. M .: Radio engineering, 2007, 640 p.
7. Laaff O.: Tunable Arial Duplexer, Fernmeldetech. Z., 1954, 7, p.688.7. Laaff O .: Tunable Arial Duplexer, Fernmeldetech. Z., 1954, 7, p. 688.
8. Fellers R.G., A Circular - Polarization Duplexer for Millimeter Waves, Common. Electronics, 1960, No.46, January, p.934.8. Fellers R.G., A Circular - Polarization Duplexer for Millimeter Waves, Common. Electronics, 1960, No.46, January, p.934.
9. Ramsay J.F., Circular polarization for CW radar, Marconi Rev., 1952, v.15, p.71-89.9. Ramsay J.F., Circular polarization for CW radar, Marconi Rev., 1952, v. 15, p. 71-89.
10. Meyer M.A. and Goldberg H.B., Applications of the Turnstile junction, Trans. IRE, 1955, MTT-3, No.6, p.40.10. Meyer M.A. and Goldberg H.B., Applications of the Turnstile junction, Trans. IRE, 1955, MTT-3, No.6, p. 40.
11. Свистов В.М. Радиолокационные сигналы и их обработка. М.: Сов. радио, 1977, стр.273-276.11. Whistlers V.M. Radar signals and their processing. M .: Sov. Radio 1977, pp. 273-276.
12. Конторович М.И. и др. Электродинамика сетчатых структур. М.: Радио и связь, 1987, 131 с.12. Kontorovich M.I. and others. Electrodynamics of mesh structures. M .: Radio and communications, 1987, 131 p.
13. Справочник по радиолокации под ред. М. Сколник, т.4. М.: Сов. радио, 1978 (стр.26-28, рис.26-6).13. Guide to radar ed. M. Skolnik, vol. 4. M .: Sov. Radio 1978 (p. 26-28, fig. 26-6).
14. Фельдман Ю.И. и др. Сопровождение движущихся целей. М.: Сов. радио, 1978, стр. 194.14. Feldman Yu.I. and others. Support for moving targets. M .: Sov. Radio 1978, p. 194.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009113215/09A RU2391751C1 (en) | 2009-04-08 | 2009-04-08 | Antenna system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009113215/09A RU2391751C1 (en) | 2009-04-08 | 2009-04-08 | Antenna system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2391751C1 true RU2391751C1 (en) | 2010-06-10 |
Family
ID=42681689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009113215/09A RU2391751C1 (en) | 2009-04-08 | 2009-04-08 | Antenna system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2391751C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2580443C2 (en) * | 2012-06-29 | 2016-04-10 | Публичное акционерное общество "Научно-производственное объединение "Алмаз" имени академика А.А. Расплетина" (ПАО "НПО"Алмаз") | Use of transfunctions to solve antenna tasks |
| RU2649871C2 (en) * | 2016-06-24 | 2018-04-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Радио Гигабит" | Device of wireless communication with frequency-polarization distribution between transfer and receiver channels |
| RU2778279C1 (en) * | 2021-10-04 | 2022-08-17 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение им. С.А. Лавочкина" (АО "НПО Лавочкина") | Horn antenna with elliptical polarizer |
-
2009
- 2009-04-08 RU RU2009113215/09A patent/RU2391751C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ХАРВЕЙ А.Ф. Техника СВЧ, т.2. - М.: Сов. Радио, 1965. с.323-332. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2580443C2 (en) * | 2012-06-29 | 2016-04-10 | Публичное акционерное общество "Научно-производственное объединение "Алмаз" имени академика А.А. Расплетина" (ПАО "НПО"Алмаз") | Use of transfunctions to solve antenna tasks |
| RU2649871C2 (en) * | 2016-06-24 | 2018-04-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Радио Гигабит" | Device of wireless communication with frequency-polarization distribution between transfer and receiver channels |
| RU2778279C1 (en) * | 2021-10-04 | 2022-08-17 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение им. С.А. Лавочкина" (АО "НПО Лавочкина") | Horn antenna with elliptical polarizer |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102998670B (en) | Ka-frequency-band fixed-orientation dual-polarization all-solid-state millimeter-wave cloud radar | |
| US4893126A (en) | Integrated millimeter-wave transceiver | |
| US9595764B2 (en) | Dual port single frequency antenna | |
| CN109193154B (en) | Millimeter wave circularly polarized multi-beam flat plate cylindrical dielectric lens antenna | |
| US9136607B2 (en) | Antenna beam steering through waveguide mode mixing | |
| Shuliak et al. | Modern microwave polarizers and their electromagnetic characteristics | |
| EP1612888A1 (en) | Antenna device | |
| RU2391751C1 (en) | Antenna system | |
| US6542130B2 (en) | Tuneable antenna | |
| US10522893B2 (en) | Radar system | |
| KR101491725B1 (en) | Duplex band feedhorn | |
| Hernandez et al. | High-directivity beam-steerable lens antenna for simultaneous transmit and receive | |
| KR101532322B1 (en) | Horn antenna | |
| Rotman et al. | Wideband phased arrays with true time delay beamformers challenges and progress | |
| Shu et al. | A High-Gain Antenna with Dual Circular Polarization for W-band mmWave Wireless Communications | |
| RU75511U1 (en) | MONO PULSE TWO-FREQUENCY SPHERICAL ANTENNA WITH POLARIZED SELECTION OF SIGNALS | |
| GB1171401A (en) | Improvements in or relating to Automatic Tracking Radio Equipments | |
| KR101917130B1 (en) | A single loop-based bistatic pulse radar antenna | |
| CN108646304B (en) | Active imaging system | |
| GB1265226A (en) | ||
| RU2802763C1 (en) | Irradiating system of a tracking mirror antenna | |
| Saito et al. | Link Distance and Carrier Frequency Dependence of Propagation Attenuation in OAM Multiplexing Using Parabolic Antenna | |
| KR101491723B1 (en) | Duplex band feedhorn | |
| RU2819745C1 (en) | Circular polarization monopulse feed | |
| KR102649377B1 (en) | Waveguide array antenna with a plurality of sources |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120409 |