RU2377316C1 - Manufacturing method of sorbitised rolled wire made from high-carbon steel - Google Patents
Manufacturing method of sorbitised rolled wire made from high-carbon steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2377316C1 RU2377316C1 RU2009116563/02A RU2009116563A RU2377316C1 RU 2377316 C1 RU2377316 C1 RU 2377316C1 RU 2009116563/02 A RU2009116563/02 A RU 2009116563/02A RU 2009116563 A RU2009116563 A RU 2009116563A RU 2377316 C1 RU2377316 C1 RU 2377316C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- ladle
- slag
- furnace
- steel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к производству катанки из высокоуглеродистой стали, предназначенной для дальнейшей переработки в корд, для изготовления канатов, рукавов высокого давления и т.п.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of high-carbon steel wire rod, intended for further processing into cord, for the manufacture of ropes, high-pressure hoses, etc.
Известен способ производства стали для металлокорда, включающий выплавку в сталеплавильном агрегате железоуглеродистого расплава с содержанием углерода не более 0,20 мас.%, выпуск нераскисленного металла в сталеразливочный ковш с основной футеровкой и пористой пробкой для продувки аргоном, предварительное раскисление расплава при выпуске в ковш углеродсодержащими материалами и ферросплавами, присадку в ковш шлакообразующей смеси, вакуумуглеродное раскисление в ковше металла до содержания углерода в пределах марочного состава стали, окончательную корректировку стали по химическому составу и температуре на установке печь-ковш и непрерывную разливку (патент РФ №2265064).A known method of producing steel for metal cord, including smelting in a steelmaking unit of an iron-carbon melt with a carbon content of not more than 0.20 wt.%, Releasing unrefined metal into a steel pouring ladle with a main lining and a porous plug for purging with argon, preliminary deoxidation of the melt when releasing carbon-containing in the ladle materials and ferroalloys, an additive in the ladle of a slag-forming mixture, vacuum-carbon deoxidation in a metal ladle to a carbon content within the grade of the steel composition, the final adjustment of steel according to the chemical composition and temperature at the ladle furnace and continuous casting (RF patent No. 2265064).
Недостатком известного способа является загрязнение металла неметаллическими экзогенными включениями вследствие повышенного износа футеровки сталеразливочного ковша. Также область применения данной технологии сужается при отсутствии в цехе установки вакуумирования металла.The disadvantage of this method is the contamination of the metal with non-metallic exogenous inclusions due to increased wear of the lining of the steel pouring ladle. Also, the scope of this technology is narrowed in the absence of a metal evacuation unit in the workshop.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ получения высокоуглеродистой стали кордового качества, включающий выплавку металла, нагрев металла до 1600…1660°С и выпуск металла в сталеразливочный ковш, раскисление металла в сталеразливочном ковше, присадку материалов, внепечную обработку на установке печь-ковш, доводку металла по химическому составу, наводку шлака, продувку металла аргоном, разливку металла из сталеразливочного ковша в промежуточный ковш с защитой струи металла аргоном и непрерывную разливку сортовой заготовки, причем выпуск металла из печи в сталеразливочный ковш осуществляют при содержании углерода в металле не более 0,55%, а раскисление металла в сталеразливочном ковше при выпуске из печи проводят в несколько этапов: до начала выпуска металла из печи на дно сталеразливочного ковша присаживают науглероживатель, после наполнения ковша металлом 5-10 т присаживают шлакообразующие материалы, после наполнения ковша металлом наполовину осуществляют присадку ферросплавов в расчете на среднее заданное элементов в марке стали и, не скачивая шлак, осуществляют продувку металла в сталеразливочном ковше аргоном, после чего производят внепечную обработку металла на установке печь-ковш шлаками переменной основности, причем 70-80% времени металл выдерживают под белым высокоосновным шлаком, а 20-30% времени - под покровным низкоосновным шлаком и осуществляют продувку металла аргоном через донные фурмы (патент РФ №2269579).The closest in technical essence and the achieved result is a method of producing high-carbon steel of cord quality, including smelting metal, heating the metal to 1600 ... 1660 ° C and releasing the metal into the steel pouring ladle, deoxidizing the metal in the steel pouring ladle, additive materials, after-furnace treatment at the furnace ladle, fine-tuning the metal in chemical composition, inducing slag, purging metal with argon, casting metal from a steel-pouring ladle into an intermediate ladle with protection of a metal stream with argon and continuously casting of high-quality billets, the metal being released from the furnace into the steel pouring ladle at a carbon content of no more than 0.55%, and metal deoxidation in the steel pouring ladle at the outlet from the furnace is carried out in several stages: before the metal is released from the furnace to the bottom of the steel pouring ladle a carburizer is planted, after filling the bucket with metal 5-10 t slag-forming materials are planted, after the bucket is filled with metal half the ferroalloys are added based on the average specified elements in the brand hoist and, without downloading slag, purge the metal in a steel-pouring ladle with argon, after which the out-of-furnace processing of the metal at the ladle furnace is carried out with slag of varying basicity, moreover, 70-80% of the time the metal is kept under white highly basic slag, and 20-30% of the time under a coating of low-base slag, and metal is purged with argon through bottom tuyeres (RF patent No. 2269579).
Недостатками данного способа является высокая степень загрязнения металла неметаллическими эндогенными и экзогенными включениями, что отрицательно сказывается на качестве катанки, впоследствии изготавливаемой из вышеуказанного металла. Данный способ не обеспечивает получение требуемого технического результата по следующим причинам.The disadvantages of this method is the high degree of contamination of the metal with non-metallic endogenous and exogenous inclusions, which negatively affects the quality of wire rod, subsequently made of the above metal. This method does not provide the desired technical result for the following reasons.
Присутствующий в способе-прототипе технологический прием предварительного раскисления металла в сталеразливочном ковше науглероживателем, а также кремний- и марганецсодержащими ферросплавами и дальнейшая продувка металла аргоном приводит к образованию недостаточно раскисленного шлака, что способствует образованию силикатов марганца, обогащенных кремнеземом, и чистого кремнезема, т.е. к повышенному загрязнению металла эндогенными кремний- и марганцесодержащими неметаллическими включениями. Указанные продукты раскисления, даже при относительно крупных размерах, очень медленно удаляются из расплава.Present in the prototype method, the technological method of preliminary deoxidation of metal in a steel pouring ladle with a carburizer, as well as silicon and manganese-containing ferroalloys and further purging of the metal with argon leads to the formation of insufficiently deoxidized slag, which contributes to the formation of manganese silicates enriched in silica and pure silica, i.e. . to increased metal contamination by endogenous silicon and manganese-containing non-metallic inclusions. These deoxidation products, even at relatively large sizes, are very slowly removed from the melt.
В то же время продувка металла аргоном совместно с недостаточно раскисленным шлаком приводит к загрязнению металла неметаллическими экзогенными включениями вследствие повышенного износа футеровки сталеразливочного ковша.At the same time, purging the metal with argon together with insufficiently deoxidized slag leads to contamination of the metal with non-metallic exogenous inclusions due to increased wear of the lining of the steel pouring ladle.
Кроме того, на пластические свойства катанки оказывают влияние количество и форма неметаллических включений, а также охлаждение металла во время прокатки с получением равномерной по сечению структуры.In addition, the plastic properties of wire rod are influenced by the number and shape of non-metallic inclusions, as well as the cooling of the metal during rolling to obtain a uniform cross-sectional structure.
Технической задачей, решаемой данным изобретением, является получение сорбитизированной катанки с заданными механическими свойствами, а именно с возможностью получения заданного относительного сужения, и сокращение затрат на производство за счет обеспечения минимального поступления кислорода из шлака в металл при раскислении последнего в сталеразливочном ковше, получения требуемых состава металла и шлака, морфологии и размера неметаллических включений в процессе внепечной обработки на установке печь-ковш.The technical problem solved by this invention is to obtain a sorbitolized wire rod with predetermined mechanical properties, namely, with the possibility of obtaining a given relative narrowing, and reducing production costs by ensuring a minimum oxygen supply from slag to metal when the latter is deoxidized in a steel pouring ladle, to obtain the required composition metal and slag, morphology and size of non-metallic inclusions during out-of-furnace processing at the ladle furnace.
Техническая задача решается тем, что в способе производства сорбитизированной катанки из высокоуглеродистой стали, включающем выплавку металла в сталеплавильном агрегате, выпуск металла в сталеразливочный ковш, раскисление металла в сталеразливочном ковше с присадкой науглероживателя на дно ковша до начала выпуска металла и ферросплавов в струю металла, продувку металла аргоном в сталеразливочном ковше, внепечную обработку на установке печь-ковш, разливку металла из сталеразливочного ковша в промежуточный ковш с защитой струи металла аргоном и непрерывную разливку сортовой заготовки, в отличие от ближайшего аналога при появлении первых порций печного шлака в процессе выпуска металла прекращают подачу аргона и проводят отсечку шлака, а в процессе внепечной обработки в агрегате печь-ковш металл обрабатывают под низкоосновным шлаком с присадкой песка в течение времени, определяемого по зависимости:The technical problem is solved in that in a method for the production of sorbitol rod from high carbon steel, including the smelting of metal in a steelmaking unit, the release of metal into a steel pouring ladle, the deoxidation of metal in a steel pouring ladle with the addition of a carburizer to the bottom of the bucket before the release of metal and ferroalloys into the metal stream, blowing argon in a steel pouring ladle, after-furnace treatment at the ladle furnace, casting metal from a steel pouring ladle into an intermediate ladle with protection of the metal spray argon and continuous casting of high-quality billets, in contrast to the closest analogue, when the first portions of furnace slag appear during the metal production process, argon supply is stopped and slag is cut off, and during out-of-furnace processing in the ladle furnace, the metal is processed under low-base slag with sand in the course of time, determined by the dependence:
τ o6p=9,8×B1-19,2×B2-0,3×O нач-0,6×Т отд+949,4, гдеτ o6p = 9.8 × B 1 -19.2 × B 2 -0.3 × O nach-0.6 × T sp + 949.4, where
τ обр - время обработки металла под низкоосновным шлаком, мин;τ arr - metal processing time under low basic slag, min;
B1 - основность шлака перед присадкой песка;B 1 - basicity of slag before the addition of sand;
В2 - требуемая основность шлака в конце внепечной обработки;In 2 - the required basicity of the slag at the end of the after-furnace treatment;
О нач - окисленность металла перед впеченной обработкой, ppm;About nach - metal oxidation before the injected treatment, ppm;
Т отд - требуемая температура металла на разливку, °С;T OD - the required temperature of the metal for casting, ° C;
9,8; 19,2; 0,3; 0,6; 949,4 - коэффициенты, полученные опытным путем, рассчитанные после обработки экспериментальных данных по определению влияния каждого параметра на время обработки,9.8; 19.2; 0.3; 0.6; 949.4 - coefficients obtained experimentally, calculated after processing the experimental data to determine the effect of each parameter on the processing time,
по окончанию внепечной обработки на зеркало металла присаживают известь для утепления металла для дальнейшей разливки, полученную сортовую заготовку нагревают и прокатывают в непрерывных черновой и чистовой группах клетей с междеформационным охлаждением, после чего охлаждают в линии водяного охлаждения до температуры, определяемой по зависимости:at the end of the out-of-furnace treatment, lime is planted on the metal mirror to warm the metal for further casting, the obtained high-quality billet is heated and rolled in continuous roughing and finishing groups of stands with interdeformational cooling, then it is cooled in a water cooling line to a temperature determined by the dependence:
Т л.в.о. - температура катанки после линии водяного охлаждения, °С;T l.v.o. - wire rod temperature after water cooling line, ° С;
ψ - заданное относительное сужение катанки, %;ψ is the specified relative narrowing of the wire rod,%;
d - диаметр катанки, мм;d is the diameter of the wire rod, mm;
С - содержание углерода, %;C is the carbon content,%;
20,76; 0,085; 142,03; 350,9 - коэффициенты, полученные опытным путем, рассчитанные после обработки экспериментальных данных по определению влияния каждого параметра на время обработки, а далее охлаждают катанку на воздухе.20.76; 0.085; 142.03; 350.9 - coefficients obtained experimentally, calculated after processing the experimental data to determine the effect of each parameter on the processing time, and then cool the wire rod in air.
Зависимости, приведенные в формуле изобретения, получены экспериментальным путем.The dependencies given in the claims are obtained experimentally.
Сущность заявляемого технического решения заключается в полном удалении - отсечке печного шлака из сталеразливочного ковша и внепечной обработке стали под низкоосновным шлаком в зависимости от окисленности металла и температуры по приходу на внепечную обработку, прокатке сортовой заготовки до требуемых размеров исходя из требуемого относительного сужения.The essence of the proposed technical solution consists in the complete removal - cutting off of furnace slag from the steel pouring ladle and after-treatment of steel under low-base slag, depending on the metal oxidation and temperature upon arrival at the after-furnace treatment, rolling of the billet to the required dimensions based on the required relative narrowing.
Внепечная обработка металла под низкоосновным шлаком в течение времени, рассчитанного по предлагаемой зависимости, позволяет модифицировать и ассимировать оставшиеся в стали включения и получить металл необходимого качества с минимальным содержанием и размером неметаллических включений.Out-of-furnace processing of metal under low-basic slag during the time calculated by the proposed dependence allows us to modify and assimilate the inclusions remaining in the steel and obtain metal of the required quality with a minimum content and size of non-metallic inclusions.
Процесс изготовления катанки, например, для производства сорбитизированной катанки должен обеспечить необходимые ее пластические свойства (ψ≥28%) за счет охлаждения: сначала интенсивного водяного, позволяющего получить равномерную по сечению структуру переохлажденного аустенита, а затем на конвейере воздушного, что позволяет получить сорбитизированную структуру, близкую к эвтектоидной.The manufacturing process of wire rod, for example, for the production of sorbitolized wire rod, must provide its necessary plastic properties (ψ≥28%) due to cooling: first, intense water, which allows to obtain a uniform cross-sectional structure of supercooled austenite, and then on the air conveyor, which allows to obtain a sorbitized structure close to eutectoid.
Прокатка сортовой литой заготовки в зависимости от содержания углерода в ней требуемого диаметра и температуры катанки после линии водяного охлаждения позволяет получить катанку с требуемым относительным сужением, а также минимизировать затраты на ее производство.Rolling a long cast billet depending on the carbon content in it of the required diameter and temperature of the wire rod after the water cooling line allows you to get a wire rod with the required relative narrowing, as well as minimize the cost of its production.
Пример конкретной реализации способаAn example of a specific implementation of the method
В сталеплавильном агрегате выплавили полупродукт с содержанием в нем 0,05% углерода, выпустили в сталеразливочный ковш. Перед выпуском металла на дно сталеразливочного ковша для раскисления присадили 630 кг науглероживателя, с содержанием углерода не менее 98% по ходу выпуска металла в ковш в струю присадили 1150 кг ферромарганца и 750 кг ферросилиция. Металл продували аргоном. При появлении первых порций печного шлака на желобе подачу аргона прекратили и провели отсечку шлака. После выпуска металла ковш с металлом передали на установку печь-ковш.An intermediate product with a content of 0.05% carbon was smelted in a steelmaking unit and released into a steel pouring ladle. Before the metal was released, 630 kg of a carburizer were assigned to the bottom of the steel pouring ladle for deoxidation, with a carbon content of at least 98%, 1,150 kg of ferromanganese and 750 kg of ferrosilicon were added to the bucket in the stream. The metal was purged with argon. When the first portions of furnace slag appeared on the gutter, the argon supply was stopped and the slag was cut off. After the release of the metal, the metal bucket was transferred to the ladle furnace installation.
По приходу на установку печь-ковш провели усреднительную продувку металла аргоном в течение 3 мин с расходом аргона 675 л/мин, затем произвели замер температуры металла, окисленности металла и отобрали пробу для определения химического состава металла. После замера и анализа получили состав металла: 0,37% углерода (С), 0,29% кремния (Si), 0,43% марганца (Mn), 0,014% серы (S), 0,005% фосфора (Р) и остальное - железо (Fe), температура металла составила 1581°С, а окисленность 24 ррm.Upon arrival at the ladle furnace, the metal was purged averagely with argon for 3 min with an argon flow rate of 675 l / min, then the metal temperature and metal oxidation were measured and a sample was taken to determine the chemical composition of the metal. After measurement and analysis, the metal composition was obtained: 0.37% carbon (C), 0.29% silicon (Si), 0.43% manganese (Mn), 0.014% sulfur (S), 0.005% phosphorus (P), and the rest - iron (Fe), the metal temperature was 1581 ° С, and the oxidation was 24 ppm.
Десульфурацию металла, а также диффузионное раскисление металла в печи-ковше проводили шлаком до достижения равновесного содержания кислорода в металле, проводили при основности шлака В=2,5. Во время продувки произвели корректировку химического состава стали присадками 200 кг ферромарганца с содержанием Mn=76,3%; N=0,016%; С=6,66%; Si=0,14%; 600 кг науглероживателя, содержащего С - 99,03%; N - 0,014% и карбида кремния ≈ в количестве 170 кг с содержанием SiC=72%; SiO2=12% и С=6,5%. Шлак наводили путем присадки ≈2200 кг извести и ≈875 кг плавикового шлака марки ФК75.The desulfurization of the metal, as well as the diffusion deoxidation of the metal in the ladle furnace, was carried out by slag until an equilibrium oxygen content in the metal was achieved, and the slag basicity was B = 2.5. During the purge, the chemical composition of the steel was adjusted with additives of 200 kg of ferromanganese with a content of Mn = 76.3%; N = 0.016%; C = 6.66%; Si = 0.14%; 600 kg of a carburizer containing C - 99.03%; N - 0.014% and silicon carbide ≈ in the amount of 170 kg with a SiC content of 72%; SiO 2 = 12% and C = 6.5%. Slag was induced by the addition of ≈2200 kg of lime and ≈875 kg of fluorine slag of the FC75 grade.
Продолжительность обработки стали на установке печь-ковш составила ≈104 мин, в том числе продувка аргоном ≈87 мин, электронагрева ≈41 мин.The duration of steel treatment at the ladle furnace was ≈104 min, including argon purge ≈87 min, electric heating ≈41 min.
После получения необходимых параметров: основность шлака перед присадкой песка 2,5, температура металла на разливку Тотд - 1545°С, требуемый химический состав металла, произвели расчет времени обработки под низкоосновным шлаком:After obtaining the necessary parameters: slag basicity before sand addition 2.5, metal temperature for casting Totd - 1545 ° C, the required chemical composition of the metal, the calculation of the processing time under low-basic slag was made:
τ обр=9,8×2,5-19,2×1,3-0,3×24-0,6×1545+949,4≈15 минτ arr = 9.8 × 2.5-19.2 × 1.3-0.3 × 24-0.6 × 1545 + 949.4≈15 min
По окончании продувки аргоном на зеркало металла присадили 500 кг извести с целью утепления металла для дальнейшей разливки в промежуточный ковш. Разливку металла из сталеразливочного ковша в промежуточный ковш осуществляли с защитой струи металла при помощи погруженной огнеупорной трубы с подачей в полость аргона с расходом до 40 л/мин.At the end of the argon purge, 500 kg of lime were added to the metal mirror to insulate the metal for further casting into the tundish. Metal casting from the steel pouring ladle to the intermediate ladle was carried out with the protection of the metal jet using an immersed refractory pipe with supply to the argon cavity with a flow rate of up to 40 l / min.
Непрерывную разливку металла проводили на 5-ти ручьевой машине непрерывного литья сортовой заготовки.Continuous casting of metal was carried out on a 5-strand continuous casting machine for high-quality billets.
Химический состав полученной стали (металла) - 0,820% С; 0,256% Si; 0,527% Mn; 0,005% S; 0,011% Р; 0,023% Cr; 0,028% Ni; 0,038% Cu; 0,002% Al; 0,001% Ti; 0,003% V; 0,003% As; 0,007% N; остальное Fe.The chemical composition of the obtained steel (metal) is 0.820% C; 0.256% Si; 0.527% Mn; 0.005% S; 0.011% P; 0.023% Cr; 0.028% Ni; 0.038% Cu; 0.002% Al; 0.001% Ti; 0.003% V; 0.003% As; 0.007% N; the rest is Fe.
Полученные заготовки сечением 150×150 мм после осмотра и отсортировки по поверхностным дефектам передали на загрузочные столы мелкосортно-проволочного стана 170, после чего поместили в методическую нагревательную печь с шаговым подом, где их нагрев производился в течение 2-х часов до температуры ≈970°С. После нагрева заготовок их подали на проволочный стан 170, где осуществили прокатку в черновой группе клетей со степенью суммарной деформации от 67% до 97% с междеформационным охлаждением. Далее заготовку с температурой 880°С предали в чистую группу клетей, а после прокатки со скоростью 79 м/с осуществили последеформационное охлаждение катанки в линии водяного охлаждения до температуры, определенной по зависимости, с учетом того, что требуемое относительное сужение - 33%, диаметр полученной катанки - 6,5 мм, а содержание углерода в металле - 0,82%:The obtained billets with a cross section of 150 × 150 mm, after inspection and sorting by surface defects, were transferred to loading tables of the finely sorted wire mill 170, after which they were placed in a methodical heating furnace with a step hearth, where they were heated for 2 hours to a temperature of ≈970 ° FROM. After heating the billets, they were fed to wire mill 170, where they were rolled in the roughing group of stands with a total strain of 67% to 97% with interdeformation cooling. Next, the billet with a temperature of 880 ° C was transferred to a clean group of stands, and after rolling at a speed of 79 m / s, post-deformation cooling of the wire rod in the water cooling line was carried out to a temperature determined by dependence, taking into account that the required relative narrowing is 33%, diameter the resulting wire rod is 6.5 mm, and the carbon content in the metal is 0.82%:
Время между окончанием прокатки и началом охлаждения составило 0,025 сек. Охлаждение водой производилось в двух коробках, оснащенных шестью форсунками каждый. Далее прокат укладывался виткообразователем на конвейер воздушного охлаждения. После укладки фиксировалась температура катанки, которая составила 771°С, затем прокат подвергался воздушному охлаждению использованием 15 вентиляторов. После конвейера воздушного охлаждения разложенные витки собирались в бунт, масса которого составляет 2000 кг.The time between the end of rolling and the start of cooling was 0.025 seconds. Water cooling was carried out in two boxes equipped with six nozzles each. Further, the rolled products were stacked with a coil former on an air-cooled conveyor. After laying, the temperature of the wire rod was fixed, which was 771 ° C, then the rolling was air-cooled using 15 fans. After the air-cooled conveyor, the unfolded turns were collected in a riot, the mass of which is 2000 kg.
Катанка, прокатанная по предложенному режиму, позволяет обеспечить наиболее высокие пластические свойства при других равных условиях, в том числе и выраженные через показатель - сужение. В дальнейшем во время волочения при наличии более высоких значений по сужению обеспечивается более высокая суммарная степень деформации по холодным обжатиям, что почти полностью включает использование дорогостоящего процесса патентирования.Rolled wire, rolled according to the proposed regime, allows to provide the highest plastic properties under other equal conditions, including those expressed through an indicator - narrowing. Subsequently, during drawing, in the presence of higher values for narrowing, a higher total degree of deformation by cold reductions is provided, which almost completely includes the use of an expensive patenting process.
Таким образом, сталь, произведенная по предлагаемому способу, имеет максимальный размер неметаллических включений не более 7 мкм, что на 2 мкм или на 22% меньше, чем в прототипе. Получение высококачественной стали по предлагаемому способу позволит повысить технологичность производства катанки.Thus, the steel produced by the proposed method has a maximum size of non-metallic inclusions of not more than 7 μm, which is 2 μm or 22% less than in the prototype. Getting high-quality steel according to the proposed method will improve the manufacturability of wire rod production.
Claims (1)
τ обр=9,8×В1-19,2×В2-0,3×О нач-0,6×Т отд+949,4,
где τ обр - время обработки металла под низкоосновным шлаком, мин;
B1 - основность шлака перед присадкой песка;
В2 - требуемая основность шлака в конце внепечной обработки;
О нач - окисленность металла перед впеченной обработкой, ppm;
Т отд - требуемая температура металла на разливку, °С;
9,8; 19,2; 0,3; 0,6; 949,4 - коэффициенты, полученные опытным путем, рассчитаные после обработки экспериментальных данных по определению влияния каждого параметра на время обработки,
по окончании внепечной обработки на зеркало металла присаживают известь для утепления металла для дальнейшей разливки, полученную сортовую заготовку нагревают в печи и прокатывают в непрерывных черновой и чистовой группах клетей с междеформационным охлаждением, после чего охлаждают в линии водяного охлаждения до температуры, определяемой по зависимости
где Т л.в.о. - температура катанки после линии водяного охлаждения, °С;
ψ - заданное относительное сужение катанки, %;
d - диаметр катанки, мм;
С - содержание углерода в стали, %;
20,76; 0,085; 142,03; 350,9 - коэффициенты, полученные опытным путем, рассчитанные после обработки экспериментальных данных по определению влияния каждого параметра на время обработки, а далее охлаждают катанку на воздухе. A method for the production of sorbitolized high-carbon steel wire rod, which includes smelting metal in a steel-smelting unit, releasing metal into a steel-pouring ladle, deoxidizing metal in a steel-pouring ladle with a carburizing agent added to the bottom of the ladle before starting to release metal and ferroalloys - into a metal stream, purging metal with argon in a steel-casting out-of-furnace treatment at the ladle furnace installation, metal casting from a steel-pouring ladle to an intermediate ladle with protection of a metal stream with argon and continuous casting grade a new billet, characterized in that when the first portions of furnace slag appear during the metal production process, argon supply is stopped and slag is cut off, and the out-of-furnace processing in the ladle furnace is carried out under low-base slag with sand additive for a time determined by the dependence
τ arr = 9.8 × B 1 -19.2 × B 2 -0.3 × O beg-0.6 × T sp + 949.4,
where τ arr is the processing time of the metal under low basic slag, min;
B 1 - basicity of slag before the addition of sand;
In 2 - the required basicity of the slag at the end of the after-furnace treatment;
About nach - metal oxidation before the injected treatment, ppm;
T OD - the required temperature of the metal for casting, ° C;
9.8; 19.2; 0.3; 0.6; 949.4 - coefficients obtained experimentally, calculated after processing the experimental data to determine the effect of each parameter on the processing time,
at the end of the out-of-furnace treatment, lime is planted on the metal mirror to warm the metal for further casting, the obtained high-quality billet is heated in an oven and rolled in continuous roughing and finishing groups with interdeformational cooling stands, after which it is cooled in a water cooling line to a temperature determined by the dependence
where T l.v.o. - wire rod temperature after water cooling line, ° С;
ψ is the specified relative narrowing of the wire rod,%;
d is the diameter of the wire rod, mm;
C is the carbon content in steel,%;
20.76; 0.085; 142.03; 350.9 - coefficients obtained experimentally, calculated after processing the experimental data to determine the effect of each parameter on the processing time, and then cool the wire rod in air.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009116563/02A RU2377316C1 (en) | 2009-05-04 | 2009-05-04 | Manufacturing method of sorbitised rolled wire made from high-carbon steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009116563/02A RU2377316C1 (en) | 2009-05-04 | 2009-05-04 | Manufacturing method of sorbitised rolled wire made from high-carbon steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2377316C1 true RU2377316C1 (en) | 2009-12-27 |
Family
ID=41643006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009116563/02A RU2377316C1 (en) | 2009-05-04 | 2009-05-04 | Manufacturing method of sorbitised rolled wire made from high-carbon steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2377316C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2586963C1 (en) * | 2015-01-12 | 2016-06-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of steel |
-
2009
- 2009-05-04 RU RU2009116563/02A patent/RU2377316C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2586963C1 (en) * | 2015-01-12 | 2016-06-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7416543B2 (en) | Manufacturing method of wire rod for ultra-high strength steel cord | |
| CN105316558B (en) | Preparation method of boron-containing steel preventing casting blank corner cracking | |
| CN114318154B (en) | High-cleanliness welding wire steel L-S3 and preparation method thereof | |
| JP5277556B2 (en) | Method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel and method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel slab | |
| CN109487165B (en) | Method for improving production efficiency of Q345B hot-rolled narrow strip steel | |
| CN107164698B (en) | The new method for producing of corrosion-resistant built-in groove | |
| CN111719080A (en) | Inclusion control method for prestressed steel strand | |
| CN105441787A (en) | Production method of hot rolled high-carbon steel wire rod for rope manufacturing | |
| CN113862552B (en) | Steel wire rod for welding and preparation method thereof | |
| TWI394843B (en) | Melt Method of Ti - containing Very Low Carbon Steel and Manufacturing Method of Ti - containing Very Low Carbon Steel Casting | |
| CN114657313A (en) | Production method of high-chromium high-strength mining steel strand wire rod | |
| RU2377316C1 (en) | Manufacturing method of sorbitised rolled wire made from high-carbon steel | |
| JP2007275903A (en) | Method for casting stainless steel or high alloy steel | |
| RU2369643C1 (en) | Method of producing sorbitized high-duty rod | |
| RU2389802C2 (en) | Procedure for production of high carbon rod | |
| RU2334796C1 (en) | Method of steel production | |
| RU2380194C2 (en) | Heat insulation slag-generating mixture | |
| CN112921154A (en) | Method for manufacturing high-alloy martensite air valve steel | |
| RU2360979C1 (en) | Manufacturing method of semi-finished rolled products for cold deformed reinforcement | |
| RU2360980C1 (en) | Manufacturing method of rod with standardised contraction ratio | |
| RU2366724C1 (en) | Method of production of electric steel | |
| RU2184154C1 (en) | Method for producing hot rolled sheet product | |
| RU2378391C1 (en) | Method of receiving of high-carbon steel of cord qualit | |
| RU2285055C2 (en) | Method of production of merchant shapes in form of bars from medium-carbon micro-alloyed steel | |
| RU2186857C1 (en) | Method for manufacture of round section rolled products |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110505 |