RU2370546C2 - Procedure of afterburning of carbon oxide above conerting zone - Google Patents
Procedure of afterburning of carbon oxide above conerting zone Download PDFInfo
- Publication number
- RU2370546C2 RU2370546C2 RU2005127991/02A RU2005127991A RU2370546C2 RU 2370546 C2 RU2370546 C2 RU 2370546C2 RU 2005127991/02 A RU2005127991/02 A RU 2005127991/02A RU 2005127991 A RU2005127991 A RU 2005127991A RU 2370546 C2 RU2370546 C2 RU 2370546C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- oxygen
- zone
- afterburning
- purge
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, конкретнее к способу продувки металла кислородом в конвертере с дожиганием окиси углерода в полости агрегата.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, and more particularly to a method for purging metal with oxygen in a converter with afterburning of carbon monoxide in the cavity of the unit.
Известны способы продувки металла в конвертере [1, 2] на основе применения различных струйных систем из кислорода (или воздуха) для дожигания окиси углерода во встречном потоке отходящих из зоны продувки технологических газов, содержащих до 80-90% окиси углерода в своем составе.Known methods of purging metal in a converter [1, 2] based on the use of various jet systems from oxygen (or air) for afterburning carbon monoxide in the oncoming stream of process gases leaving the purge zone containing up to 80-90% of carbon monoxide in their composition.
Недостатком всех известных способов продувки металла кислородом в конвертере является то, что дожигание окиси углерода над зоной продувки осуществляется без учета особенностей структуры и строения реакционной зоны продувки в конвертере.The disadvantage of all known methods of purging metal with oxygen in the converter is that the afterburning of carbon monoxide over the purge zone is carried out without taking into account the structural and structural features of the purge reaction zone in the converter.
Реакционная зона продувки в конвертере, образующаяся при внедрении в жидкий металл струй кислородного дутья, имеет четко выраженные две характерные области, т.е. высокотемпературную первичную область (I) продувки металла (при t≥2800К) и вторичную реакционную зону продувки (II), где протекает в основном процесс окисления углерода (при t<2000K) по реакции [С]+[О]=СОгаз за счет окислов железа, поступающих из высокотемпературной области продуваемого металла.The purge reaction zone in the converter, which is formed when oxygen jets are introduced into the liquid metal, has distinct two characteristic regions, i.e. the high-temperature primary region (I) of the metal purge (at t≥2800K) and the secondary reaction zone of the purge (II), where the process of carbon oxidation (at t <2000K) occurs mainly by the reaction [С] + [О] = СО gas due to iron oxides coming from the high temperature region of the blown metal.
Особенностью известных способов [1, 2] продувки металла кислородом в конвертере, позволяющих дожигать окись углерода кислородом над зоной продувки, является то, что струи кислородного дутья из сопел фурмы направляются в основном на поверхность первичной высокотемпературной области (I), где температура металла достигает более 2500К, а не во вторичную реакционную зону (II), которая является следствием образования первичной области. Во вторичной реакционной зоне температура металла менее 2000К и в этой же реакционной зоне продувки образуется наибольший выход газов (в основном окись углерода) из ванны.A feature of the known methods [1, 2] for purging metal with oxygen in a converter, allowing carbon monoxide to be burned with oxygen over the purging zone, is that oxygen blast from tuyere nozzles is directed mainly to the surface of the primary high-temperature region (I), where the metal temperature reaches more than 2500K, and not into the secondary reaction zone (II), which is a consequence of the formation of the primary region. In the secondary reaction zone, the temperature of the metal is less than 2000K and in the same purge reaction zone, the greatest exit of gases (mainly carbon monoxide) from the bath is formed.
В известных способах [1, 2] продувки металла в конвертере дожигание окиси углерода кислородом над зоной продувки осуществляют без учета наличия двух характерных зон, т.е. первичной высокотемпературной зоны и вторичной реакционной зоны продувки. Установлено, что если струи кислородного дутья системы продувки или потоки кислорода в виде конусообразной многоструйной системы направляют в основном в первичную высокотемпературную область, то степень дожигания окиси углерода (СО) в этом случае заметно ниже, чем, если бы дожигание СО происходило над вторичной реакционной зоной. Это вызвано тем, что при дожигании СО кислородом в высокотемпературной области (I) усиливается протекание реакции диссоциации двуокиси углерода по реакции 2СО2→2С-Q1 с поглощением на эту реакцию большого количества тепла Q1 (до 50%), а также из-за одновременного протекания реакции восстановления СО2 по реакции СО2+2[Fе]ж=СО+2(FeO)-Q2 железом тоже с поглощением тепла (Q2) или углеродом корольков брызг металла, поднимающихся из высокотемпературной продувочной зоны металла.In the known methods [1, 2] of purging a metal in a converter, the afterburning of carbon monoxide with oxygen above the purging zone is carried out without taking into account the presence of two characteristic zones, i.e. primary high temperature zone and secondary purge reaction zone. It was found that if the oxygen blast of the purge system or the oxygen stream in the form of a cone-shaped multi-jet system is directed mainly to the primary high-temperature region, then the degree of afterburning of carbon monoxide (CO) in this case is noticeably lower than if the afterburning of CO occurred over the secondary reaction zone . This is due to the fact that when CO is burned with oxygen in the high-temperature region (I), the course of the dissociation of carbon dioxide by the 2CO 2 → 2C-Q 1 reaction with the absorption of a large amount of heat Q 1 (up to 50%), as well as due to the simultaneous occurrence of the reaction of CO 2 reduction by the reaction CO 2 +2 [Fe] x = CO + 2 (FeO) -Q 2 by iron, also with heat absorption (Q 2 ) or by the carbon of the kings of metal spray rising from the high-temperature purge zone of the metal.
Таким образом, термодинамический анализ процессов окисления углерода и дожигание СО кислородом, поступающим на первичную высокотемпературную зону как от струй дутья, так и от конусообразной многоструйной системы, показывает, что в этом случае при t>2500K процесс дожигания СО кислородом протекает с большим поглощением (Q1 и Q2→max) тепла. В то же время при подаче кислорода на поверхность вторичной реакционной зоны (II) при дожигании СО величины Q1 и Q2 значительно меньше из-за более низкой температуры металла во вторичной зоне. Тем самым более эффективным является способ подачи струй кислорода на дожигание СО на поверхность вторичной реакционной зоны продувки металла не только по температурным условиям, но и тем обстоятельством, что выход газов СО из этой зоны превышает количество СО, выделяющегося из ванны в области первичной высокотемпературной зоны, а процессы диссоциации и восстановления СО2 практически отсутствует или близки к нулю, т.к. температура во вторичной зоне t<2000К, т.е. значительно ниже, чем во вторичной реакционной зоне продувки металла в конвертере.Thus, a thermodynamic analysis of the processes of carbon oxidation and the afterburning of CO with oxygen entering the primary high temperature zone both from the blast jets and from the cone-shaped multi-jet system shows that in this case, the process of CO afterburning with oxygen proceeds with high absorption (Q 1 and Q 2 → max) heat. At the same time, when oxygen is supplied to the surface of the secondary reaction zone (II) during the afterburning of CO, the values of Q 1 and Q 2 are significantly lower due to the lower metal temperature in the secondary zone. Thus, the method of supplying oxygen jets to the afterburning of CO on the surface of the secondary reaction zone of the metal purge is not only effective in terms of temperature conditions, but also because the output of CO gases from this zone exceeds the amount of CO released from the bath in the primary high-temperature zone, and the processes of dissociation and reduction of CO 2 are practically absent or close to zero, because temperature in the secondary zone t <2000K, i.e. significantly lower than in the secondary reaction zone of the metal purge in the converter.
Наиболее близким к изобретению является способ продувки [3] металла в конвертере, позволяющий осуществлять дожигание окиси углерода (СО) струями кислорода. Крупным недостатком данного прототипа является то, что фурма для продувки жидкого металла в конвертере из-за сложности ее конструкции не позволяет в полной мере обеспечивать эффективное дожигание окиси углерода, т.к. данный способ продувки не учитывает структурные особенности строения реакционной зоны продувки в конвертере.Closest to the invention is a method of purging [3] the metal in the converter, allowing for the afterburning of carbon monoxide (CO) with oxygen jets. A major drawback of this prototype is that the lance for purging liquid metal in the converter, due to the complexity of its design, does not fully ensure efficient afterburning of carbon monoxide, because This purge method does not take into account the structural features of the structure of the purge reaction zone in the converter.
Таким образом, такой способ продувки металла в конвертере с дожиганием окиси углерода над зоной продувки, как и другие способы, не обеспечивает достаточно высокую эффективность дожигания СО в полости конвертера и не позволяет эффективно использовать тепло, полученное от дожигания СО в струях кислорода для дополнительного нагрева металла и ускорения процесса плавки в целом.Thus, such a method of purging metal in a converter with afterburning of carbon monoxide over the purging zone, like other methods, does not provide a sufficiently high efficiency of CO afterburning in the converter cavity and does not allow efficient use of the heat obtained from afterburning CO in oxygen jets to additionally heat the metal and speeding up the melting process as a whole.
Технический результат предлагаемого способа - повышение эффективности режима продувки металла в конвертере с дожиганием окиси углерода над зоной продувки и интенсификация теплопередачи от струй дожигания к поверхности металла в конвертере.The technical result of the proposed method is to increase the efficiency of the metal purge mode in the converter with afterburning of carbon monoxide over the purge zone and the intensification of heat transfer from the afterburning jets to the metal surface in the converter.
Технический результат достигается тем, что предлагаемый способ продувки металла с дожиганием окиси углерода над зоной продувки, включающий подачу потоков кислорода в виде конусообразной многоструйной системы и струй кислородного дутья системы продувки металла с образованием на его поверхности в конвертере первичной высокотемпературной зоны и вторичной реакционной зоны продувки, потоки кислорода в виде конусообразной многоструйной системы направляют на поверхность вторичной реакционной зоны продувки металла вокруг первичной высокотемпературной зоны.The technical result is achieved by the fact that the proposed method of purging metal with afterburning of carbon monoxide over the purge zone, comprising supplying oxygen flows in the form of a cone-shaped multi-jet system and oxygen blasting jets of a metal purge system with the formation of a primary high-temperature zone and a secondary reaction purge zone on its surface, oxygen flows in the form of a cone-shaped multi-jet system are directed to the surface of the secondary metal purge reaction zone around the primary high otemperaturnoy zone.
Кроме того, технический результат достигается еще тем, что для дожигания окиси углерода потоки кислорода в виде конусообразной многоструйной системы располагают над системой продувки металла кислородными струями, при этом упомянутые потоки кислорода смыкаются между собой по окружности у поверхности металла вокруг первичной высокотемпературной зоны, а также еще тем, что потоки кислорода в виде конусообразной многоструйной системы заглубляют в металл относительно границы раздела шлак - металл на глубину не более величины начального полудиаметра кислородного потока, вытекающего из сопел дожигания двухъярусной фурмы.In addition, the technical result is also achieved by the fact that for the afterburning of carbon monoxide, oxygen flows in the form of a cone-shaped multi-jet system are placed above the metal purge system with oxygen jets, while the oxygen flows are closed around each other at the metal surface around the primary high-temperature zone, and also the fact that oxygen flows in the form of a cone-shaped multi-jet system are buried in the metal relative to the slag-metal interface to a depth of no more than the initial ludiameter of the oxygen flow flowing from the nozzles of afterburning of a two-tier lance.
На фиг.1 изображена структурная схема описываемого способа продувки металла в конвертере с дожиганием окиси углерода над зоной продувки.Figure 1 shows a structural diagram of the described method of purging metal in a converter with afterburning of carbon monoxide over the purge zone.
На фиг.2 - схема 5-тонного конвертера с боковым дутьем.Figure 2 - diagram of a 5-ton Converter with side blast.
Предлагаемый способ продувки металла в конвертере осуществляют следующим образом.The proposed method of purging the metal in the converter is as follows.
После выпуска жидкого металла из конвертера и после осмотра состояния футеровки осуществляют загрузку в агрегат металлолом и заливают на него жидкий чугун. Затем опускают до определенного уровня над жидким металлом двухъярусную кислородную фурму [1], позволяющую осуществлять режим продувки металла струями кислородного дутья [2] с дожиганием окиси углерода [3] над ним. В процессе продувки металла струями дутья из кислорода по способу на схеме Фиг.1 образуются две реакционные зоны продувки, т.е. первичная высокотемпературная зона и вторичная реакционная зона продувки, причем в отличие от аналогов [1, 2] и прототипа [3] по предлагаемому способу потоки кислорода в виде конусообразной многоструйной системы направляют на поверхность вторичной реакционной зоны продувки металла вокруг первичной высокотемпературной зоны.After the liquid metal is discharged from the converter and after inspecting the condition of the lining, scrap metal is loaded into the unit and liquid iron is poured onto it. Then, a two-tier oxygen lance [1] is lowered to a certain level above the liquid metal, which makes it possible to carry out a regime of metal purging with oxygen blast jets [2] with carbon monoxide afterburning [3] above it. In the process of purging metal with jets of oxygen from the oxygen according to the method in the diagram of Fig. 1, two reaction zones of purging are formed, i.e. the primary high-temperature zone and the secondary purge reaction zone, and in contrast to the analogues [1, 2] and the prototype [3] according to the proposed method, oxygen flows in the form of a cone-shaped multi-jet system are directed to the surface of the secondary metal purge reaction zone around the primary high-temperature zone.
Установлено, что при внедрении струй кислородного дутья в жидкий чугун протекают реакции окисления кремния и железа с образованием его окисла (FeO), который поступает затем во вторичную реакционную зону.It was found that when oxygen jets are introduced into molten iron, oxidation of silicon and iron proceeds with the formation of its oxide (FeO), which then enters the secondary reaction zone.
Во вторичной реакционной зоне (Фиг.2) протекает интенсивное окисление углерода по реакции [С]+[FeO]=СО+Fеж+Q3 с выделением тепла Q3 за счет окисления окислов железа, образующихся в первичной зоне по реакции [Fe]+{О2}=[FeO]+Q4, где {О2} - кислород от струй дутья.In the secondary reaction zone (2) flows intensive oxidation of carbon by the reaction [C] + [FeO] = Fe + CO + w Q 3 Q 3 liberation of heat due to oxidation of iron oxides formed in the primary reaction zone for [Fe] + {О 2 } = [FeO] + Q 4 , where {О 2 } is the oxygen from the jets of the blast.
Вследствие вышеизложенного во вторичной реакционной зоне образуется основной поток окиси углерода (СО), поднимающийся вверх из зоны продувки.As a result of the foregoing, a primary carbon monoxide (CO) stream forms in the secondary reaction zone, rising upward from the purge zone.
Для дожигания этого потока окиси углерода, выделяемого из вторичной реакционной зоны, потоки кислорода в виде конусообразной многоструйной системы направляют навстречу потоку отходящих газов СО на поверхность вторичной реакционной зоны продувки металла, но вокруг и вне первичной высокотемпературной зоны.To afterburn this carbon monoxide stream from the secondary reaction zone, oxygen flows in the form of a cone-shaped multi-jet system are directed towards the CO exhaust gas stream to the surface of the secondary metal purge reaction zone, but around and outside the primary high-temperature zone.
При этом дожигание СО во встречном потоке кислорода (О2) идет по реакции горения: 2СО+О2=2СО2+Q5 с выделением тепла Q5 над поверхностью металла под шлаком в конвертере (поз.4 на Фиг.1).In this case, the afterburning of CO in the oncoming oxygen flow (O 2 ) proceeds according to the combustion reaction: 2CO + O 2 = 2CO 2 + Q 5 with the release of heat Q 5 above the metal surface under the slag in the converter (item 4 in FIG. 1).
Следует отметить, что потоки кислорода в виде конусообразной (Фиг.1, поз 7) многоструйной системы располагают над струями кислородного дутья (8 на Фиг.1) системы продувки металла, что позволяет дожигать практически всю окись углерода (СО), которая выделяется над зоной продувки, т.е. струи кислородного дутья дожигают СО над первичной реакционной зоной, а потоки кислорода в виде конусообразной многоструйной системы дожигают СО как над вторичной реакционной зоной, так и ту часть окиси углерода, которая не попала в зону горения струями кислородного дутья.It should be noted that oxygen flows in the form of a cone-shaped (Fig. 1, pos. 7) multi-jet system are located above the jets of oxygen blasting (8 in Fig. 1) of the metal purge system, which makes it possible to burn out almost all of the carbon monoxide (CO) that is released above the zone purge, i.e. the oxygen blast burns CO over the primary reaction zone, and the oxygen flows in the form of a cone-shaped multi-jet system burn the CO both over the secondary reaction zone and that part of the carbon monoxide that did not enter the combustion zone with oxygen blast.
В этих условиях в конце потоков конусообразной многоструйной системы кроме кислорода (О2) в ней содержится еще окись (СО) и двуокиси углерода (СО2), причем в конце своего движения при ударе о поверхность металла эти потоки содержат в основном СО2 и наибольшая температура этого газа наблюдается именно в конечном объеме этих потоков.Under these conditions, at the end of the flows of the cone-shaped multi-jet system, in addition to oxygen (О 2 ), it also contains oxide (СО) and carbon dioxide (СО 2 ), and at the end of their movement upon impact on the metal surface, these flows contain mainly СО 2 and the greatest the temperature of this gas is observed precisely in the final volume of these flows.
Таким образом, при ударе потоков конусообразной многоструйной системы о поверхность металла во вторичной реакционной зоне происходит теплопередача от этих потоков металлу. Так как температура поверхности металла во вторичной реакционной зоне (Тм<1800°С) ниже, чем температура поверхности металла в первичной зоне (Тм≈2200°С), то теплопередача от потоков конусообразной многоструйной системы (Тг≈2500°С) будет выше (по закону передачи тепла излучения) по металлу во вторичной реакционной зоне, т.е. эффект использования тепла от дожигания СО по предлагаемому способу (Фиг.1) заметно выше, чем у всех известных способов [1, 2], включая прототип [3].Thus, upon impact of the flows of a cone-shaped multi-jet system on a metal surface in the secondary reaction zone, heat transfer from these flows to the metal occurs. Since the temperature of the metal surface in the secondary reaction zone (T m <1800 ° C) is lower than the temperature of the metal surface in the primary zone (T m ≈ 2200 ° C), the heat transfer from the flows of the conical multi-jet system (T g ≈ 2500 ° C) will be higher (according to the law of heat transfer of radiation) for the metal in the secondary reaction zone, i.e. the effect of using heat from the afterburning of CO by the proposed method (Figure 1) is significantly higher than that of all known methods [1, 2], including the prototype [3].
Практическую реализацию предлагаемого способа (Фиг.2) продувки металла в конвертере с дожиганием окиси углерода над зоной продувки осуществляли на 5-тонных конвертерах в условиях чугунно-сталелитейного цеха (ЧСЛЦ) ОАО «COMЗ» г.Старый Оскол (Фиг.2). При этом использовали двухъярусную фурму (1) для продувки металла (2) струями кислородного дутья (3), подаваемыми через сопла головки фурмы (9) под давлением до 5 атм. Причем в условиях эксперимента взамен кислорода на продувку металла использовали воздух (содержащий 21% О2) по условиям работы ЧСЛЦ, т.к. в качестве исходного металла для продувки использовали жидкий чугун с температурой не менее 1350°С.The practical implementation of the proposed method (Figure 2) purging the metal in the converter with afterburning of carbon monoxide over the purging zone was carried out on 5-ton converters in the conditions of the cast iron-steel shop (CSLC) of OJSC "COMZ" in Stary Oskol (Figure 2). In this case, a two-tier lance (1) was used to purge the metal (2) with oxygen blast jets (3) supplied through nozzles of the lance head (9) under a pressure of up to 5 atm. Moreover, under the experimental conditions, instead of oxygen, metal was purged with air (containing 21% O 2 ) according to the operating conditions of the CSLC, because liquid metal with a temperature of at least 1350 ° C was used as the starting metal for purging.
При этом основным дутьем по технологии служил компрессорный воздух (8), подаваемый на продувку металла. В результате продувки металла воздухом от воздуходувки (8) и струями воздуха (3) от фурмы (1) температура металла (2) повышалась от 1350°С до 1700°С с выделением большого количества СО, поступающего в шлак (6). Для дожигания количества этого СО фурма (1) снабжена вторым ярусом сопел (10), из которого поступал (7) воздух (с 21% О2) в виде конусообразной многоструйной системы.In this case, the main air blast according to the technology was compressor air (8) supplied to the metal purge. As a result of metal blowing with air from the blower (8) and air jets (3) from the lance (1), the temperature of the metal (2) increased from 1350 ° C to 1700 ° C with the release of a large amount of CO entering the slag (6). For afterburning the amount of this CO, the lance (1) is equipped with a second tier of nozzles (10), from which (7) air (with 21% О 2 ) was supplied in the form of a cone-shaped multi-jet system.
Таким образом в конвертере по Фиг.2 создавали три режима продувки металла с дожиганием окиси углерода (таблица) воздухом (кислородом), позволяющие оценить эффективность способа продувки металла кислородом (воздухом) с дожиганием СО над зоной продувки.Thus, in the converter of FIG. 2, three modes of purging the metal with afterburning of carbon monoxide (table) with air (oxygen) were created, allowing to evaluate the effectiveness of the method of purging metal with oxygen (air) with afterburning CO over the purging zone.
Режим I основан на использовании продувки металла воздухом (кислородом), поступающим от воздуходувки (8 на Фиг.2), т.е. без использования фурмы (1).Mode I is based on the use of a purge of metal with air (oxygen) from the blower (8 in FIG. 2), i.e. without using a tuyere (1).
Режим II с продувкой металла (2) воздухом (кислородом) через воздуходувку (8) и с фурмой (1) без струй (7) от сопел дожигания (10).Mode II with metal (2) purging with air (oxygen) through a blower (8) and with a lance (1) without jets (7) from afterburning nozzles (10).
Режим III с продувкой металла воздухом (кислородом) от воздуходувки (8) через сопла дутья (9) и через сопла узла отдува (10) струями (7) воздуха (кислорода) на дожигание СО под шлаком (6) над зоной продувки металла в конвертере.Mode III with purging metal with air (oxygen) from the blower (8) through blast nozzles (9) and through nozzles of the blowing unit (10) with jets (7) of air (oxygen) to re-burn CO under the slag (6) above the metal purge zone in the converter .
Из анализа опытных данных таблицы следует, что наилучший эффект по дожиганию СО (по величине отношения ηкпт/ηΣ CO, %, где ηкпт - коэф. полезного теплоиспользования и ηΣ CO - суммарный коэф. дожигания СО в конвертере) достигается при работе агрегата по режиму III, т.е. в условиях обеспечения способа продувки металла кислородом (воздухом) с дожиганием СО потоками (7) кислорода (воздуха) в виде конусообразной многоструйной системы, подаваемых над струями кислородного дутья (3 на Фиг.3) с учетом дополнительного перемешивания металла воздухом (кислородом) от воздуходувки (8).From the analysis of the experimental data of the table it follows that the best effect on the afterburning of CO (in terms of the ratio η kpt / η Σ CO ,%, where η kpt is the coefficient of useful heat use and η Σ CO is the total coefficient of afterburning of CO in the converter) is achieved during operation unit in mode III, i.e. under the conditions of providing a method of purging metal with oxygen (air) with afterburning of CO flows (7) of oxygen (air) in the form of a cone-shaped multi-jet system supplied over jets of oxygen blast (3 in Fig. 3), taking into account additional mixing of the metal with air (oxygen) from the blower (8).
Все режимы продувки (табл.) осуществляли при расходах воздуха от воздуходувки в количестве 6 тыс.м3/ч, на струи дутья (3) в количестве до 1.5 тыс.м3/ч и на потоки воздуха на дожигание СО до 3 тыс.м3/час. Результаты исследования свидетельствуют о существенном (режим III табл.) улучшении теплотехнических (ηΣ co, ηкпт) и технологических (производительность, т/ч; длительность продувки, мин; запыленность и брызгоунос из конвертера) показателей конвертерного процесса при использовании способа продувки (Фиг.1) металла с дожиганием окиси углерода.All modes purge (tab.) Was carried out at from blower airflows in an amount of 6 thousand m3 / h, on the jet blast (3) in an amount of up to 1.5 thousand m3 / h and the air flows on the afterburning of CO to 3 thousand. m 3 / hour. The results of the study indicate a significant (mode III of the table) improvement of thermal (η Σ co, η cpt ) and technological (productivity, t / h; purge duration, min; dust and splashing from the converter) indicators of the converter process using the purge method (Fig. .1) carbon monoxide afterburning metal.
Наилучший эффект по этим показателям достигается в том случае, когда струи воздуха (7) на дожигание СО досжигают поверхности металла (2) в конвертере, причем потоки (струи) кислорода (воздуха) в виде конусообразной многоструйной системы заглубляют в металл относительно границы раздела шлак - металл на глубину не более величины начального полудиаметра кислородного потока, так как при более глубоком внедрении потока в металл увеличивается процесс диссоциации The best effect according to these indicators is achieved when air jets (7) on the afterburning of CO burn the metal surfaces (2) in the converter, and the oxygen (air) flows (jets) in the form of a cone-shaped multi-jet system are buried in the metal relative to the slag interface - metal to a depth of not more than the initial half-diameter of the oxygen flow, since with a deeper introduction of the flow into the metal, the dissociation process increases
СО2 с потерей тепла от дожигания окиси углерода потоками от конусообразной многоструйной системы.СО 2 with heat loss from carbon monoxide afterburning by streams from a cone-shaped multi-jet system.
Таким образом, опытные данные (таблица) показывают, что использование режима продувки металла кислородом (фиг.1) с дожиганием окиси углерода над зоной продувки металла по предлагаемому способу или по близкому к нему способствует заметному улучшению показателей процесса конвертерной плавки с получением существенного технико-экономического эффекта.Thus, the experimental data (table) show that the use of the metal purge mode with oxygen (Fig. 1) with carbon monoxide afterburning over the metal purge zone according to the proposed method or close to it contributes to a noticeable improvement in the converter smelting process with obtaining a significant technical and economic effect.
Список литературыBibliography
1. Авт. свид. СССР №355230, кл. С21С 5/48, 1969; авт. свид. СССР №(11) 1002365, С21С 5/48. БИ №9, 1983.1. Auth. testimonial. USSR No. 355230, class C21C 5/48, 1969; author testimonial. USSR No. (11) 1002365, C21C 5/48. BI No. 9, 1983.
2. Авт. свид. СССР №255306, кл. С21С 5/48, 1967 и авт. свид. СССР №414312. БИ №20, 1969.2. Auth. testimonial. USSR No. 255306, class C21C 5/48, 1967 and ed. testimonial. USSR No. 414312. BI No. 20, 1969.
3. Протопопов Е.В., Айзатулов Р.Ф., Соколов В.В. и др. (19) RU(11) 94007004 (13) А1 (51) 6 С21С 5/48.3. Protopopov EV, Aizatulov RF, Sokolov VV et al. (19) RU (11) 94007004 (13) A1 (51) 6 C21C 5/48.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005127991/02A RU2370546C2 (en) | 2005-09-07 | 2005-09-07 | Procedure of afterburning of carbon oxide above conerting zone |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005127991/02A RU2370546C2 (en) | 2005-09-07 | 2005-09-07 | Procedure of afterburning of carbon oxide above conerting zone |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2370546C2 true RU2370546C2 (en) | 2009-10-20 |
Family
ID=41263119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005127991/02A RU2370546C2 (en) | 2005-09-07 | 2005-09-07 | Procedure of afterburning of carbon oxide above conerting zone |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2370546C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2520925C2 (en) * | 2012-07-20 | 2014-06-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Afterburning of combustible gas in arc furnace |
| CN109825665A (en) * | 2019-04-12 | 2019-05-31 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | A method of reducing converter terminal molten steel carbon oxygen product |
-
2005
- 2005-09-07 RU RU2005127991/02A patent/RU2370546C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2520925C2 (en) * | 2012-07-20 | 2014-06-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Afterburning of combustible gas in arc furnace |
| CN109825665A (en) * | 2019-04-12 | 2019-05-31 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | A method of reducing converter terminal molten steel carbon oxygen product |
| CN109825665B (en) * | 2019-04-12 | 2020-09-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | Method for reducing carbon and oxygen deposit of molten steel at converter end point |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI660047B (en) | Converter operation monitoring method and converter operation method | |
| JP5644355B2 (en) | Hot metal refining method | |
| JP6036172B2 (en) | Method of refining hot metal in converter | |
| CN106282487B (en) | A kind of pre-dephosporizing method for molten iron | |
| CN107151724B (en) | The polynary blowing high efficiency dephosphorating method and apparatus of dephosphorization converter coal gas mass-energy conversion cycle | |
| CN108300831A (en) | Method for improving heat source in smelting process of dephosphorization converter | |
| RU2370546C2 (en) | Procedure of afterburning of carbon oxide above conerting zone | |
| JPH1180825A (en) | Top-blown lance for converter refining and converter refining method by using this | |
| CN102766724A (en) | Method adopting oxygen lance to jet granulated powder limestone to make slag and steel in combined blown converter | |
| JP2006328432A (en) | Blowing method for converter and top-blowing lance for converter blowing | |
| TWI333981B (en) | Method for producing low carbon steel | |
| JP6191707B2 (en) | Converter gas recovery method | |
| JP2001220617A (en) | Gas blowing lance | |
| JP2011084789A (en) | Converter blowing method | |
| RU2397253C1 (en) | Procedure for application of slag scull on converter lining | |
| JP5928095B2 (en) | Method for refining molten iron | |
| WO2021177021A1 (en) | Method for producing low-carbon ferromanganese | |
| JP2512919B2 (en) | Refining method for stainless steel with less oxidation of valuable metals such as Cr during decarburization of molten steel | |
| JPS61284512A (en) | Production of high-chromium steel using chromium ore | |
| JP2001279310A (en) | Method for operating iron bath type smelting reduction furnace | |
| JP2003064410A (en) | Converter blowing method, and top-blow lance | |
| JP2010189668A (en) | Method for operating converter | |
| JP2019116668A (en) | Method of operating top and bottom blown converter | |
| JP2001032011A (en) | Top-blown lance for blowing into molten metal | |
| JP2024054574A (en) | Operation method for converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090908 |