RU2364719C1 - Method of electromagnetic testing in multicolumn wells - Google Patents
Method of electromagnetic testing in multicolumn wells Download PDFInfo
- Publication number
- RU2364719C1 RU2364719C1 RU2007142168/03A RU2007142168A RU2364719C1 RU 2364719 C1 RU2364719 C1 RU 2364719C1 RU 2007142168/03 A RU2007142168/03 A RU 2007142168/03A RU 2007142168 A RU2007142168 A RU 2007142168A RU 2364719 C1 RU2364719 C1 RU 2364719C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- millisecond
- range
- duration
- wells
- pipes
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к геофизике и может быть использовано при дефектоскопии металлических труб, расположенных в скважинах, в частности стальных бурильных, обсадных и насосно-компрессорных труб, с одновременным вычислением толщины стенок каждой из труб в многоколонных скважинах.The present invention relates to geophysics and can be used for flaw detection of metal pipes located in wells, in particular steel drill, casing and tubing, with the simultaneous calculation of the wall thickness of each of the pipes in multi-column wells.
Известно устройство электромагнитной дефектоскопии и толщинометрии, основанное на измерении эдс вихревых токов, наведенных в трубах, после пропускания импульса тока намагниченности длительностью Ти через генераторную катушку индуктивности. Катушка помещена внутрь системы обсадных и насосно-компрессорных труб. Число витков и параметры сердечников генераторной и измерительных катушек выбирают таким образом, чтобы время затухания переходного процесса в устройстве не превышало 2.10-4 с (Пат. RU №2074314, Е21В 47/00, 47/12, «Скважинный электромагнитный толщиномер-дефектоскоп»).A device for electromagnetic defectoscopy and thickness gauging is known, based on measuring the emf of eddy currents induced in pipes after passing a magnetization current pulse of duration T and through a generator inductor. The coil is placed inside the casing and tubing system. The number of turns and the parameters of the cores of the generator and measuring coils are chosen in such a way that the attenuation time of the transient process in the device does not exceed 2.10 -4 s (Pat. RU No. 2074314, ЕВВ 47/00, 47/12, "Downhole electromagnetic thickness gauge-flaw detector") .
В известном устройстве временное разделение сигнала позволяет исследовать первую и вторую колонны. На фиг.1 приведены результаты моделирования в одно-, двух- и трехколонной конструкции, где E(t) - эдс, наведенная в катушке; 1, 2, 3 - сигнал в одно-, двух- и трехколонной конструкции соответственно.In the known device, the temporal separation of the signal allows you to explore the first and second columns. Figure 1 shows the simulation results in a one-, two- and three-column design, where E (t) is the emf induced in the coil; 1, 2, 3 - a signal in a one-, two- and three-column design, respectively.
Недостатком данного устройства является недостаточная надежность разделения сигналов от разных колонн (внутренней - меньшего диаметра и внешней - большего диаметра), т.к. временной интервал t зависит от параметров колонны (толщина стенки, электромагнитные характеристики металла). Например, уменьшение толщины стенки первой колонны приводит к тому, что сигнал от второй колонны смещается на более ранние времена.The disadvantage of this device is the lack of reliability of the separation of signals from different columns (internal - smaller diameter and external - larger diameter), because the time interval t depends on the parameters of the column (wall thickness, electromagnetic characteristics of the metal). For example, a decrease in the wall thickness of the first column leads to the fact that the signal from the second column is shifted to earlier times.
Известен скважинный электромагнитный дефектоскоп, в котором параметры сердечника и число витков генераторной и измерительной катушек индуктивности выбирают по максимальному диаметру стальных труб и по степени детализации измерений (время переходного процесса должно быть меньше времени между квантами измерения при заданной скорости движения электромагнитного дефектоскопа в скважине). Положительный эффект: уменьшение искажения формы переходного процесса затухания магнитного поля (пaт. RU №2290632 «Электромагнитный дефектоскоп скважинный», G01N 27/90).A well-known electromagnetic flaw detector is known in which the core parameters and the number of turns of the generator and measuring inductors are selected according to the maximum diameter of the steel pipes and the degree of detail of the measurements (the transition process should be less than the time between the quanta at a given speed of the electromagnetic flaw detector in the well). Positive effect: reducing the distortion of the shape of the transient process of attenuation of the magnetic field (Pat. RU No. 2290632 "Electromagnetic flaw detector borehole", G01N 27/90).
Недостатком устройства является то, что выбор параметров сердечника и число витков генераторной и измерительной катушек выбирают в соответствии с размером стальной трубы большего диаметра, что обеспечивает хорошую чувствительность второй колонны, но не позволяет надежно разделить сигналы от колонн разного диаметра.The disadvantage of this device is that the choice of core parameters and the number of turns of the generator and measuring coils are selected in accordance with the size of the steel pipe of a larger diameter, which ensures good sensitivity of the second column, but does not allow reliable separation of signals from columns of different diameters.
Известна аппаратура скважинной электромагнитной дефектоскопии, в которой для более надежного разделения сигналов от внутренней и внешней колонн в скважинном приборе содержится два продольных зонда различной длины (Теплухин В.К. и др. Совершенствование аппаратуры и технологии скважинной электромагнитной дефектоскопии. // НТВ «Каротажник». - Тверь: АИС, 2006. - Вып.149, с.173-183), (Теплухин В.К., Миллер А.В., Сидоров В.А. Многозондовый цифровой электромагнитный дефектоскоп-толщиномер // Новая геофизическая техника для исследования бурящихся и действующих вертикальных, наклонных и горизонтальных скважин: Тезисы докладов международного симпозиума. - Уфа, 23-24 апреля, 1997 г., с.29-30 (Прототип)).Known downhole electromagnetic defectoscopy equipment, in which for more reliable separation of signals from the internal and external columns in the downhole tool contains two longitudinal probes of different lengths (Teplukhin VK and others. Improving the equipment and technology of downhole electromagnetic defectoscopy. // NTV “Logging” . - Tver: AIS, 2006. - Issue 149, p. 173-183), (Teplukhin V.K., Miller A.V., Sidorov V.A. Multi-probe digital electromagnetic flaw detector thickness gauge // New geophysical equipment for research drilled and acting vertical, deviated and horizontal wells: Abstracts of the international symposium. - Ufa, April 23-24, 1997, pp. 29-30 (Prototype).
Применяемые в известных устройствах длинный и короткий зонды позволяют более качественно производить измерение толщины колонн разного диаметра. Для измерения внутренней трубы малого диаметра используют короткий зонд, а для измерения внешних труб большего диаметра - длинный зонд.The long and short probes used in the known devices make it possible to better measure the thickness of columns of different diameters. A short probe is used to measure an inner pipe of small diameter, and a long probe is used to measure an outer pipe of larger diameter.
На фиг.2 приведен принцип разделения двух колонн известным устройством,Figure 2 shows the principle of separation of two columns of a known device,
где 11, 12 - длины катушек;where 1 1 , 1 2 - the length of the coils;
H1, Н2 - силовые линии магнитного поля напряженностью Н1, Н2;H 1 , N 2 - magnetic field lines of intensity H 1 , N 2 ;
Т - длительность возбуждающего импульса тока;T is the duration of the exciting current pulse;
ε1, ε2 - эдс, наведенная в измерительных катушках, соответственно от первой колонны и от двух колонн.ε 1 , ε 2 - emf induced in the measuring coils, respectively, from the first column and from two columns.
При прохождении импульса длительностью Т через длинную катушку возбуждается магнитное поле в двух колоннах, а при прохождении через короткую катушку - в первой колонне, при этом регистрируются сигналы от одной колонны и двух колонн.When a pulse of duration T passes through a long coil, a magnetic field is excited in two columns, and when passing through a short coil in a first column, signals from one column and two columns are recorded.
Такой подход имеет ряд недостатков.This approach has several disadvantages.
1. Применение двух зондов вместо одного существенно увеличивает габариты аппаратуры по длине, особенно из-за необходимости расстановки двух зондов на значительном расстоянии между собой для устранения их взаимного влияния.1. The use of two probes instead of one significantly increases the dimensions of the equipment in length, especially because of the need to place two probes at a considerable distance between themselves to eliminate their mutual influence.
2. Требуется привязка данных по глубине.2. Requires depth data binding.
3. Поскольку расчет толщины 1 и 2 колонн производится не раздельно по зондам, требуется тщательное согласование параметров длинного и короткого зондов.3. Since the thicknesses of 1 and 2 columns are not calculated separately for the probes, careful coordination of the parameters of the long and short probes is required.
4. При нагревании зондов в процессе скважинных измерений их параметры неизбежно изменяются. Причем изменение происходит не синхронно: обычно малый зонд прогревается быстрее, из-за чего появляются дополнительные погрешности.4. When probes are heated during downhole measurements, their parameters inevitably change. Moreover, the change does not occur synchronously: usually a small probe warms up faster, due to which additional errors appear.
Задачей предлагаемого технического решения является устранение указанных недостатков и обеспечение высокоточной и качественной дефектоскопии и измерения толщины ферромагнитных колонн различного диаметра в скважинах с использованием одного продольного зонда.The objective of the proposed technical solution is to eliminate these drawbacks and provide high-precision and high-quality flaw detection and thickness measurement of ferromagnetic columns of various diameters in wells using one longitudinal probe.
Указанная задача решается тем, что в способе электромагнитной дефектоскопии в многоколонных скважинах, заключающемся в измерении эдс, наведенной в приемной катушке вихревыми токами, возбуждаемыми в стальных обсадных или насосно-компрессорных трубах процессом спада электромагнитного поля, вызванного зондирующим импульсом тока в генераторной катушке, для возбуждения генераторной катушки используют чередование импульсов тока различной длительности в диапазоне от 10 мс до 200 мс через каждые 200 мс, и измерение параметров труб малого диаметра осуществляют после выключения возбуждающих импульсов тока меньшей длительности, например в диапазоне от 10 до 40 мс, а измерение параметров труб большего диаметра производят после выключения возбуждающих импульсов тока с большей длительностью, например в диапазоне от 40 мс до 200 мс.This problem is solved by the fact that in the method of electromagnetic flaw detection in multicore wells, which consists in measuring the emf induced in the receiving coil by eddy currents excited in steel casing or tubing by the process of decay of the electromagnetic field caused by the probe current pulse in the generator coil, to excite the generator coil uses alternating current pulses of various durations in the range from 10 ms to 200 ms every 200 ms, and measuring the parameters of small diameter pipes ra is performed after turning off the exciting current of shorter duration pulses, for example in the range of 10 to 40 ms, and measurement of parameters of larger diameter tubes is performed after turning off the exciting current pulses with a longer duration, for example in the range from 40 ms to 200 ms.
Для понимания сущности заявляемого способа прилагаются следующие чертежи.To understand the essence of the proposed method, the following drawings are attached.
На фиг.1 представлены результаты моделирования измерений в одно, двух и трехколонной конструкции с использованием стандартного зонда.Figure 1 presents the simulation results of measurements in one, two and three-column design using a standard probe.
На фиг.2 иллюстрирован принцип разделения двух колонн зондом с двумя катушками (длинной и короткой).Figure 2 illustrates the principle of separation of two columns with a probe with two coils (long and short).
На фиг.3 приведен принцип разделения двух колонн при использовании импульсов разной длительности согласно заявляемого способа.Figure 3 shows the principle of separation of two columns when using pulses of different durations according to the proposed method.
На фиг.4 дан пример регистрации эдс в измерительной катушке короткого и длинного зонда в двухколонной скважине после прохождения прямоугольного импульса тока длительностью 20 мс.Figure 4 shows an example of the registration of the emf in the measuring coil of a short and long probe in a two-column well after passing a rectangular current pulse of 20 ms duration.
На фиг.5 изображена частотная характеристика сигналов от длинного и короткого зонда.Figure 5 shows the frequency response of signals from a long and short probe.
На фиг.6 приведена частотная характеристика возбуждающего импульса тока генераторной катушки в заявляемом способе.Figure 6 shows the frequency response of the exciting current pulse of the generator coil in the present method.
На фиг.7 представлены результаты измерений в двухколонной модели при использовании одного зонда при прохождении импульсов тока различной длительности по заявляемому способу.Figure 7 presents the results of measurements in a two-column model when using one probe when passing current pulses of various durations according to the claimed method.
Предложенный способ подтверждается экспериментальными и теоретическими расчетами.The proposed method is confirmed by experimental and theoretical calculations.
Метод магнито-импульсной электромагнитной дефектоскопии-толщинометрии основан на исследовании пространственного распределения в колонне труб затухающих во времени вихревых токов, наводящих электродвижущую силу (эдс) в измерительной катушке индуктивности после пропускания импульса тока намагничивания в генераторной катушке. Сигнал, наведенный в колонне труб, можно определить согласно статье: Эпов М.И., Морозова Г.М., Антонова Е.Ю. «Определение параметров ферромагнитного проводящего цилиндрического слоя по данным метода становления поля» // Геология и геофизика, т.45, 2005, стр.1358-1368 и статье: Потапов А.П., Кнеллер Л.Е. «Численное решение прямой и обратной задач импульсной электромагнитной толщинометрии обсадных колонн в скважинах» // Геология и геофизика, №8, т.42, 2001, стр.1279-1248.The method of magnetic-pulse electromagnetic defectoscopy-thickness measurement is based on the study of the spatial distribution in the pipe string of eddy currents damping in time, inducing an electromotive force (emf) in the measuring inductor after passing a magnetizing current pulse in the generator coil. The signal induced in the pipe string can be determined according to the article: Epov M.I., Morozova G.M., Antonova E.Yu. “Determination of the parameters of a ferromagnetic conductive cylindrical layer according to the field formation method” // Geology and Geophysics, vol. 45, 2005, pp. 1358-1368 and article: Potapov A.P., Kneller L.E. “Numerical solution of the direct and inverse problems of pulsed electromagnetic thickness gauging of casing strings in wells” // Geology and Geophysics, No. 8, vol. 42, 2001, pp. 1279-1248.
где ε - эдс,where ε is the emf,
∂В(t) - электромагнитная индукция;∂В (t) - electromagnetic induction;
dt - производная времени, при этом:dt is the derivative of time, while:
в котором:wherein:
где µ - магнитная проницаемость среды;where µ is the magnetic permeability of the medium;
µ0 - магнитная проницаемость вакуума;µ 0 is the magnetic permeability of the vacuum;
H(t) - напряженность магнитного поля;H (t) is the magnetic field strength;
Н(ω) - частотная характеристика окружающей среды (колонны труб);H (ω) is the frequency response of the environment (pipe string);
F(ω) - частотная характеристика источника (генераторной катушки);F (ω) is the frequency response of the source (generator coil);
eiwt -экспоненциальный множитель;e iwt is the exponential factor;
ω - циклическая частота тока.ω is the cyclic frequency of the current.
Тогда из формул (1, 2, 3) можно сделать вывод, что эдс - ε - зависит от частотной характеристики источника (генераторной катушки - F(ω)) и окружающей среды - H(ω), которая в процессе измерения не изменяется.Then, from formulas (1, 2, 3), we can conclude that the emf - ε - depends on the frequency response of the source (generator coil - F (ω)) and the environment - H (ω), which does not change during the measurement.
Фиг.3 иллюстрирует принцип разделения двух колонн при использовании импульсов различной длительности согласно заявляемому способу, где H1 - напряженность поля при прохождении тока длительностью Т1 и Н2 - при прохождении тока длительностью Т2;Figure 3 illustrates the principle of separation of two columns when using pulses of different durations according to the claimed method, where H 1 - field strength during the passage of current with a duration of T 1 and H 2 - when passing current with a duration of T 2 ;
ε1 - эдс от первой колонны;ε 1 - emf from the first column;
ε2 - эдс от двух колонн.ε 2 - emf from two columns.
На фиг.4 приведен пример регистрации эдс в измерительной катушке короткого и длинного зонда в двухколонной скважине после прохождения прямоугольного импульса тока длительностью 20 мс. Зависимость получена экспериментальным путем. Время затухания длинного зонда (кривая 1) больше, чем короткого (кривая 2), так как длинный зонд регистрирует сигнал с двух колонн.Figure 4 shows an example of the registration of the emf in the measuring coil of a short and long probe in a two-column well after passing a rectangular current pulse of 20 ms duration. The dependence is obtained experimentally. The decay time of a long probe (curve 1) is longer than a short one (curve 2), since a long probe detects a signal from two columns.
Из формулы (3) следует, что, подбирая частотную характеристику источника F(ω), можно одним зондом имитировать многозондовые измерения.It follows from formula (3) that, choosing the frequency response of the source F (ω), it is possible to simulate multi-probe measurements with one probe.
На фиг.5 изображена частотная характеристика сигналов от длинного зонда - 1 и короткого зонда - 2. Зависимость получена из кривых эдс (фиг.4) расчетным путем на основе преобразований Фурье. Энергетический спектр короткого зонда перемещен в область высоких частот (кривая 2).Figure 5 shows the frequency response of the signals from the long probe - 1 and the short probe - 2. The dependence is obtained from the EMF curves (figure 4) by calculation based on the Fourier transforms. The energy spectrum of the short probe is moved to the high-frequency region (curve 2).
Таким образом, зная частотные характеристики длинного и короткого зондов и используя последовательность импульсов различной длительности с помощью одного зонда, можно получить измерения, эквивалентные многозондовой аппаратуре.Thus, knowing the frequency characteristics of the long and short probes and using a sequence of pulses of different durations using a single probe, it is possible to obtain measurements equivalent to multi-probe equipment.
На фиг.6 приведена частотная характеристика F(ω) импульса тока (генераторной катушки), используемого способа, где 1 - кривая частотной характеристики тока, соответствует длительностиFigure 6 shows the frequency response F (ω) of the current pulse (generator coil), the method used, where 1 is a curve of the frequency response of the current, corresponds to the duration
200 мс (длинный зонд), а 2 - кривая частотной характеристики, соответствует длительности 20 мс (короткого зонда), ω - циклическая частота.200 ms (long probe), and 2 - frequency response curve, corresponds to a duration of 20 ms (short probe), ω - cyclic frequency.
На фиг.7 приведены результаты измерений в двухколонной модели при использовании одного зонда при прохождении импульса тока длительностью 20 и7 shows the results of measurements in a two-column model using a single probe when passing a current pulse of
200 мс,200 ms
где ось X - время в мс, ось - Y - эдс в в/а,where the X axis is the time in ms, the Y axis is the emf in v / a,
1, 2 - сигналы в двухколонной конструкции при прохождении импульса тока соответственно длительностью 20 и 200 мс, при этом кривая 1 соответствует импульсу тока в диапазоне 40-200 мс, а кривая 2 соответствует импульсу тока в диапазоне 10-40 мс,1, 2 - signals in a two-column design when a current pulse passes for a duration of 20 and 200 ms, respectively, while
3, 4 - сигналы в одноколонной конструкции при прохождении импульса тока длительностью 20 и 200 мс.3, 4 - signals in a single-column design during the passage of a current pulse with a duration of 20 and 200 ms.
Использование импульсов разной длительности позволяет разделить сигналы от двух колонн.The use of pulses of different durations allows you to separate the signals from two columns.
Реализацию способа можно осуществить, используя зонд по патенту №2074314, следующим образом: через каждые 200 мс пропускаем последовательность импульсов тока возбуждения в генераторной катушке зонда в диапазоне 10-40 мс и после выключения регистрируем кривую 2 (фиг.7), которая характеризует параметры трубы малого диаметра (первой колонны), далее пропускаем последовательность импульсов тока возбуждения в генераторной катушке зонда в диапазоне 40-200 мс и после выключения регистрируем кривую 1 (фиг.7), которая характеризует параметры трубы большого диаметра (второй колонны). Кривые 1 и 2 регистрируются в результате математической обработки по известным формулам, заложенным в программе обработки сигналов.The implementation of the method can be carried out using the probe according to patent No. 2074314, as follows: every 200 ms we pass a sequence of pulses of the excitation current in the generator coil of the probe in the range of 10-40 ms and after switching off we register curve 2 (Fig. 7), which characterizes the parameters of the pipe small diameter (first column), then we skip the sequence of pulses of the excitation current in the generator coil of the probe in the range of 40-200 ms and after turning off we register curve 1 (Fig. 7), which characterizes the parameters of the large pipe Diameter (second column).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007142168/03A RU2364719C1 (en) | 2007-11-14 | 2007-11-14 | Method of electromagnetic testing in multicolumn wells |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007142168/03A RU2364719C1 (en) | 2007-11-14 | 2007-11-14 | Method of electromagnetic testing in multicolumn wells |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007142168A RU2007142168A (en) | 2009-05-20 |
| RU2364719C1 true RU2364719C1 (en) | 2009-08-20 |
Family
ID=41021444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007142168/03A RU2364719C1 (en) | 2007-11-14 | 2007-11-14 | Method of electromagnetic testing in multicolumn wells |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2364719C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2468197C1 (en) * | 2011-04-01 | 2012-11-27 | Открытое акционерное общество Научно-производственное предприятие "Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт геофизических исследований геологоразведочных скважин (ОАО НПП "ВНИИГИС") | Method of electromagnetic flaw detection - thickness gauging of multistring wells, and device for its implementation |
| RU2507393C1 (en) * | 2012-08-31 | 2014-02-20 | ТиДжиТи Ойл энд Гэс Сервисиз ФЗЕ | Method of electromagnetic flaw detection in multistring wells and electromagnetic well flaw detector |
| RU2636064C1 (en) * | 2016-07-14 | 2017-11-20 | Александр Петрович Потапов | Method of electromagnetic defectoscopy-thickness measurement in multi-column wells |
| RU2651732C1 (en) * | 2017-04-10 | 2018-04-23 | Общество с ограниченной ответственностью "ТНГ - Групп" | Oil and gas wells production tubing electromagnetic flaw detection method |
| RU2783988C1 (en) * | 2022-01-10 | 2022-11-23 | Публичное акционерное общество "Газпром" | Method and device for electromagnetic flaw detection-thickness measurement of ferromagnetic metal pipes in multi-column wells |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111075426B (en) * | 2018-10-18 | 2023-02-24 | 中国石油化工股份有限公司 | Method for detecting deformation degree of inner diameter of underground pipe column casing |
-
2007
- 2007-11-14 RU RU2007142168/03A patent/RU2364719C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ТЕПЛУХИН В.К. и др. Совершенствование аппаратуры и технологии скважинной электромагнитной дефектоскопии, НТВ каротажник, АИС. - Тверь, 2006, вып.149, с.173-183. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2468197C1 (en) * | 2011-04-01 | 2012-11-27 | Открытое акционерное общество Научно-производственное предприятие "Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт геофизических исследований геологоразведочных скважин (ОАО НПП "ВНИИГИС") | Method of electromagnetic flaw detection - thickness gauging of multistring wells, and device for its implementation |
| RU2507393C1 (en) * | 2012-08-31 | 2014-02-20 | ТиДжиТи Ойл энд Гэс Сервисиз ФЗЕ | Method of electromagnetic flaw detection in multistring wells and electromagnetic well flaw detector |
| RU2636064C1 (en) * | 2016-07-14 | 2017-11-20 | Александр Петрович Потапов | Method of electromagnetic defectoscopy-thickness measurement in multi-column wells |
| RU2651732C1 (en) * | 2017-04-10 | 2018-04-23 | Общество с ограниченной ответственностью "ТНГ - Групп" | Oil and gas wells production tubing electromagnetic flaw detection method |
| RU2783988C1 (en) * | 2022-01-10 | 2022-11-23 | Публичное акционерное общество "Газпром" | Method and device for electromagnetic flaw detection-thickness measurement of ferromagnetic metal pipes in multi-column wells |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007142168A (en) | 2009-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2507393C1 (en) | Method of electromagnetic flaw detection in multistring wells and electromagnetic well flaw detector | |
| AU731220B2 (en) | Detecting tool motion effects on nuclear magnetic resonance measurements | |
| EP3167152B1 (en) | Deep azimuthal inspection of wellbore pipes | |
| US6650114B2 (en) | NMR data acquisition with multiple interecho spacing | |
| US10197698B2 (en) | Downhole nuclear magnetic resonance (NMR) tool with transversal-dipole antenna configuration | |
| US20160245779A1 (en) | Evaluation tool for concentric wellbore casings | |
| EP2514915A1 (en) | Downhole time-domain pulsed electromagnetic method for detecting resistivity of stratum outside metal cased pipe | |
| US20120215448A1 (en) | Method for detecting formation resistivity outside of metal casing using time-domain electromagnetic pulse in well | |
| RU2364719C1 (en) | Method of electromagnetic testing in multicolumn wells | |
| GB2445085A (en) | Assessing Porous Media Properties by Downhole MRI and Acoustic Logging | |
| IE49789B1 (en) | Method and apparatus for pipe inspection | |
| EA011960B1 (en) | A method for correcting signals received from an earth formation using a a nuclear magnetic resonance tool | |
| CN102865071B (en) | Over-metal sleeve magnetosonic resistivity imaging logging method and device | |
| GB2359632A (en) | Detecting NMR tool motion effects | |
| CN111538093A (en) | Method for shallow surface detection and transient electromagnetic instrument | |
| RU2333461C1 (en) | Borehole magnet-pulse flaw and thickness detector | |
| CN105651439B (en) | Based on the polarized electromagnetic acoustic residual stress and strain detection method of Rayleigh wave polarization | |
| Xu et al. | Optimization of inside-out nuclear magnetic resonance sensor with logging-while-drilling tool specification and experimental validation | |
| RU2372478C1 (en) | Electromagnetic borehole defectoscope | |
| RU2526520C2 (en) | Method and device for measurement of apparent electric resistance of rocks in cased well | |
| RU2468197C1 (en) | Method of electromagnetic flaw detection - thickness gauging of multistring wells, and device for its implementation | |
| CN109668505A (en) | A kind of pulse ACFM ferromagnetic metal structure wall thickness measurement method | |
| RU2783988C1 (en) | Method and device for electromagnetic flaw detection-thickness measurement of ferromagnetic metal pipes in multi-column wells | |
| RU2250372C1 (en) | Electromagnetic well defect detector | |
| RU2215143C2 (en) | Downhole electromagnetic flaw detector |