RU2316610C2 - Способ и устройство для непрерывного отжига металлических лент - Google Patents
Способ и устройство для непрерывного отжига металлических лент Download PDFInfo
- Publication number
- RU2316610C2 RU2316610C2 RU2004139121/02A RU2004139121A RU2316610C2 RU 2316610 C2 RU2316610 C2 RU 2316610C2 RU 2004139121/02 A RU2004139121/02 A RU 2004139121/02A RU 2004139121 A RU2004139121 A RU 2004139121A RU 2316610 C2 RU2316610 C2 RU 2316610C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tape
- channel
- heat treatment
- annealing
- fixture
- Prior art date
Links
- 238000000137 annealing Methods 0.000 title claims abstract description 139
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 55
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 37
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 15
- 239000003550 marker Substances 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 2
- 229910000808 amorphous metal alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 abstract description 31
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 11
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 description 18
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 9
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 8
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000005300 metallic glass Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000001953 sensory effect Effects 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G08—SIGNALLING
- G08B—SIGNALLING OR CALLING SYSTEMS; ORDER TELEGRAPHS; ALARM SYSTEMS
- G08B13/00—Burglar, theft or intruder alarms
- G08B13/22—Electrical actuation
- G08B13/24—Electrical actuation by interference with electromagnetic field distribution
- G08B13/2402—Electronic Article Surveillance [EAS], i.e. systems using tags for detecting removal of a tagged item from a secure area, e.g. tags for detecting shoplifting
- G08B13/2428—Tag details
- G08B13/2437—Tag layered structure, processes for making layered tags
- G08B13/2442—Tag materials and material properties thereof, e.g. magnetic material details
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/04—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering with simultaneous application of supersonic waves, magnetic or electric fields
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
- H01F1/15341—Preparation processes therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/30—Stress-relieving
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1238—Flattening; Dressing; Flexing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Computer Security & Cryptography (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области обработки металлических лент и получения магнитомеханических маркеров для электронного контроля изделий. Тонкую ленту из металлического ферромагнитного сплава отжигают путем непрерывной ее транспортировки через печь для придания ей определенных магнитных характеристик и для устранения продольной кривизны ленты, обусловленной процессом изготовления. В ходе термической обработки ленту направляют по почти прямолинейному каналу зажимного приспособления печи для отжига. Канал характеризуется слабыми искривлениями вдоль участков его длины, в частности там, где лента входит в печь отжига. Искривленный канал обеспечивает улучшенный тепловой контакт между лентой и тепловым аккумулятором. Вследствие этого процесс можно проводить при особенно высоких скоростях отжига без ухудшения желательных характеристик. 6 н. и 33 з.п. ф-лы, 2 табл., 12 ил.
Description
Область техники
Данное изобретение относится к способу и устройству для непрерывного отжига металлических лент. Изобретение также относится к магнитомеханическим маркерам для электронного контроля изделий и способам и устройству для их изготовления.
Уровень техники
Аморфные ферромагнитные металлические материалы обычно получают быстрым отверждением из расплава в виде непрерывной ленты толщиной, обычно составляющей 20-30 мкм. В силу своей атомарной структуры они проявляют хорошие магнитно-мягкие свойства в состоянии непосредственно после литья. Однако, как и для любого магнитного материала, их магнитные свойства можно значительно улучшить с помощью последующей термической обработки при повышенных температурах (отжига). Таким образом, их свойства можно точно регулировать в соответствии с требованиями большого количества разнообразных применений. Другой целью обработки отжигом может быть придание ленте нужной геометрической формы. Обычно при проведении термической обработки при достаточно высоких температурах металлическая лента приобретает геометрическую форму, приложенную к ней во время термической обработки.
Среди многочисленных применений (например, в магнитно-мягких сердечниках) аморфные ферромагнитные металлические материалы широко используются в качестве маркера для электронного контроля изделий (ЭКИ). Такой маркер обычно выполнен в виде удлиненной полоски из аморфной ленты с ярко выраженными, высокоустойчивыми магнитно-мягкими свойствами. Последние придают маркеру идентификационный сигнал с тем, чтобы отличить его от других объектов, проходящих через зону запроса такой системы контроля.
Помимо ярко выраженных магнитных характеристик, во многих сенсорных применениях, таких как маркеры для ЭКИ, также требуется практически плоская полоска или полоска с небольшой, ярко выраженной кривизной. Это, например, необходимо для того, чтобы приспособить сенсорную полоску к вставке в полость, не изгибая ее. В частности, в случае магнитоупругих датчиков, таких как магнитоакустические ЭКИ-маркеры, такое изгибание может привести к значительному ухудшению магнитных свойств вследствие магнитострикционной связи.
Одна связанная с аморфными лентами проблема состоит в том, что они проявляют продольную и/или поперечную кривизну, обусловленную процессом производства (см. статью Ф.Варрета (F.Varret), Г.Ле-Гала (G.Le Gal) и М.Хенри (M.Henry) в "Journal of Material Science", т.24 (1989 г.), стр.3399-3402). Величина этой кривизны может достигать 1000 мкм и более (см. ниже определение продольной кривизны) и возникать из-за механических напряжений термического происхождения во время быстрого отверждения. Величина кривизны чрезвычайно чувствительна к условиям литья, и на практике не существует сколько-нибудь надежного способа управления ею. Поэтому обработка отжигом должна также устранять эту начальную кривизну ленты и придавать ей плоскую форму или небольшую заранее заданную кривизну.
Для осуществления термической обработки обычно применяют непрерывный отжиг металлической ленты. То есть ленту подают с подающей бобины, находящейся с одной стороны печи, непрерывно транспортируют через зону повышенных температур в печи, а затем наматывают на приемную бобину с другой стороны печи. В таком процессе ленте придают характерные свойства за счет тщательного выбора параметров отжига, таких как профиль температуры в печи и длительность отжига, которая зависит от скорости перемещения ленты через печь. Также для адаптирования магнитных свойств можно использовать напряжение растяжения, магнитное поле или электрический ток, прикладываемые во время отжига.
Один из способов нагрева ленты состоит в обматывании ее вокруг нагретого колеса, как описано в патенте США №5684459. В данном способе первоначальную продольную кривизну ленты можно устранить в течение времени отжига порядка нескольких секунд, изгибая ленту «назад» против ее первоначальной кривизны. Однако это устранение кривизны путем противоизгибания ленты чрезвычайно чувствительно к условиям отжига. Кривизна исчезает только в случае точного времени отжига, зависящего от первоначальной кривизны ленты. Если, например, ленту отжигают в течение слишком долгого времени, в ней развивается сильная кривизна против ее первоначального направления. Кроме того, уменьшение кривизны влияет на магнитные свойства. Таким образом, вынуждены приходить к компромиссу между уменьшением кривизны и магнитными характеристиками.
Другой обычный способ состоит в транспортировке ленты по прямой траектории через печь, как, например, это описано в патентах США №№5757272, 5676767, 5786762 и 6011475. Согласно этому способу ленту направляют через канал зажимного приспособления для отжига, которое действует как тепловой аккумулятор и которое поддерживает (несет) ленту, что позволяет сохранять ее прямизну во время отжига. Поскольку лента поддерживается прямой, любая продольная кривизна устраняется при условии, что ленту подвергают воздействию определенной минимальной температуры отжига в течение определенного минимального времени отжига. Альтернативно поперечное сечение зажимного приспособления для отжига может иметь искривленный профиль с тем, чтобы придавать ленте небольшое поперечное коробление, которое повышает жесткость по отношению к продольному изгибу и, таким образом, уменьшает любую продольную кривизну. Процесс устранения продольной кривизны в таком случае сильно зависит от точных условий отжига. Соответственно параметры отжига, необходимые для обеспечения магнитных характеристик, могут быть таким образом оптимизированы независимо и без компромисса.
Однако главная проблема только что описанного способа связана со скоростью отжига. По соображениям эффективности процесса весьма желательно иметь как можно более высокую скорость отжига. Все же на практике, если скорость отжига превышает определенный предел (для печи длиной 2 м - обычно в пределах от 10 до 20 м/мин), нужные свойства (такие как магнитные характеристики или плоскостность) быстро ухудшаются с ростом скорости. Очевидно, что скорость отжига всегда можно увеличить, построив соответственно более длинную печь. Тем не менее, последнее решение значительно увеличивает стоимость оборудования отжига и, таким образом, опять же снижает эффективность процесса.
Раскрытие изобретения
Согласно состоянию уровня техники в случае непрерывного отжига эффективность процесса ограничена в отношении максимальной скорости отжига, при превышении которой достижимые свойства ухудшаются. Авторы настоящего изобретения выяснили, что эта проблема необязательно связана с короткими временами отжига самими по себе, которые связаны с высокими скоростями, а скорее является вопросом теплопередачи в ленту. Известно, что для хорошей и быстрой теплопередачи требуется прямой контакт металлической ленты с тепловым аккумулятором, который имеет высокую теплопроводность. Это, например, имеет место в случае прямого контакта металл-металл. Таким образом, например, обертывание ленты вокруг нагретого металлического ролика обеспечивает хорошую теплопередачу в ленту и позволяет использовать высокую скорость отжига. Однако недостаток состоит в том, что лента приобретает кривизну нагретого ролика, или же нужно принимать компромисс между этой кривизной и магнитными характеристиками. Отжиг ленты в прямой печи разрешает эту проблему, но только при значительно сниженной скорости отжига. Причина этого состоит в том, что теплопередача в ленту происходит через газовую атмосферу печи, что является относительно медленным процессом. В результате, если скорость отжига становится слишком большой, материал не прогревается в достаточной степени и достигаемые свойства (такие как магнитные характеристики или плоскостность) быстро ухудшаются с увеличением скорости отжига. Теплопередачу можно улучшить, пропуская ленту через узкий канал зажимного приспособления для отжига, которое действует как тепловой аккумулятор. Однако при достаточно широком отверстии ленте свойственно свободно двигаться по каналу, и она соприкасается со стенками зажимного приспособления для отжига более или менее случайно, что приводит к плохо установившемуся тепловому контакту и, таким образом, к ограниченной скорости отжига.
Задачей настоящего изобретения является обеспечение способа и устройства для отжига непрерывной ленты материала с повышенной эффективностью обработки.
Другой задачей настоящего изобретения является обеспечение способа и устройства для отжига ферромагнитной металлической ленты с целью достижения характерных магнитных свойств при более высоких скоростях отжига, чем можно достичь традиционными способами согласно уровню техники, без ухудшения этих свойств.
Еще одной задачей настоящего изобретения является обеспечение способа и устройства, которые снижают первоначальную, например связанную с изготовлением, кривизну ферромагнитной металлической ленты с учетом того, что это уменьшение кривизны относительно нечувствительно к точным условиям отжига (например, времени и температуре) в широком диапазоне и что оно не приводит к ухудшению других физических свойств ленты.
Вышеперечисленные задачи могут быть решены за счет транспортировки ленты в продольном направлении по траектории через канал в зажимном приспособлении термической обработки, в котором вдоль по меньшей мере части канала выступы, простирающиеся поперек траектории, заставляют ленту изгибаться и образовывать множественные контакты с зажимным приспособлением термической обработки, тем самым улучшая тепловой контакт с зажимным приспособлением термической обработки. Указанные задачи также могут быть решены за счет пропускания ленты в продольном направлении по траектории через канал в зажимном приспособлении термической обработки, в котором траектория искривляется вдоль искривленного участка канала, заставляя ленту образовывать контакт с зажимным приспособлением термической обработки, тем самым улучшая тепловой контакт с зажимным приспособлением термической обработки.
Выступы и искривленные участки могут обеспечиваться волнистостями на стенках канала, которые могут представлять собой выгибы вверх и вниз вдоль участков его длины. При движении вдоль искривленных участков канала лента вынужденно приводится в ярко выраженный тесный контакт со стенками канала, что значительно улучшает теплопередачу в ленту по сравнению с прямыми каналами согласно уровню техники. Вследствие этого материал значительно быстрее нагревается до температуры печи, что позволяет увеличивать скорость отжига и/или строить более короткие печи отжига.
Предпочтительно, искривленный участок канала располагается в начале зажимного приспособления для отжига, т.е. там, где лента входит в печь. Когда в ленту перенесено достаточное количество теплоты, каналу снова можно придать прямолинейную форму. Тогда канал действует как тепловой аккумулятор, который поддерживает ленту при температуре отжига.
Может оказаться необходимым, чтобы температура отжига имела определенный профиль, т.е. чтобы температура отжига изменялась вдоль длины печи. Соответственно, может оказаться предпочтительным, чтобы канал отжига имел искривленные участки в тех местах, где температура печи изменяется.
Когда лента выходит из печи, она все еще горяча, что создает проблему, в частности, при высоких скоростях отжига. По этой причине в другом аспекте изобретения зажимное приспособление для отжига простирается за пределы печи и содержит участок охлаждения, который опять же имеет искривленный участок. Это гарантирует быстрое охлаждение ленты, которое также может быть критичным для достигаемых свойств.
Когда горячую ленту направляют по искривленному участку, эта кривизна, по меньшей мере частично, вжигается в ленту. Таким образом, если зажимное приспособление для отжига было искривлено по всей своей длине, то отожженная лента будет иметь соответствующую кривизну. Поэтому для того чтобы отожженная лента оставалась плоской, является предпочтительным, чтобы зажимное приспособление для отжига было, по существу, прямолинейным и чтобы за выгибом вверх следовал выгиб вниз и наоборот. Аналогично лента также остается прямой, когда за единичным выгибом канала вверх или вниз следует неискривленный участок по меньшей мере такой же длины, что и искривленный участок.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 представляет собой схематичный вид устройства 20 отжига.
Фиг.2 подробно иллюстрирует зажимное приспособление для отжига, в котором лента транспортируется через печь. На фиг.2а показан эскиз поперечного сечения, фиг.2b - вид сбоку, а фиг.2с и 2d - продольные сечения зажимного приспособления для отжига. Зажимное приспособление для отжига согласно принципам данного изобретения является комбинацией по меньшей мере одного сегмента с искривленным каналом, эскиз которого показан на фиг.2 с, за которым следует прямой канал, эскиз которого показан на фиг.2d.
Фиг.3 иллюстрирует альтернативное поперечное сечение зажимного приспособления для отжига, придающего отжигаемой ленте поперечную кривизну.
Фиг.4 иллюстрирует определение коробления С куска ленты. Кривизна может присутствовать в поперечном и/или продольном направлении ленты. Коробление определяется как максимальная высота С между лентой 10 и плоской поверхностью 40, на которую помещена полоска определенной длины и определенной ширины. В случае продольной кривизны в этом описании изобретения коробление представляет собой максимальную высоту С между лентой 10 в виде куска длиной 38 мм ленты шириной 6 мм и плоской поверхностью 40.
На фиг.5 показано коробление куска длиной 38 мм ленты шириной 6 мм, отожженной при температуре 350°C, как функция скорости отжига. С1 и С2 обозначают сравнительные примеры согласно уровню техники; I1-I4 обозначают образцы, отожженные согласно принципам данного изобретения.
На фиг.6 показаны петли гистерезиса в координатах B-H, измеренные для ленты шириной 6 мм, отожженной при приложении поля со скоростью отжига 40 м/мин. С1 (нелинейная петля) обозначает сравнительный пример согласно уровню техники, а I2 (линейная петля) обозначает пример отжига согласно принципам данного изобретения. На этой фигуре также показано определение поля анизотропии Hk, т.е. напряженности магнитного поля, при которой намагниченность входит в насыщение.
На фиг.7 показана нелинейность петель гистерезиса ленты шириной 6 мм, отожженной при температуре 350°C, как функция скорости отжига. С1 и С2 обозначают сравнительные примеры согласно уровню техники; I1-I4 обозначают образцы, отожженные согласно принципам данного изобретения.
На фиг.8 показан резонансный сигнал А1 куска длиной 38 мм ленты шириной 6 мм, отожженной при температуре 350°C, как функция скорости отжига. С1 и С2 обозначают сравнительные примеры согласно уровню техники; I1-I4 обозначают образцы, отожженные согласно принципам данного изобретения.
Фиг.9 представляет собой эскиз магнитоакустического маркера, состоящего из удлиненной полоски аморфной ленты 10 и кожуха 50.
Предпочтительные варианты осуществления изобретения
На фиг.1 схематически показано устройство 20 отжига. Устройство отжига включает в себя печь 21 и подающую и приемную бобины 22, 23 с противоположных сторон печи. Непрерывную ферромагнитную ленту 10 разматывают с подающей бобины 22, транспортируют через печь 21 и наматывают на приемную бобину 23. При транспортировке ленты через печь ее траектория поддерживается, по существу, прямолинейным зажимным приспособлением 30 для отжига. Лента захватывается между парой роликов 24, которые протягивают ленту 10 через печь. Ролик 26 поддерживает ленту так, чтобы она поступала в печь прямолинейной настолько, насколько это возможно.
Позиция 25 обозначает коромысло и ролик, который может быть, в необязательном порядке, введен в траекторию ленты для регулировки и изменения силы натяжения ленты, как, например, это описано в публикации РСТ-заявки №WO 00/09768. Печь 21 может включать в себя средство приложения магнитного поля к ленте при ее транспортировке через печь. Магнитное поле может быть приложено перпендикулярно к оси ленты так, как, например, это описано в патентах США №№5676767 или 6011475, или оно может быть приложено вдоль оси ленты так, как, например, это описано в патентах США №№5757272 или 5786762, или же оно может быть приложено в направлении, имеющем компоненты как поперек, так и вдоль ленты. Кроме того, ролики 26 и 24 можно использовать для пропускания электрического тока через ленту, как, например, это описано в патенте США №5757272. Использование любой из этих модификаций зависит от желаемых магнитных характеристик, как, например, подробно описано в вышеупомянутых заявках.
Зажимное приспособление 30 для отжига подробно описано со ссылкой на фиг.2. Как показано на фиг.2а (поперечное сечение) и 2b (вид сбоку), оно состоит из верхней части 32 и нижней части 33, а также канала 31, по которому лента транспортируется через печь. Канал 31 отжига имеет ширину W, обычно лишь слегка превышающую ширину ленты, и высоту Z, которая должна, по меньшей мере в несколько раз, превышать толщину ленты, но, предпочтительно, составляет по меньшей мере около десятой доли миллиметра даже для очень тонких лент. Последнее условие обусловлено практическими причинами, в частности механической обработкой зажимного приспособления, легкостью вставления ленты в зажимное приспособление и очисткой зажимного приспособления. Обычно для ленты толщиной 20-30 мкм, например аморфной металлической ленты, зазор Z в канале предпочтительно составляет более примерно 0,2 мм.
На фиг.2с и 2d показаны продольные сечения зажимного приспособления для отжига. В зажимных приспособлениях для отжига согласно уровню техники канал 31, по которому транспортируется лента, является, по существу, прямолинейным вдоль всей длины L зажимного приспособления, как показано на фиг.2d. Напротив, зажимное приспособление для отжига согласно настоящему изобретению имеет некоторые участки с выступами в виде выгибов вверх и вниз вдоль его длины, как схематически показано на фиг.2с. В частности, важно, чтобы такой искривленный участок длиной L1 был предусмотрен в «начале» зажимного приспособления, т.е., точнее говоря, на участке 34 (см. фиг.2b), где лента входит в зону повышенных температур.
Задачей этого искривленного участка является обеспечение тесного контакта между лентой 10 и горячими стенками верхней или нижней частей 32, 33 зажимного приспособления для отжига с целью достижения хорошей и быстрой теплопередачи в холодную ленту. Напротив, прямолинейный канал, показанный на фиг.2d, обеспечивает лишь случайный контакт ленты 10 с горячими стенками, и теплопередача в ленту в основном происходит через горячую атмосферу печи, что дает сравнительно низкую скорость нагрева. Однако, когда лента уже достаточно нагрета до нужной температуры, контакт с атмосферой печи является достаточным для поддержания ленты при этой температуре. Поэтому канал 31 может снова иметь прямолинейную форму, показанную на фиг.2d, как только лента достигнет нужной температуры.
В качестве модификации, искривленный канал также можно использовать для быстрого охлаждения ленты при ее выходе из печи, что, например, показано участком 35 на фиг.2b. Аналогично, если отжиг ленты требует строго заданного температурного профиля, изменяющегося вдоль траектории в печи, искривленные участки можно вводить в любом месте, где температура ленты должна быстро изменяться вдоль траектории отжига.
Тесный контакт ленты со стенками зажимного приспособления для отжига в искривленном канале отжига может обуславливать некоторую степень механического трения между лентой и стенкой. Поэтому преимущественным является выполнение выгибов вверх и вниз гладкими и находящимися только там, где они действительно необходимы. Последнее условие действительно справедливо на начальном участке 34 зажимного приспособления для отжига, где холодная лента должна быть нагрета до температуры печи. Следует понимать, что каждый участок кривизны действует как выступ в канал и, как указано, канал искривляется в соответствии с этим выступом. Когда лента проходит по такому выступу или участку кривизны, она сначала изгибается в одну сторону, а затем в противоположную сторону. Такое изгибание устраняет любую первоначальную кривизну ленты.
В примере, изображенном на фиг.2с, показаны выгиб вверх и противоположный ему выгиб вниз. Целью этого второго, противоположного выгиба является уменьшение опасности вжигания продольной кривизны в ленту. Той же цели можно достичь, если за выгибом (вверх или вниз) следует прямой участок канала отжига по меньшей мере такой же длины, как и искривленный участок. Кроме того, радиус R кривизны должен, предпочтительно, превышать примерно 1 метр для того, чтобы поддерживать любую потенциальную кривизну, придаваемую ленте, на минимальном уровне. Очевидные модификации конструкции, показанной на фиг.2, могут иметь дополнительные участки кривизны (выгибы вверх и/или вниз) и дополнительно улучшать теплопередачу в ленту.
На фиг.2 с подробно показан искривленный канал. Каждый участок кривизны характеризуется длиной Х и высотой Y для нижней части 33 и высотой Y+Z для верхней части 32 зажимного приспособления, и наоборот, если участок кривизны обращен вниз. Искривленные участки, например, образуют сегменты круга радиусом R и R+Z соответственно. Последнее предпочтительно с точки зрения простоты механической обработки зажимных приспособлений. Однако искривленные участки также могут иметь разные формы, например, заданные синусоидальной волной. Искривленные участки могут быть разделены расстоянием А, например, в целях упрощения механической обработки и монтажа частей зажимного приспособления друг с другом.
Кривизна участков, показанных на фиг.2с, преувеличена в иллюстративных целях. В действительности кривизна является очень плавной. Причины такой плавной кривизны включают в себя:
(1) предотвращение слишком большого трения ленты;
(2) поддержание любой потенциально придаваемой ленте кривизны на минимальном уровне; и/или
(3) способствование загрузке ленты в зажимное приспособление для отжига.
Следовательно, отношение высоты Y участка кривизны и длины Х участка кривизны, т.е. Y/X, нужно выбирать много меньшим единицы, предпочтительно Y/X<0,05. Типичные размеры таковы: длина участка кривизны (Х) - от 100 мм до 500 мм и высота (Y) участка кривизны - примерно от 1 мм до 10 мм. Соответственно, радиус R кривизны, предпочтительно, превышает примерно 1 м и может достигать нескольких метров. Для обеспечения желаемого контакта между лентой 10 и стенками зажимного приспособления 32, 33 для отжига в канале 31 высоту Y участков кривизны желательно выбирать превышающей высоту Z канала отжига. Предпочтительно, Y/Z составляет более примерно 2, и это означает, что лента находится в тесном контакте с зажимным приспособлением на протяжении, по меньшей мере, примерно 30% длины Х участка кривизны.
Типичным материалом для изготовления зажимного приспособления для отжига является сталь. Для ферромагнитных лент является предпочтительной «немагнитная» нержавеющая сталь, особенно в том случае, если в процессе отжига прикладывают магнитные поля. Однако можно использовать альтернативные материалы с приемлемой теплопроводностью, например некоторые виды керамики. Последнее необходимо, если во время отжига через ленту пропускают электрический ток, как, например, описано в патенте США №5757272.
Примеры
Эксперименты по отжигу проводили в печи длиной 2,5 м, нагретой до 350°С. Печь была окружена магнитами, которые создавали магнитное поле примерно 2500 Э, перпендикулярное оси и плоскости нагретой ленты, как описано во всех подробностях в патенте США №6011475. Кроме того, во время отжига - силу натяжения для создания напряжения растяжения. Силу натяжения регулировали в процессе с обратной связью, описанном в публикации РСТ-заявки № WO 00/09768, для достижения заранее заданного значения индуцированного магнитного поля Hk анизотропии в примерно 6 Э, которое определяет основные магнитные характеристики материала. Исследуемый материал представлял собой ленту шириной 6 мм и толщиной 20-30 мкм из аморфного ферромагнитного сплава, имеющего состав Fe24Co12Ni46,5Si1,5B16. Отожженный материал служит в качестве маркера для электронного контроля изделий.
Зажимное приспособление для отжига имело полную длину L=3000 мм, ширину 22 мм и высоту 18 мм. Если не указано обратное, канал 31 отжига (см. фиг.2а) имел прямоугольное поперечное сечение шириной W=6,2 мм и высотой Z=0,5 мм.
Были исследованы различные конфигурации зажимных приспособлений для отжига, перечисленные в таблице 1:
1. Сравнительное зажимное приспособление С1: в одной серии сравнительных экспериментов согласно уровню техники канал 31 отжига был прямолинейным по всей длине зажимного приспособления, наподобие показанного на фиг.2d.
2. Сравнительное зажимное приспособление С2: в другой серии сравнительных экспериментов согласно уровню техники канал отжига снова был прямолинейным по всей длине зажимного приспособления, наподобие показанного на фиг.2d. Однако на этот раз он имел искривленное поперечное сечение, показанное на фиг.3, для придания ленте поперечного коробления (см. патенты США №№5676767 и 6011475). В этом случае высота Z канала составляла 0,4 мм по краям и 0,8 мм в середине канала. Этот поперечно искривленный канал отжига имел длину примерно 600 мм, и за ним следовал канал длиной 2400 мм, показанный на фиг.2d.
3. Зажимные приспособления I1-I4 согласно изобретению: для экспериментов по отжигу согласно данному изобретению зажимное приспособление для отжига видоизменили, снабдив его искривленными участками, эскизно показанными на фиг.2с, в его начале (т.е. там, где лента входит в нагретую зону) на протяжении длины L1. За этим искривленным участком следовал прямолинейный канал на протяжении длины L2=L-L1 (см. фиг.2b). Искривленные сегменты были расположены так, как указано для примеров I1-I4 в таблице I. Каждый из искривленных сегментов начинался с прямого сегмента длиной 50 мм (=A/2), затем следовал сегмент круга длиной 200 мм (=X), за ним опять следовал прямой сегмент длиной 50 мм. Таким образом, суммарная длина искривленного сегмента составляла 300 мм. Радиус кривизны R составлял 1500 мм, а высота Y сегмента круга была равна 3,34 мм.
Каждую из описанных конфигураций С1, С2 и I1-I4 испытывали при скоростях отжига от 15 м/мин до 44 м/мин. Верхний предел в 44 м/мин определяется тем фактом, что моторы современного оборудования для отжига не позволяют развивать более высокие скорости. Поэтому максимальная скорость в 44 м/мин не представляет собой ограничение, касающееся данного изобретения. Эти скорости соответствуют временам пребывания в зажимном приспособлении для отжига, составляющим 12 секунд (15 м/мин) и 4,1 секунды (44 м/мин). Другие скорости соответствуют следующим временам пребывания в зажимном приспособлении для отжига: 20 м/мин (9 секунд); 30 м/мин (6 секунд); 40 м/мин (4,5 секунды).
С1 и С2 - это сравнительные примеры. I1-I4 - это конфигурации согласно настоящему изобретению. Применительно к поперечному сечению, «прямоугольное» означает поперечное сечение согласно фиг.2а, а «искривленное» - поперечное сечение согласно фиг.3. Применительно к продольному сечению, U обозначает сегмент с выгибом вверх согласно левой половине фиг.2с, D - сегмент с выгибом вниз согласно правой половине фиг.2с, а «прямое» - прямолинейный канал согласно фиг.2d
Таблица I | ||
Поперечные сечения и продольные сечения канала отжига для исследуемых конфигураций зажимного приспособления для отжига. | ||
Зажимное приспособление | Поперечное сечение | Продольное сечение |
C1 | прямоугольное | прямое (сравнительный пример) |
C2 | искривленное | прямое (сравнительный пример) |
I1 | прямоугольное | U + прямое |
I2 | прямоугольное | U + D + прямое |
I3 | прямоугольное | U + D + U + прямое |
I4 | прямоугольное | U + D + U + D + прямое |
Коробление, нелинейность петли гистерезиса и резонансная амплитуда А1 материала в состоянии непосредственно после литья и после отжига при температуре 350°C со скоростью 40 м/мин в зажимных приспособлениях с конфигурациями C1 и С2 (сравнительные примеры) и I1-I4 согласно таблице I.
Таблица II | |||
Образец | Коробление (мкм) | Нелинейность петли гистерезиса | A1 (мВ) |
отлитый | 320 | 95% | 15 |
C1 | 435 | 8,0% | 125 |
C2 | 152 | 1,6% | 126 |
I1 | 27 | 1,0% | 155 |
I2 | 24 | 0,6% | 166 |
I3 | 24 | 0,7% | 163 |
I4 | 14 | 0,5% | 167 |
После отжига испытывали такие свойства, как коробление ленты (см. фиг.4 и 5), нелинейность петли гистерезиса (см. фиг.6 и 7) и резонансная амплитуда (см. фиг.8). Некоторые результаты также приведены в Таблице II.
В целом, испытанные конфигурации отжига дают, по существу, один и тот же результат в случае самой низкой скорости отжига, составляющей 15 м/мин. Однако свойства в сравнительных примерах С1 и С2 значительно ухудшаются с ростом скорости отжига с точки зрения повышенного продольного коробления, повышенной нелинейности и пониженной резонансной амплитуды, тогда как примеры I1-I4 согласно изобретению демонстрируют лишь минимальное ухудшение, если вообще демонстрируют. Единственным исключением является коробление в случае сравнительной конфигурации С2, в которой материалу намеренно придают малое поперечное коробление.
Теперь более подробно рассмотрим результаты.
Коробление С согласно данному определению представляет собой максимальную высоту С между лентой 10 и плоской металлической поверхностью 40, на которую положена полоска длиной 38 мм и шириной 6 мм (см. фиг.4). Коробление измеряли емкостным микрометром, который способен отличать коробление с точностью примерно 20 мкм. Обычно коробление отлитого материала находится в пределах от примерно 200 до 1200 мкм. При отжиге вдоль, по существу, прямолинейной траектории низкое коробление является характерным для успешной обработки отжигом.
Результаты по короблению приведены на фиг.5. Сравнительное зажимное приспособление С1 дает очень отчетливое увеличение коробления с возрастанием скорости отжига. Преобладающая кривизна была в продольном направлении. Причина этого состоит в том, что первоначальное коробление ленты не устраняется в достаточной степени при повышенных скоростях отжига в силу относительно плохого теплового контакта. При повышенных скоростях коробление даже превышает свое первоначально измеренное значение в 320 мкм, что, предположительно, отражает относительно высокий разброс коробления в состоянии непосредственно после литья. В случае сравнительного зажимного приспособления С2 для отжига коробление демонстрирует меньшее изменение со скоростью отжига, принимая значения между примерно 150 мкм и 200 мкм. Это в основном отражает поперечное коробление, которое придано намеренно, как было описано выше. Это поперечное коробление повышает жесткость ленты по отношению к изгибанию, которая подавляет продольное коробление. Материал, отожженный с помощью зажимных приспособлений I1-I4 согласно изобретению, демонстрирует самое низкое коробление и, таким образом, является, по существу, плоским независимо от скорости отжига. Низкие значения коробления близки по порядку величины к точности измерения коробления. Таким образом, фактическая кривизна может быть даже еще ниже. Соответственно, зажимные приспособления I1-I4 имеют несомненное преимущество над сравнительными зажимными приспособлениями C1 и C2 с точки зрения достижения низкой кривизны отожженных лент при данной скорости ленты.
В дополнительной серии экспериментов выбрали материал с короблением в состоянии непосредственно после литья, составляющим 1200 мкм. При отжиге в зажимных приспособлениях I1-I4 этот материал снова демонстрировал такое же низкое коробление, как показано на фиг.5.
Нелинейность NL петли гистерезиса после отжига определяется как среднеквадратичное отклонение петли гистерезиса в координатах B-H (измеренное на ленте длиной 10 см) относительно линейной аппроксимации петли гистерезиса. То есть, говоря точнее,
где Визм(Нi) - это измеренная, а Ваппр(Нi) - аппроксимированная индукция при напряженности поля Hi, где B/Bmax<0,75. В общем случае, отжиг ферромагнитной аморфной ленты в магнитном поле, перпендикулярном оси ленты, предположительно, дает петлю гистерезиса, которая является, по существу, линейной в зависимости от магнитного поля до тех пор, пока она не достигает ферромагнитного насыщения, когда приложенное магнитное поле превышает поле Hk анизотропии. Низкая степень нелинейности, т.е. обычно менее примерно 1%, является характерным признаком полностью успешного отжига. На фиг.6 приведен пример линейной и менее линейной петли. Линейная петля гистерезиса важна, например, для магнитоакустических маркеров во избежание ложных сигналов тревоги в гармонических системах (см. патенты США №№5469140 и 6011475).
На фиг.7 показаны результаты по нелинейности петли гистерезиса. Сравнительное зажимное приспособление С1 дает большое ухудшение магнитных свойств с увеличением скорости отжига с точки зрения значительным образом нелинейных петель гистерезиса. Имеются две причины этой нелинейности. Во-первых, обусловленное изготовлением механическое напряжение не устраняется в достаточной степени при высоких скоростях отжига. Во-вторых, возникают дополнительные механические напряжения, когда продольно искривленную ленту вводят по прямолинейной траектории в прибор для измерения петли гистерезиса. Последнее отражает также механизм ухудшения, который имеет место, когда короткий кусок искривленной полоски деформируют, помещая его в кожух недостаточной высоты Н (см. фиг.9). Такие механические напряжения создают, вследствие магнитострикционных взаимодействий, распределение оси легкого намагничивания, что приводит к наблюдаемой нелинейности. Сравнительное зажимное приспособление С2 дает не столь ярко выраженное ухудшение. Это можно объяснить лучшим тепловым контактом, обусловленным тем, что лента, по меньшей мере частично, касается зажимного приспособления для отжига, когда она изогнута в поперечном направлении. Кроме того, приданная поперечная кривизна поддерживает ленту прямой вдоль ее продольной оси, в результате чего во время измерения петли гистерезиса или при помещении ленты в ярлык не возникает никакого дополнительного изгиба. И тем не менее, в случае лент, отожженных согласно данному изобретению (примеры I1-I4), нелинейность при высокой скорости отжига все же оказывается значительно ниже. В частности, конфигурации I2-I4 дают чрезвычайно линейные петли, нелинейность которых значительно ниже, примерно 1%, даже при высоких скоростях отжига.
Магнитоупругая резонансная амплитуда А1, полоски длиной 38 мм, представляет собой индуцированное напряжение в чувствительной катушке, имеющей 100 витков, спустя примерно 1 мс после возбуждения резонансных колебаний путем тональной посылки магнитного поля переменного тока (максимальная амплитуда - 17,8 мЭ; частота - примерно 58 кГц; импульсы длительностью 1,6 мс с частотой импульсов 50 Гц). Резонансная амплитуда А1 - это специфическая характеристика магнитоупругого отклика ферромагнитного магнитострикционного сплава. Высокая амплитуда представляет собой очень чувствительный показатель успеха в обработке отжигом. В данном примере резонансную амплитуду измеряют при поле постоянного тока смещения в 6,5 Э, которое приблизительно соответствует полю смещения, при котором А1 достигает своего максимального значения в зависимости от поля смещения.
На фиг.8 показаны результаты по сигналу резонатора, который наилучшим образом проявляет различия между различными конфигурациями зажимного приспособления. Оба сравнительных зажимных приспособления согласно уровню техники демонстрируют существенное ухудшение амплитуды при увеличении скорости отжига. Для сравнения, амплитуда в случае материала, отожженного в зажимных приспособлениях с конфигурациями I1-I4 согласно изобретению, остается на уровне более 80% от «низкоскоростной» амплитуды даже при самых высоких исследованных скоростях отжига.
В серии последующих экспериментов высоту Z канала отжига увеличили с 0,5 мм до 0,8 мм. Несмотря на такое относительно широкое отверстие, не было обнаружено никакого ухудшения для материала, отожженного согласно данному изобретению.
В одном предпочтительном варианте осуществления описанный способ отжига используется для создания резонаторов для магнитоакустических маркеров для электронного контроля изделий, например, описанных в патентах США №№5469140 или 5841348. В таком маркере резонаторная полоска 10 внедрена в кожух 50, как схематически показано на фиг.9. Существенно, что резонатор может совершать свободные колебания в полости для достижения высоких рабочих характеристик в системе контроля. Любая механическая помеха резонатору в его кожухе приведет к резкому снижению его рабочих характеристик. Поэтому необходимо поддерживать просвет Н в полости резонатора, значительно превышающий коробление С резонатора, чтобы резонатор мог резонировать беспрепятственно. В типичных маркерах, имеющихся на рынке, используется материал резонатора, отожженный согласно сравнительному способу С2, который демонстрирует небольшое поперечное коробление С, составляющее примерно 200 мкм. Общая высота Н полости обычно составляет примерно 600 мкм. С другой стороны, более тонкий маркер с меньшей высотой Н удобнее прикреплять к товарам. Поэтому для обеспечения такого более тонкого маркера резонатор нужно сделать как можно более плоским во избежание какого-либо ухудшения рабочих характеристик. Это можно преимущественным образом реализовать посредством плоского резонатора, отожженного согласно принципам данного изобретения.
Вышеописанный вариант осуществления обеспечивает плоскую ленту с хорошими магнитными характеристиками при высоких скоростях отжига. Однако данный способ также способен обеспечивать ленту с поперечной кривизной и хорошими магнитными характеристиками при более высоких скоростях отжига по сравнению с теми, которых можно добиться с использованием способов согласно уровню техники. Таким образом, зажимное приспособление для отжига может состоять из продольно искривленного участка, который служит для увеличения скорости отжига согласно принципам данного изобретения, за которым следует прямой участок с поперечно искривленным поперечным сечением для придания ленте небольшого поперечного коробления.
Можно также предложить различные другие изменения вышеизложенных практических подходов без отклонения от принципов данного изобретения. Таким образом, конкретные предпочтительные варианты осуществления изобретения намеренно приведены в иллюстративном, а не ограничительном смысле. Истинные сущность и объем изобретения заданы в нижеследующей формуле изобретения.
Claims (39)
1. Способ отжига тонкой металлической ленты путем пропускания ленты в продольном направлении по траектории через канал в зажимном приспособлении термической обработки, в котором для улучшения теплового контакта ленту изгибают посредством выступов, простирающихся вдоль, по меньшей мере, части канала поперек траектории с образованием множественных контактов с зажимным приспособлением термической обработки.
2. Способ по п.1, в котором выступы расположены вблизи начала нагретой зоны в зажимном приспособлении термической обработки.
3. Способ по п.1, в котором зажимное приспособление термической обработки имеет области различной температуры, и выступы расположены вблизи начала любой из областей.
4. Способ по п.1, в котором зажимное приспособление термической обработки имеет участок охлаждения, и выступы для улучшения охлаждения ленты находятся в любом месте участка охлаждения.
5. Способ по п.1, в котором канал представляет собой по существу прямолинейный канал.
6. Способ по п.1, в котором выступы выполнены в виде волнистостей на стенках канала.
7. Способ по п.6, в котором волнистости выполнены в виде искривленного участка в канале.
8. Способ по п.7, в котором искривленный участок имеет радиус кривизны по меньшей мере 1000 мм.
9. Способ по п.1, в котором любой заданный участок ленты проходит через зажимное приспособление термической обработки за 9 с или менее.
10. Способ по п.9, в котором любой заданный участок ленты проходит через зажимное приспособление термической обработки за 6 с или менее.
11. Способ по п.10, в котором любой заданный участок ленты проходит через зажимное приспособление термической обработки за 4,5 с или менее.
12. Способ по п.1, в котором ленту транспортируют через зажимное приспособление термической обработки со скоростью 20 м/мин или более.
13. Способ по п.12, в котором ленту транспортируют через зажимное приспособление термической обработки со скоростью 30 м/мин или более.
14. Способ по п.13, в котором ленту транспортируют через зажимное приспособление термической обработки со скоростью 40 м/мин или более.
15. Способ по п.1, в котором отжиг предусматривает воздействие температуры в пределах от 200 до 500°С.
16. Способ по п.15, в котором отжиг предусматривает воздействие температуры в пределах от 300 до 400°С.
17. Способ по п.1, в котором канал имеет некоторую высоту, и выступ имеет высоту, превышающую высоту канала, причем канал искривлен в соответствии с выступом.
18. Способ по п.1, в котором лента представляет собой ленту из ферромагнитного аморфного сплава.
19. Способ по п.1, предназначенный для изготовления магнитоупругого маркера для электронного контроля изделий.
20. Способ по п.1, в котором выступы с одной стороны траектории заставляют ленту изгибаться в первом направлении, а выступы с другой стороны траектории заставляют ленту изгибаться во втором направлении.
21. Способ по п.20, в котором первое и второе направления являются противоположными направлениями.
22. Способ отжига тонкой металлической ленты путем пропускания ленты в продольном направлении по траектории через канал в зажимном приспособлении термической обработки, в котором для улучшения теплового контакта ленту изгибают посредством искривленного участка канала, простирающегося вдоль траектории с образованием множественных контактов с зажимным приспособлением термической обработки.
23. Способ по п.22, в котором траекторию искривляют в одном направлении, с последующим искривлением в противоположном направлении.
24. Способ по п.22, в котором за искривленным участком следует прямолинейный канал.
25. Способ по п.24, в котором за искривленным участком следует прямолинейный канал по меньшей мере такой же длины.
26. Способ по п.22, в котором искривленный участок имеет кривизну с высотой Y, которая больше высоты Z канала отжига.
27. Способ по п.22, в котором искривленный участок имеет кривизну с высотой Y и длиной X, причем отношение Y/X много меньше 1.
28. Способ по п.22, в котором высота отверстия канала составляет по меньшей мере 0,2 мм, предпочтительно по меньшей мере 0,5 мм.
29. Способ по п.22, предназначенный для изготовления магнитоупругого маркера для электронного контроля изделий.
30. Зажимное приспособление термической обработки для устройства отжига тонкой металлической ленты, содержащее канал, задающий траекторию для приема ленты в продольном направлении, и выступы, простирающиеся поперек траектории для искривления ее вдоль, по меньшей мере, части своей длины.
31. Зажимное приспособление термической обработки по п.30, в котором канал имеет некоторую высоту, и выступ имеет высоту, превышающую высоту канала, причем канал искривлен в соответствии с выступом.
32. Зажимное приспособление термической обработки по п.30, в котором выступы образованы волнистостями на стенках канала.
33. Зажимное приспособление термической обработки для устройства отжига тонкой металлической ленты, содержащее канал, задающий траекторию для приема ленты в продольном направлении, причем канал содержит по меньшей мере один искривленный участок в канале для искривления траектории вдоль по меньшей мере части своей длины.
34. Зажимное приспособление термической обработки по п.33, в котором искривленный участок имеет радиус кривизны по меньшей мере 1000 мм.
35. Зажимное приспособление термической обработки по п.30, в котором зажимное приспособление термической обработки имеет выступы, находящиеся более чем в одном месте, разделенные прямыми участками канала, задающими отдельные участки зажимного приспособления термической обработки.
36. Устройство отжига тонкой металлической ленты, содержащее зажимное приспособление термической обработки по п.30, подающую бобину для подачи ленты и приемную бобину для приема отожженной ленты.
37. Устройство по п.36, содержащее средство продвижения ленты с подающей бобины через зажимное приспособление термической обработки на приемную бобину со скоростями свыше 20 м/мин.
38. Устройство отжига тонкой металлической ленты, содержащее зажимное приспособление термической обработки по п.33, подающую бобину для подачи ленты и приемную бобину для приема отожженной ленты.
39. Устройство по п.38, которое содержит средство продвижения ленты с подающей бобины через зажимное приспособление термической обработки на приемную бобину со скоростями свыше 20 м/мин.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US10/167,156 | 2002-06-11 | ||
US10/167,156 US6830634B2 (en) | 2002-06-11 | 2002-06-11 | Method and device for continuous annealing metallic ribbons with improved process efficiency |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2004139121A RU2004139121A (ru) | 2005-06-10 |
RU2316610C2 true RU2316610C2 (ru) | 2008-02-10 |
Family
ID=29710824
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2004139121/02A RU2316610C2 (ru) | 2002-06-11 | 2003-05-15 | Способ и устройство для непрерывного отжига металлических лент |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6830634B2 (ru) |
EP (1) | EP1511867B1 (ru) |
JP (1) | JP4992031B2 (ru) |
CN (1) | CN100338235C (ru) |
AT (1) | ATE312947T1 (ru) |
AU (1) | AU2003242889B2 (ru) |
BR (1) | BR0311738B1 (ru) |
CA (1) | CA2489201C (ru) |
DE (1) | DE60302790T2 (ru) |
HK (1) | HK1071912A1 (ru) |
IL (2) | IL165338A0 (ru) |
RU (1) | RU2316610C2 (ru) |
WO (1) | WO2003104497A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2689118C1 (ru) * | 2015-12-30 | 2019-05-24 | 3М Инновейтив Пропертиз Компани | Магнитоупругие резонаторные маркеры в формате ленты |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6946096B2 (en) * | 2002-05-03 | 2005-09-20 | Honeywell International, Inc. | Use of powder metal sintering/diffusion bonding to enable applying silicon carbide or rhenium alloys to face seal rotors |
US7056595B2 (en) * | 2003-01-30 | 2006-06-06 | Metglas, Inc. | Magnetic implement using magnetic metal ribbon coated with insulator |
BRPI0621727B1 (pt) * | 2006-06-08 | 2018-02-06 | Sca Hygiene Products Ab | método para provisão de um pedaço de filme de material magnetelástico, sensor, estrutura absorvente, artigo absorvente e sistema absorvente de detecção |
EP2501831A4 (en) * | 2009-11-19 | 2017-08-30 | Hydro-Québec | System and method for treating an amorphous alloy ribbon |
CA3023301C (fr) | 2011-05-18 | 2020-03-10 | Hydro-Quebec | Appareil et methode de transfert de ruban de metal ferromagnetique |
DE102012218656A1 (de) * | 2012-10-12 | 2014-06-12 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Magnetkern, insbesondere für einen Stromtransformator, und Verfahren zu dessen Herstellung |
US9290380B2 (en) | 2012-12-18 | 2016-03-22 | Freescale Semiconductor, Inc. | Reducing MEMS stiction by deposition of nanoclusters |
US9275529B1 (en) | 2014-06-09 | 2016-03-01 | Tyco Fire And Security Gmbh | Enhanced signal amplitude in acoustic-magnetomechanical EAS marker |
US9640852B2 (en) | 2014-06-09 | 2017-05-02 | Tyco Fire & Security Gmbh | Enhanced signal amplitude in acoustic-magnetomechanical EAS marker |
DE102016214267A1 (de) * | 2016-08-02 | 2018-02-08 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Betreiben eines Glühofens zum Glühen eines Metallbandes |
US10337081B2 (en) * | 2016-11-04 | 2019-07-02 | Metglas, Inc. | Apparatus for annealing alloy ribbon and method of producing annealed alloy ribbon |
US20200029396A1 (en) * | 2018-06-12 | 2020-01-23 | Carnegie Mellon University | Thermal processing techniques for metallic materials |
US11004600B2 (en) | 2018-06-19 | 2021-05-11 | Ford Global Technologies, Llc | Permanent magnet and method of making permanent magnet |
WO2020235643A1 (ja) * | 2019-05-21 | 2020-11-26 | 日立金属株式会社 | 樹脂フィルム付きナノ結晶合金薄帯の製造方法 |
US20210213510A1 (en) * | 2020-01-10 | 2021-07-15 | TE Connectivity Services Gmbh | Heated guide track for a press machine for manufacturing a strip |
CN115786653B (zh) * | 2022-11-28 | 2024-06-28 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种提高非晶合金软磁性能的应力退火方法 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5934780B2 (ja) * | 1977-12-16 | 1984-08-24 | 松下電器産業株式会社 | 非晶質磁性合金薄板の熱処理法 |
JPS57140824A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-31 | Sony Corp | Heat treatment of thin strip of amorphous magnetic alloy for magnetostrictive delay wire |
US4512824A (en) * | 1982-04-01 | 1985-04-23 | General Electric Company | Dynamic annealing method for optimizing the magnetic properties of amorphous metals |
JPS594108A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-10 | Matsushita Electric Works Ltd | 部分的結晶化非晶質磁性薄帯の製法 |
JPH0339416A (ja) * | 1989-07-01 | 1991-02-20 | Jionkoo Kantee Kofun Yugenkoshi | 強磁性非晶質合金の連続ジュール熱処理方法及びその装置 |
US5676767A (en) | 1994-06-30 | 1997-10-14 | Sensormatic Electronics Corporation | Continuous process and reel-to-reel transport apparatus for transverse magnetic field annealing of amorphous material used in an EAS marker |
US5786762A (en) | 1994-06-30 | 1998-07-28 | Sensormatic Electronics Corporation | Magnetostrictive element for use in a magnetomechanical surveillance system |
US5469140A (en) | 1994-06-30 | 1995-11-21 | Sensormatic Electronics Corporation | Transverse magnetic field annealed amorphous magnetomechanical elements for use in electronic article surveillance system and method of making same |
DE19533362A1 (de) | 1995-09-09 | 1997-03-13 | Vacuumschmelze Gmbh | Längsgestreckter Körper als Sicherungsetikett für elektromagnetische Diebstahlsicherungssysteme |
US5684459A (en) | 1995-10-02 | 1997-11-04 | Sensormatic Electronics Corporation | Curvature-reduction annealing of amorphous metal alloy ribbon |
US5841348A (en) | 1997-07-09 | 1998-11-24 | Vacuumschmelze Gmbh | Amorphous magnetostrictive alloy and an electronic article surveillance system employing same |
US6011475A (en) | 1997-11-12 | 2000-01-04 | Vacuumschmelze Gmbh | Method of annealing amorphous ribbons and marker for electronic article surveillance |
US6254695B1 (en) | 1998-08-13 | 2001-07-03 | Vacuumschmelze Gmbh | Method employing tension control and lower-cost alloy composition annealing amorphous alloys with shorter annealing time |
-
2002
- 2002-06-11 US US10/167,156 patent/US6830634B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-05-15 EP EP03757168A patent/EP1511867B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-15 IL IL16533803A patent/IL165338A0/xx unknown
- 2003-05-15 WO PCT/IB2003/002543 patent/WO2003104497A1/en active IP Right Grant
- 2003-05-15 JP JP2004511556A patent/JP4992031B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-15 BR BRPI0311738-3A patent/BR0311738B1/pt active IP Right Grant
- 2003-05-15 AU AU2003242889A patent/AU2003242889B2/en not_active Expired
- 2003-05-15 RU RU2004139121/02A patent/RU2316610C2/ru active
- 2003-05-15 CN CNB038137313A patent/CN100338235C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-15 DE DE60302790T patent/DE60302790T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-15 AT AT03757168T patent/ATE312947T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-05-15 CA CA2489201A patent/CA2489201C/en not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-11-23 IL IL165338A patent/IL165338A/en active IP Right Grant
-
2005
- 2005-06-21 HK HK05105139A patent/HK1071912A1/xx not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2689118C1 (ru) * | 2015-12-30 | 2019-05-24 | 3М Инновейтив Пропертиз Компани | Магнитоупругие резонаторные маркеры в формате ленты |
US10649112B2 (en) | 2015-12-30 | 2020-05-12 | 3M Innovative Properties Company | Tape format magnetoelastic resonator markers |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2003242889B2 (en) | 2008-08-07 |
IL165338A0 (en) | 2006-01-15 |
CN1659289A (zh) | 2005-08-24 |
AU2003242889A1 (en) | 2003-12-22 |
IL165338A (en) | 2010-05-17 |
US6830634B2 (en) | 2004-12-14 |
DE60302790T2 (de) | 2006-07-06 |
HK1071912A1 (en) | 2005-08-05 |
BR0311738A (pt) | 2005-03-08 |
DE60302790D1 (de) | 2006-01-19 |
WO2003104497A1 (en) | 2003-12-18 |
ATE312947T1 (de) | 2005-12-15 |
JP4992031B2 (ja) | 2012-08-08 |
EP1511867B1 (en) | 2005-12-14 |
CN100338235C (zh) | 2007-09-19 |
CA2489201A1 (en) | 2003-12-18 |
JP2005529233A (ja) | 2005-09-29 |
BR0311738B1 (pt) | 2011-05-03 |
RU2004139121A (ru) | 2005-06-10 |
CA2489201C (en) | 2012-04-10 |
US20030226618A1 (en) | 2003-12-11 |
EP1511867A1 (en) | 2005-03-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2316610C2 (ru) | Способ и устройство для непрерывного отжига металлических лент | |
RU2126553C1 (ru) | Маркер для использования в магнитомеханической системе электронного контроля товаров, способ его изготовления и система для его использования | |
JP4091668B2 (ja) | 電子物品監視マーカ用非晶質合金焼鈍装置及び方法 | |
EP1031121B1 (en) | A method of annealing amorphous ribbons and marker for electronic article surveillance | |
JP2001506406A (ja) | 廻転磁気監視システム用磁歪要素 | |
CN104662623B (zh) | 生产用于环带芯的软磁条状材料的方法和装置以及环带芯 | |
US4444602A (en) | Method of manufacturing amorphous magnetic alloy ribbon and use for magnetostriction delay lines | |
US4482402A (en) | Dynamic annealing method for optimizing the magnetic properties of amorphous metals | |
US4512824A (en) | Dynamic annealing method for optimizing the magnetic properties of amorphous metals | |
Godec | Influence of slitting on core losses and magnetization curve of grain-oriented electrical steels | |
US6774793B1 (en) | Deactivating element for magnetic marker and method of making same | |
JPH0339416A (ja) | 強磁性非晶質合金の連続ジュール熱処理方法及びその装置 | |
KR960006020B1 (ko) | 비정질합금의 유도자장 열처리 방법 및 그 장치 | |
EP0758503B1 (en) | Label including amorphous tape with improved properties | |
WO1999010899A1 (en) | Continuous transverse magnetic field annealing of amorphous material used in an eas marker and amorphous material composition | |
JPH10130739A (ja) | 磁場熱処理方法及び装置 | |
Lorenz et al. | High-temperature magnetostriction in polycrystalline Fe-Co alloys | |
Onufer et al. | Dynamics of Single Domain Wall Propagating in Bistable Microwire in Rapidly Changing Magnetic Field | |
JPH082957Y2 (ja) | 電磁誘導加熱装置 | |
JPH11323515A (ja) | Fe族基非晶質金属薄帯の製造方法 | |
JP2000080413A (ja) | Fe族基非晶質金属薄帯の製造方法 | |
JP2000026917A (ja) | Fe族基非晶質金属薄帯の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20100603 |