RU2313588C2 - Method for preparing of sinter burden for sintering treatment - Google Patents
Method for preparing of sinter burden for sintering treatment Download PDFInfo
- Publication number
- RU2313588C2 RU2313588C2 RU2005120964A RU2005120964A RU2313588C2 RU 2313588 C2 RU2313588 C2 RU 2313588C2 RU 2005120964 A RU2005120964 A RU 2005120964A RU 2005120964 A RU2005120964 A RU 2005120964A RU 2313588 C2 RU2313588 C2 RU 2313588C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sinter
- iron
- ore
- oxide
- concentrate
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству агломерата, и может быть использовано при подготовке железорудного сырья к металлургическому переделу.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to the production of sinter, and can be used in the preparation of iron ore for metallurgical processing.
Известна шихта для производства агломерата, включающая химотходы, окалину, колошниковую пыль, шламы доменного производства, известняк, коксовую мелочь, отличающаяся тем, что с целью повышения прочности агломерата она дополнительно содержит ванадийсодержащий шлам тепловых электростанций (ТЭС) с содержанием ингредиентов, мас.% [1]:A known mixture for the production of sinter, including chemical waste, scale, blast furnace dust, blast furnace sludge, limestone, coke breeze, characterized in that in order to increase the strength of the sinter it additionally contains vanadium-containing sludge from thermal power plants (TPP) with the content of ingredients, wt.% [ one]:
Кроме того, 40-60% ванадийсодержащего шлама ТЭС имеет размер частиц менее 0,1 мм.In addition, 40-60% of the vanadium-containing sludge of TPPs has a particle size of less than 0.1 mm.
Недостатком известной шихты является то, что получаемый из нее агломерат имеет низкие металлургические свойства. Отсутствие богатых концентратов приводит к тому, что содержание Fe не превышает 50-52%, а упрочняющих добавок - к невысокой прочности особенно при восстановлении.A disadvantage of the known mixture is that the agglomerate obtained from it has low metallurgical properties. The absence of rich concentrates leads to the fact that the content of Fe does not exceed 50-52%, and reinforcing additives to low strength, especially during recovery.
Известен способ производства офлюсованного железорудного агломерата, в котором после окомкования многокомпонентой шихты выделяют фракцию (-3 мм) и определяют ее основность и глиноземный модуль (Al2O3/SO2).A known method for the production of fluxed iron ore sinter, in which, after pelletizing a multicomponent mixture, a fraction (-3 mm) is isolated and its basicity and alumina module (Al 2 O 3 / SO 2 ) are determined.
С учетом этих показателей, которые необходимо поддерживать в пределах 1,6-2,2 ед. и 0,2-0,5 ед. соответственно, задают параметры режима спекания, при которых содержание кислорода в отходящих газах равно 10-17% [2].Given these indicators, which must be maintained in the range of 1.6-2.2 units. and 0.2-0.5 units. accordingly, the sintering mode parameters are set at which the oxygen content in the exhaust gases is 10-17% [2].
Этот способ позволяет получать прочный агломерат за счет образования алюмосиликоферритной шлаковой связки, поглощающей кремнезем и препятствующей образованию двукальциевого силиката. Однако использование данной технологии ограничено необходимостью составлять аглошихту только из глиноземсодержащих железных руд и концентратов определенного состава. В то же время алюминатные доменные шлаки, формирующиеся при расплавлении агломерата, как правило, тугоплавкие и плохо фильтруются через коксовую насадку. Это снижает газопроницаемость столба шихты в доменных печах и соответственно их производительность.This method allows to obtain a strong agglomerate due to the formation of aluminosilicoferrite slag binder, absorbing silica and preventing the formation of dicalcium silicate. However, the use of this technology is limited by the need to make sinter charge only from alumina-containing iron ores and concentrates of a certain composition. At the same time, aluminate blast furnace slags formed during the sinter melt are usually refractory and poorly filtered through a coke nozzle. This reduces the gas permeability of the charge column in blast furnaces and, accordingly, their productivity.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ подготовки к спеканию агломерационной шихты [3], который включает дозирование и ввод в шихту железосодержащих материалов, оборотных продуктов металлургического производства, флюсов и топлива, их перемешивание и окомкование. Часть оборотных продуктов металлургического производства вводят в виде металлического концентрата, полученного путем переработки и обогащения отвальных отходов металлургического производства, и смешивают его с железосодержащими материалами в соотношении соответственно (0,02-0,10):1,0.The closest in technical essence and the achieved result is a method of preparing for sintering the sinter mixture [3], which includes dosing and introducing into the mixture of iron-containing materials, metallurgical products, fluxes and fuels, mixing and pelletizing. A part of the circulating products of metallurgical production is introduced in the form of a metal concentrate obtained by processing and enrichment of waste waste from metallurgical production, and it is mixed with iron-containing materials in the ratio, respectively (0.02-0.10): 1.0.
Металлический концентрат используют фракцией 0-10 мм, имеющий следующий хим. состав, мас.%: железо 56,9-86,0; углерод 2,0-4,7; марганец 0,1-1,2; кремний 0,3-3,6; окись кальция 4,2-16,8; окись магния 0,6-2,4; закись железа 0,5-7,0; окись марганца 0,01-0,4; кремнезем 3,8-15,2; глинозем 0,7-3,6; фосфор 0,09-0,3; сера 0,04-0,6; графит 1,3-7,2; пятиокись фосфора 0,3-0,6.The metal concentrate is used with a fraction of 0-10 mm, having the following chemical. composition, wt.%: iron 56.9-86.0; carbon 2.0-4.7; manganese 0.1-1.2; silicon 0.3-3.6; calcium oxide 4.2-16.8; magnesium oxide 0.6-2.4; iron oxide 0.5-7.0; manganese oxide 0.01-0.4; silica 3.8-15.2; alumina 0.7-3.6; phosphorus 0.09-0.3; sulfur 0.04-0.6; graphite 1.3-7.2; phosphorus pentoxide 0.3-0.6.
Наличие в металлическом концентрате металлического железа и графита позволяет экономить твердое топливо при спекании.The presence of metallic iron and graphite in a metal concentrate saves solid fuel during sintering.
Недостатками прототипа являются:The disadvantages of the prototype are:
- недостаточно высокая производительность агломашин и прочность спека из-за присутствия металлоконцентрата, инициирующего локальный перегрев слоя при окислении Fe и С;- insufficiently high productivity of sintering machines and strength of cake due to the presence of metal concentrate, initiating local overheating of the layer during oxidation of Fe and C;
- отсутствие в аглошихте компонентов, позволяющих поддерживать в агломерате требуемое соотношение Al2O3/MgO, обеспечивающего образование легкоплавких гомогенных шлаков в доменных печах.- the absence in the sinter charge of components that can maintain the desired ratio of Al 2 O 3 / MgO in the sinter, ensuring the formation of low-melting homogeneous slags in blast furnaces.
Техническим результатом изобретения является повышение производительности агломашин и прочности агломерата при обеспечении его оптимального состава для формирования жидкотекучего доменного шлака.The technical result of the invention is to increase the productivity of sinter machines and the strength of the sinter while ensuring its optimal composition for the formation of fluid blast furnace slag.
Технический результат достигается тем, что известная шихта, содержащая железорудные концентраты, оборотные продукты металлургических производств и их металлические концентраты, флюсы и топливо согласно изобретению дополнительно содержит железорудный концентрат сидероплезита, обожженный при 850-1050°С и подвергнутый сухой магнитной сепарации в полях напряженностью 1000-1200 эрст., смешанный с оборотными продуктами металлургических производств и железорудными концентратами в соотношении (0,08-0,20):(0,05-0,15):1.The technical result is achieved by the fact that the known mixture containing iron ore concentrates, recycled products of metallurgical industries and their metal concentrates, fluxes and fuel according to the invention additionally contains iron ore concentrate siderolesite, calcined at 850-1050 ° C and subjected to dry magnetic separation in fields of 1000- 1200 erst., Mixed with circulating products of metallurgical industries and iron ore concentrates in the ratio (0.08-0.20) :( 0.05-0.15): 1.
Концентрат обжигмагнитного обогащения сидероплезита содержит общего железа 47-52%, оксида Mg 10-14%, оксида Са 2-5%, оксида Si 4-8%, закиси Mn 1,0-2,0%, трехокиси Al 1,5-2,5%.Sideroplezite firing enrichment concentrate contains total iron 47-52%, Mg-oxide 10-14%, Ca-oxide 2-5%, Si-oxide 4-8%, nitrous oxide Mn 1.0-2.0%, Al trioxide 1.5- 2.5%.
Концентрат обжигмагнитного обогащения сидероплезита измельчается таким образом, чтобы массовая доля фракции более 10 мм и менее 0,1 мм были соответственно равны 0-10% и 35-40%.The concentrate of firing enrichment of sideroplezite is crushed in such a way that the mass fraction of a fraction of more than 10 mm and less than 0.1 mm is 0-10% and 35-40%, respectively.
Сущность способа заключается в следующем. Использование в аглошихте оборотных продуктов в виде отходов металлургических производств при повышенном содержании оксида алюминия в рудах и концентратах приводит к формированию тугоплавких вязких алюминатных шлаков при расплавлении агломератов, имеющих алюминатный модуль Al2O3/MgO больше 1,0, в доменных печах. Для снижения вязкости доменных шлаков необходимо поддерживать соотношение Al2O3/MgO в агломерате и доменном шлаке в пределах 0,7-1,0. Для этого предлагается вводить в аглошихту магнезиальный концентрат, полученный путем обжиг-магнитного обогащения сырой сидероплезитовой руды, содержащей 30-32% Fe, 8-10% MgO, 1,8-2,3% Al2O3, 6-8 SiO2, 35-37% СО2. Для удаления вредных примесей SiO2, Al2О3 и СО2 сидероплезитовая руда подвергается обжигу при 850-1050°С и последующей магнитной сепарации. В ходе обжига происходит удаление углекислоты и окисление закиси железа по реакциям:The essence of the method is as follows. The use of recycled products in the sinter charge in the form of waste from metallurgical industries with a high content of aluminum oxide in ores and concentrates leads to the formation of refractory viscous aluminate slags during the melting of agglomerates having an aluminate module Al 2 O 3 / MgO greater than 1.0 in blast furnaces. To reduce the viscosity of blast furnace slag, it is necessary to maintain the ratio of Al 2 O 3 / MgO in the agglomerate and blast furnace slag in the range of 0.7-1.0. To this end, it is proposed to introduce a magnesia concentrate obtained by firing magnetic enrichment of raw sideroplezite ore containing 30-32% Fe, 8-10% MgO, 1.8-2.3% Al 2 O 3 , 6-8 SiO 2 , 35-37% CO 2 . To remove harmful impurities SiO 2 , Al 2 About 3 and CO 2 sideroplezite ore is fired at 850-1050 ° C and subsequent magnetic separation. During firing, carbon dioxide is removed and iron oxide is oxidized by the reactions:
За счет удаления CO2 массовая доля Fe в обожженной руде поднимается с 30-32% до 44-46%, а MgO с 8-10% до 10-11%. В ходе обжига изоморфный раствор карбонатов Fe и Mg образует магнитные магнезиоферриты, поэтому магнитная сепарация обожженной руды в полях напряженностью 1000-1200 эрст. позволяет отделить железо-магнезиальные минералы от алюмосиликатной пустой породы. Полученный концентрат содержит 47-52% Fe, 10-14% MgO, 1,5-1,8 Al2О3, 4-5% SiO2 и имеет очень низкий алюминатный модуль Al2O3/MgO=0,1-0,2 ед. Добавка сидероплезитового концентрата в аглошихту, содержащую отходы металлургических производств и алюминатные железорудные материалы, позволит оптимизировать состав агломерата и обеспечить формирование жидкотекучих доменных шлаков при плавке агломерата.Due to the removal of CO 2, the mass fraction of Fe in the calcined ore rises from 30-32% to 44-46%, and MgO from 8-10% to 10-11%. During firing, an isomorphic solution of Fe and Mg carbonates forms magnetic magnesioferrites; therefore, magnetic separation of calcined ore in fields with a strength of 1000-1200 erst. allows you to separate iron-magnesian minerals from aluminosilicate waste rock. The resulting concentrate contains 47-52% Fe, 10-14% MgO, 1.5-1.8 Al 2 O 3 , 4-5% SiO 2 and has a very low aluminate module Al 2 O 3 / MgO = 0.1- 0.2 units The addition of sideroplezite concentrate to sinter charge containing waste from metallurgical production and aluminate iron ore materials will optimize the composition of the sinter and ensure the formation of fluid blast furnace slag during sinter smelting.
Ввод железомагнезиального концентрата обжигмагнитного обогащения сидероплезита позволяет не только оптимизировать состав доменного шлака при расплавлении агломерата, но и увеличить его прочность, особенно после восстановления в верхних горизонтах доменных печей. Ионы Mg2+, обладая высокой диффузионной подвижностью, активно внедряются в решетку магнетита железорудных компонентов, связывая часть образующегося при его окислении гематита в ферриты магния по реакциям:The introduction of an iron-magnesian concentrate of roasting magnetic enrichment of sideroplezite allows not only to optimize the composition of blast furnace slag during the sintering process, but also to increase its strength, especially after recovery in the upper horizons of blast furnaces. Mg 2+ ions , having high diffusion mobility, are actively introduced into the magnetite lattice of iron ore components, linking part of the hematite formed during its oxidation to magnesium ferrites by the reactions:
Ферриты Mg значительно меньше разбухают и разрушаются при восстановлении в верхних горизонтах доменных печей, чем гематит, сохраняя прочность агломерата.Mg ferrites swell much less and break down during reduction in the upper horizons of blast furnaces than hematite, while maintaining the strength of the agglomerate.
Сидероплезит при обжиге в интервале температур 850-1050°С приобретает пористость, обусловленную низкотемпературным фазовым переходом карбонатов в окислы в условиях низкой диффузионной подвижности атомов. В результате при его измельчении возможно подобрать такой режим работы мельниц, что образуются как крупные кусочки фракции 3-10 мм, так и очень мелкие менее 0,1 мм. Крупные кусочки 3-10 мм при укладке аглошихты на машину за счет центробежных сил попадают на колосники, образуя своеобразную постель, предохраняющую пространство между колосниками от залипания. Мелочь сидероплезитового концентрата 0,0-0,1 мм, имея включения жженой магнезии, способствует окомкованию тонких фракций железорудных компонентов, улучшая газопроницаемость аглошихты и увеличивая производительность аглоленты и прочность спека.Side roesite, when fired in the temperature range of 850-1050 ° C, acquires porosity due to the low-temperature phase transition of carbonates to oxides under conditions of low diffusion mobility of atoms. As a result, when grinding it, it is possible to select such a mode of operation of the mills that both large pieces of a fraction of 3-10 mm and very small fractions of less than 0.1 mm are formed. Large pieces of 3-10 mm when laying the sinter charge on the machine due to centrifugal forces fall on the grate, forming a kind of bed that protects the space between the grate from sticking. The fines of sideroplezitic concentrate of 0.0-0.1 mm, having inclusions of burnt magnesia, contribute to the pelletization of fine fractions of iron ore components, improving the gas permeability of the sinter charge and increasing the performance of the sinter tape and the strength of the cake.
Пределы температур обжига сидероплезитовой руды обусловлены необходимостью получения требуемого гранулометрического и химического состава концентрата. При t<850°С карбонаты Fe и Mg разлагаются по реакциям (1) и (2) не полностью, снижая уровень магнитных свойств обожженного продукта и эффективность магнитной сепарации. Поэтому в концентрате содержание вредных примесей CO2, Al2О3 и SiO2 не обеспечивает достижение технических задач изобретения, в частности, оптимального состава доменного шлака при плавлении агломерата.The firing temperature limits for sideroplezitic ore are due to the need to obtain the required particle size and chemical composition of the concentrate. At t <850 ° С, Fe and Mg carbonates do not completely decompose according to reactions (1) and (2), reducing the level of magnetic properties of the calcined product and the efficiency of magnetic separation. Therefore, the concentration of harmful impurities CO 2 , Al 2 O 3 and SiO 2 in the concentrate does not ensure the achievement of the technical objectives of the invention, in particular, the optimal composition of blast furnace slag during sinter melting.
При t>1050°С сидероплезитовая руда начинает оплавляться. Это затрудняет работу обжиговых агрегатов и не обеспечивает требуемого соотношения мелких и крупных классов в дробленом концентрате обжиг-магнитного обогащения сидероплезита.At t> 1050 ° С, sideroplezitic ore begins to melt. This complicates the operation of firing units and does not provide the required ratio of small and large classes in the crushed concentrate of firing-magnetic enrichment of sideroplezite.
Пределы по напряженности магнитного поля при сепарации обожженного сидероплезита обусловлены необходимостью получения концентрата оптимального состава с минимальными потерями железа. При напряженности менее 1000 эрст. в магнитную фракцию извлекаются только очень богатые по содержанию Fe и Mg составляющие и потери железа превышают 15-20%. При напряженности более 1200 эрст. концентрат загрязняется вредными примесями слабомагнитных алюмосиликатных железосодержащих включений.The limits of magnetic field strength during the separation of calcined sideroplezite are due to the need to obtain an optimal composition concentrate with minimal iron loss. With a tension of less than 1000 erst. only components very rich in the content of Fe and Mg are extracted into the magnetic fraction and iron losses exceed 15-20%. With a tension of more than 1200 erst. the concentrate is contaminated with harmful impurities of weakly magnetic aluminosilicate iron-containing inclusions.
Пределы по соотношению концентрата обжигмагнитного обогащения сидероплезита и железорудного концентрата обусловлены получением прочного агломерата с оптимальным для формирования жидкоподвижных доменных шлаков составом. При доле сидероплезитового концентрата менее 0,08 ед. прочность агломерата после восстановления недостаточная и не достигается требуемого по условиям доменной плавки соотношения Al2O3/MgO=0,7 ед. При доле сидероплезитового концентрата более 0,2 ед формируются тугоплавкие магнезиальные шлаки.The limits on the ratio of the concentrate of calcinous enrichment of sideroplezite and iron ore concentrate are due to the production of a durable agglomerate with an optimal composition for the formation of fluid-moving blast-furnace slag. With a share of sideroplezitic concentrate less than 0.08 units. the strength of the sinter after recovery is insufficient and the ratio Al 2 O 3 / MgO = 0.7 units required by blast furnace conditions is not achieved. With a share of sideroplezitic concentrate of more than 0.2 units, refractory magnesian slags are formed.
Пределы по соотношению оборотных продуктов металлургического передела и железорудных концентратов обусловлены получением прочных спеков и необходимостью производства агломератов с низким содержанием вредных примесей, Zn и щелочных металлов, накапливающихся в колошниковой пыли, шлаках и шламах. При соотношении оборотных продуктов менее 0,05 ед. неоправданно сокращено потребление практически бесплатного железа в колошниковой пыли, шламах и шлаковых концентратах. При соотношении более 0,15 снижается прочность агломерата из-за ухудшения комкуемости агломерационной шихты, содержащей большое количество гидрофобных пылей и шлаковых концентратов. Кроме того, при соотношении оборотных продуктов более 0,15 Zn,Na и К накапливаются в агломератах и их содержание превышает 0,1%. Плавка таких агломератов приводит к преждевременному износу футеровки доменных печей и снижению их производительности.The limits on the ratio of working products of metallurgical processing and iron ore concentrates are due to the production of strong cakes and the need to produce agglomerates with a low content of harmful impurities, Zn and alkali metals that accumulate in blast furnace dust, slag and sludge. When the ratio of negotiable products is less than 0.05 units. the consumption of almost free iron in blast furnace dust, sludge and slag concentrates has been unreasonably reduced. With a ratio of more than 0.15, the strength of the agglomerate decreases due to the deterioration of the lumpiness of the agglomeration mixture containing a large number of hydrophobic dusts and slag concentrates. In addition, when the ratio of circulating products is more than 0.15, Zn, Na and K accumulate in the agglomerates and their content exceeds 0.1%. The smelting of such agglomerates leads to premature wear of the lining of blast furnaces and a decrease in their productivity.
Пределы по соотношению фракций более 10 мм и менее 0,1 мм в сидероплезитовом концентрате обусловлены достижением максимальной производительности агломашины при высокой прочности спека. Наличие кусков крупнее 10 мм более чем 10% приводит к тому, что они не усваиваются расплавом и разупрочняют спек. Содержание классов 0,0-0,1 мм менее 35% не обеспечивает требуемых вяжущих свойств железомагнезиальному сидероплезиту для окомкования богатых концентратов, а более 50% - излишне переизмельчает агломерационную шихту и снижает газопроницаемость ее слоя и соответственно производительность агломашин.The limits on the ratio of fractions of more than 10 mm and less than 0.1 mm in sideroplezite concentrate are due to the achievement of maximum productivity of the sinter machine with high sinter strength. The presence of pieces larger than 10 mm more than 10% leads to the fact that they are not absorbed by the melt and soften the cake. The content of the classes of 0.0-0.1 mm less than 35% does not provide the required astringent properties of the iron-magnesian siderolesite for pelletizing rich concentrates, and more than 50% unnecessarily grinds the sinter mixture and reduces the gas permeability of its layer and, accordingly, the productivity of sinter machines.
Сравнительный анализ заявляемого технического решения с прототипом показал, что способ подготовки к спеканию агломерационной шихты отличается от известного тем, что дополнительно вводят железо-магнезиальный концентрат обжигмагнитного обогащения сидероплезита, полученный после обжига сидероплезитовой руды при 850-1050°С, магнитной сепарации в полях напряженностью 1000-1200 эрст. и измельчении до крупности 35-50% кл. менее 0,1 мм. Указанных признаков в прототипе нет. Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию «новизна».A comparative analysis of the proposed technical solution with the prototype showed that the preparation method for sintering the sinter mixture differs from the known one in that iron-magnesia concentrate for calcining sideroplezite enrichment obtained after roasting sideroplezite ore at 850-1050 ° C, magnetic separation in fields of 1000 -1200 erst. and grinding to a particle size of 35-50% cells. less than 0.1 mm. These signs are not in the prototype. Thus, the claimed method meets the criterion of "novelty."
Анализ известных в технической и патентной литературе способов подготовки к спеканию агломерационных шихт не выявил их использование с целью производства прочного в исходном состоянии и при восстановлении агломерата, имеющего оптимальный по отношению Al2O3/MgO состав и получаемого на аглоленте, работающей с повышенной производительностью. Это свидетельствует о соответствии предлагаемого изобретения критерию «изобретательский уровень».An analysis of the methods for preparing for sintering agglomeration blends known in the technical and patent literature did not reveal their use for the purpose of producing a solid in the initial state and for reducing an agglomerate having an optimal composition with respect to Al 2 O 3 / MgO and obtained on an agglomerate operating with increased productivity. This indicates the compliance of the invention with the criterion of "inventive step".
Способ осуществляли следующим образом.The method was carried out as follows.
Сидероплезитовую руду крупностью 10-80 мм обжигали в шахтных печах Бакальского РУ при температурах 850-1050°С в течение времени, достаточного для ее декарбонизации на 90-95%. После охлаждения до 100°С обожженную руду грохотили с выделением классов 10-60 мм и 0-10 мм. Каждую фракцию раздельно подвергали сухой магнитной сепарации на аппаратах барабанного типа при напряженности поля 1000-1200 эрст. Кусковую фракцию концентрата обожженного сидероплезита измельчали в конусных дробилках, смешивали с фракцией 10-0 мм, увлажняли до 5% для исключения пыления и отправляли на Высокогорский ГОК для подготовки аглошихты.Sideroplezitic ore with a particle size of 10-80 mm was calcined in shaft furnaces of the Bakalsky RU at temperatures of 850-1050 ° C for a time sufficient for its decarbonization by 90-95%. After cooling to 100 ° C, the calcined ore was rumbled with the separation of grades 10-60 mm and 0-10 mm. Each fraction was separately subjected to dry magnetic separation on drum-type apparatuses with a field strength of 1000-1200 erst. A lumpy fraction of the calcined sideroplezite concentrate was crushed in cone crushers, mixed with a fraction of 10-0 mm, moistened to 5% to exclude dusting, and sent to Vysokogorsk GOK to prepare sinter charge.
Железосодержащие отходы металлургических производств (колошниковую пыль, доменные сталеплавильные и агломерационные шламы, а также концентраты переработки шлаков и др.) равномерно закладывали в штабель.Iron-containing waste from metallurgical industries (blast furnace dust, blast furnace steel and sintering sludge, as well as slag processing concentrates, etc.) were evenly stacked.
Богатые концентраты, полученные при обогащении магнетитовых руд мокрой магнитной сепарации, и дробленые руды закладывали в отдельные штабеля.Rich concentrates obtained by enrichment of magnetite ores of wet magnetic separation, and crushed ores were laid in separate stacks.
После формирования штабелей материалы из них закачивали в выделенные бункера.After the formation of stacks, the materials from them were pumped into dedicated bins.
Концентрат обожженного сидероплезита так же, как известняк и твердое топливо, закачивали в отдельные бункера для точной дозировки.The calcined sideroplezite concentrate, like limestone and solid fuel, was pumped into separate hoppers for accurate dosing.
Компоненты из бункеров концентратов, руд, отходов, концентрата обожженного сидероплезита, известняка и топлива ленточными дозаторами подавали на сборный конвейер и усредняли в барабанном смесителе. Смешанную и увлажненную до 5-7% шихту окомковывали в барабанном окомкователе и укладывали на палеты агломашины для спекания. Спек после дробления и выделения горячего возврата крупностью 5-0 мм отправляли в доменный цех НТМК для производства передельного чугуна. Возврат подавали в смесительный барабан для подогрева шихты.Components from hoppers of concentrates, ores, waste, calcined sideroplezite concentrate, limestone, and fuel were fed by tape dispensers to a collection conveyor and averaged in a drum mixer. Mixed and moistened to 5-7%, the mixture was pelletized in a drum pelletizer and placed on sintering machine pallets for sintering. Sinter after crushing and separation of hot return with a particle size of 5-0 mm was sent to the NTMK blast furnace shop for the production of pig iron. Return served in the mixing drum to heat the mixture.
Примеры осуществления способаExamples of the method
Химический состав штабелей, концентрата, руд и отходов металлургических производств, а также концентрата обожженного сидероплезита, известняка и топлива представлен в таблице 1.The chemical composition of stacks, concentrate, ores and waste from metallurgical industries, as well as calcined sideroplezite, limestone and fuel concentrate, is presented in Table 1.
Прочность агломерата в холодном состоянии определялась в стандартном барабане по ГОСТ 15137-87.The strength of the sinter in the cold state was determined in a standard drum according to GOST 15137-87.
Прочность агломерата после восстановления и степень восстановления при 800°С определяли в установке типа Линдера по ГОСТ 19576-86.The strength of the agglomerate after reduction and the degree of reduction at 800 ° C were determined in a Linder-type apparatus according to GOST 19576-86.
Вязкость доменных шлаков при плавлении агломератов рассчитывали по специальной программе для ПЭВМ, составленной на основе экспериментальных диаграмм вязкости в системе CaO-SiO2-Al2O3-MgO.The viscosity of blast furnace slag during sinter melting was calculated using a special PC program compiled on the basis of experimental viscosity diagrams in the CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -MgO system.
Химический состав основных компонентов аглошихты при проверке заявляемого способаTable 1
The chemical composition of the main components of sinter charge when checking the proposed method
Показатели процесса спекания агломератов основностью CaO/SiO2=1,1-1,2 ед. и содержащих 55,0-55,2% Fe, вязкость первичных доменных шлаков и расход кокса при их плавлении представлены в таблице 2.The performance of the sintering process of agglomerates with a basicity of CaO / SiO 2 = 1.1-1.2 units. and containing 55.0-55.2% Fe, the viscosity of primary blast furnace slag and coke consumption during melting are presented in table 2.
Из нее следует, что добавка природно-легированного магнием КОС Бакальского РУ вместо рудной смеси позволяет при сохранении содержания железа в агломерате на уровне 55,1% позволяет поднять производительность аглоустановки с 1,25 т/м2час до 1,30-1,38 т/м2час (на 7%) за счет увеличения вертикальной скорости спекания. При этом в заявляемом диапазоне температур обжига КОС, напряженности магнитного поля при его сепарации и крупности, сохраняя соотношение «КОС: ж/р концентраты» в пределах (0,08-0,20):1, а «отходы: ж/р концентраты» в пределах (0,05-0,15):1, получаем по сравнению с известным способом следующие преимущества (см. примеры 2, 3):It follows from this that the addition of the Bakalsky RU natural-alloyed KOS instead of the ore mixture, while maintaining the iron content in the sinter at a level of 55.1%, allows to increase the sinter plant productivity from 1.25 t / m 2 hour to 1.30-1.38 t / m 2 hours (7%) due to an increase in the vertical sintering speed. At the same time, in the claimed temperature range of firing WWTP, magnetic field intensity during its separation and size, while maintaining the ratio of “WWF: f / r concentrates” in the range (0.08-0.20): 1, and “waste: f / concentrates "In the range of (0.05-0.15): 1, we obtain the following advantages compared to the known method (see examples 2, 3):
- прочность агломерата в холодном состоянии по ГОСТ 15137-87 выросла с 60% до 62-65%;- the strength of the sinter in the cold state according to GOST 15137-87 increased from 60% to 62-65%;
- прочность агломерата после восстановления по ГОСТ 19576-86 выросла с 12% до 20-28%;- the strength of the sinter after recovery according to GOST 19576-86 increased from 12% to 20-28%;
- расход кокса в доменной плавке агломерата за счет его упрочнения и оптимизации хим. состава сократился с 470 до 452-460 кг/т чуг.- coke consumption in blast furnace sinter due to its hardening and optimization of chemical. composition decreased from 470 to 452-460 kg / t of pig iron.
Результаты промышленных испытаний заявляемого способа подготовки к спеканию агломерационной шихтыtable 2
The results of industrial tests of the proposed method of preparation for sintering the sinter mixture
Более высокий, чем заявляемый предел по расходу КОС (пример 4), приводит к увеличению вязкости доменных шлаков при плавке агломерата и перерасходу кокса, который практически не отличается от известного способа.A higher than the claimed limit on the consumption of WWTP (example 4), leads to an increase in the viscosity of blast furnace slag during sintering and overuse of coke, which practically does not differ from the known method.
Более высокий, чем заявляемый предел по расходу шлакошламовой смеси (пример 5), существенно ухудшает прочность агломерата и также приводит к перерасходу кокса.A higher than the claimed limit on the consumption of slag slurry mixture (example 5), significantly worsens the strength of the sinter and also leads to overuse of coke.
Снижение температуры обжига сидероплезитовой руды ниже заявляемых пределов до 800°С (пример 6) приводит к перерасходу топлива в аглопроцессе для разложения остаточных карбонатов и снижению производительности агломашин практически до уровня известного способа. Увеличение температуры обжига выше заявляемых пределов снижает прочность агломерата из-за плохой комкуемости шихты и приводит к перерасходу кокса в доменных печах (пример 7).The decrease in the temperature of roasting siderolesite ore below the claimed limits to 800 ° C (example 6) leads to an excessive consumption of fuel in the sinter process for decomposition of residual carbonates and a decrease in the productivity of sinter machines almost to the level of the known method. An increase in the firing temperature above the claimed limits reduces the strength of the sinter due to poor lumpiness of the charge and leads to excessive consumption of coke in blast furnaces (example 7).
Превышение напряженности магнитного поля по отношению к заявляемым пределам (пример 8) обусловливает попадание необожженного сидероплезита в КОС со снижением производительности агломашин и увеличением расхода топлива как в агломерации, так и в доменном переделе.The excess of the magnetic field in relation to the claimed limits (example 8) causes the unburnt sideroplezite to enter the WWTP with a decrease in sinter productivity and an increase in fuel consumption both in sintering and in the blast furnace.
Переизмельчение КОС (пример 9) приводит к снижению прочности агломерата из-за ухудшения газопроницаемости слоя аглошихты и перерасходу кокса.The regrinding of WWTF (example 9) leads to a decrease in the strength of the sinter due to the deterioration of the gas permeability of the sinter charge layer and overuse of coke.
Источники информацииInformation sources
1. Авторское свидетельство №1529738, С 22 В 1/16, опубл. 27.09.1995, БИ №27.1. Copyright certificate No. 1529738, C 22 V 1/16, publ. 09/27/1995, BI No. 27.
2. Авторское свидетельство №1386668, С 22 В 1/16, опубл. 1988, №13.2. Copyright certificate No. 1386668, C 22 V 1/16, publ. 1988, No. 13.
3. Патент РФ №2041964, С 22 В 1/24, опубл. 20.08.1995, БИ №23.3. RF patent No. 2041964, C 22 V 1/24, publ. 08/20/1995, BI No. 23.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005120964A RU2313588C2 (en) | 2005-07-04 | 2005-07-04 | Method for preparing of sinter burden for sintering treatment |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005120964A RU2313588C2 (en) | 2005-07-04 | 2005-07-04 | Method for preparing of sinter burden for sintering treatment |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2313588C2 true RU2313588C2 (en) | 2007-12-27 |
Family
ID=39019121
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005120964A RU2313588C2 (en) | 2005-07-04 | 2005-07-04 | Method for preparing of sinter burden for sintering treatment |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2313588C2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2821213C1 (en) * | 2023-09-22 | 2024-06-18 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Charge for production of iron ore agglomerate |
-
2005
- 2005-07-04 RU RU2005120964A patent/RU2313588C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2821213C1 (en) * | 2023-09-22 | 2024-06-18 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Charge for production of iron ore agglomerate |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2009273783B2 (en) | Process to produce manganese pellets from non-calcinated manganese ore and agglomerate obtained by this process | |
EP3242958B1 (en) | Process for dephosphorization of molten metal during a refining process | |
Pal et al. | Development of pellet-sinter composite agglomerate for blast furnace | |
US20240247330A1 (en) | Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization | |
Bölükbaşı et al. | Steelmaking slag beneficiation by magnetic separator and impacts on sinter quality | |
Zhu et al. | Utilization of hydrated lime as binder and fluxing agent for the production of high basicity magnesium fluxed pellets | |
US5127939A (en) | Synthetic olivine in the production of iron ore sinter | |
JP2009019224A (en) | Method for manufacturing sintered ore | |
RU2657675C1 (en) | Briquet for obtaining ferrovanadium | |
RU2313588C2 (en) | Method for preparing of sinter burden for sintering treatment | |
JP3736500B2 (en) | Method for producing sintered ore | |
KR20200033464A (en) | Manufacturing Methods of Sintered Ferrite Briquette for Iron Manufacture And Manufacturing Apparatus Therefor | |
RU2410447C1 (en) | Mix material for production of manganese-containing staflux | |
JP5609578B2 (en) | Blast furnace operation method using unfired carbon-containing agglomerated ore | |
RU2749446C1 (en) | Charge and method of obtaining flux and refractory material for steel production (options) with its use | |
RU2796485C1 (en) | Charge for the production of magnesian iron flux | |
RU2768432C2 (en) | Method for production of fluxed iron ore agglomerate | |
RU2345150C2 (en) | Charge used for agglomerate manufacture | |
RU2820429C1 (en) | Method of producing iron ore pellets | |
Umadevi et al. | Effect of olivine as MgO-bearing flux on low-and high-alumina iron ore pellets | |
Bobylev et al. | Full-scale experimental test production of high-basicity sinter in the Enakievo metallurgical plant sinter shop | |
JP2005187839A (en) | METHOD FOR PRODUCING LOW SiO2 SINTERED ORE | |
RU2009222C1 (en) | Method for production of pellets for blast furnace plant | |
CA2974476A1 (en) | Method and arrangement to prepare chromite concentrate for pelletizing and sintering and pelletizing feed | |
RU2516428C2 (en) | Method to produce wustite product for flushing of blast furnace hearth |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080705 |