RU2288026C1 - Method of removing methanol vapors from gas mixtures - Google Patents
Method of removing methanol vapors from gas mixtures Download PDFInfo
- Publication number
- RU2288026C1 RU2288026C1 RU2005108450/15A RU2005108450A RU2288026C1 RU 2288026 C1 RU2288026 C1 RU 2288026C1 RU 2005108450/15 A RU2005108450/15 A RU 2005108450/15A RU 2005108450 A RU2005108450 A RU 2005108450A RU 2288026 C1 RU2288026 C1 RU 2288026C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- methanol
- amount
- sorption
- gas mixtures
- sorbent
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к сорбционной технике, а именно к способам удаления паров метанола из газовых смесей, и может быть использовано для разделения газовых смесей, содержащих метанол.The invention relates to a sorption technique, and in particular to methods for removing methanol vapor from gas mixtures, and can be used to separate gas mixtures containing methanol.
В промышленных процессах синтеза различных органических соединений, в которых метанол используют в качестве реагента, необходима очистка продуктов органического синтеза от метанола [Пат. US 4740631, С 07 С 41/06, 26.04.88; 4371718, B 01 D 3/36, 01.02.83; Заявка РФ 2000100646, С 07 С 45/79, 10.09.01], абгазов окисления кумола в технологии получения ацетона и фенола кумольным способом [Заявка РФ 2000100646, С 07 С 45/79, 10.09.01].In industrial processes for the synthesis of various organic compounds in which methanol is used as a reagent, it is necessary to purify the products of organic synthesis from methanol [US Pat. US 4740631, C 07 C 41/06, 04/26/08; 4371718, B 01 D 3/36, 02/01/83; RF application 2000100646, С 07 С 45/79, 09/10/01], gas-phase oxidation of cumene in the technology for producing acetone and phenol by the cumene method [RF Application 2000100646, С 07 С 45/79, 09/10/01].
Для этих целей используют твердые пористые адсорбенты с развитой поверхностью, такие как цеолиты, оксид алюминия, силикагель [Пат. US 5449696, С 07 С 27/06, 12.09.95; Пат. US 4371718, B 01 D 3/36, 01.02.83; Пат. РФ 2213055, С 01 В 39/24, 27.09.03; Пат. РФ 2142326, B 01 D 53/04, 10.12.99], активированный уголь с добавлением оксидов меди, щелочных или щелочноземельных металлов [Пат. JP 2003154027, B 01 D 53/02, 27.05.03], катионзамещенные силикагели, цеолиты и алюмосиликаты [Заявка РФ 2000100646, С 07 С 45/79, 10.09.01; Пат. РФ 2142326, B 01 D 53/04, 10.12.99].For these purposes, solid porous adsorbents with a developed surface are used, such as zeolites, alumina, silica gel [Pat. US 5449696, C 07 C 27/06, 09/12/95; Pat. US 4371718, B 01 D 3/36, 02/01/83; Pat. RF 2213055, C 01 B 39/24, 09/27/03; Pat. RF 2142326, B 01 D 53/04, 10.12.99], activated carbon with the addition of oxides of copper, alkali or alkaline earth metals [US Pat. JP 2003154027, B 01 D 53/02, 05.27.03], cation-substituted silica gels, zeolites and aluminosilicates [RF Application 2000100646, C 07 C 45/79, 09/10/01; Pat. RF 2142326, B 01 D 53/04, 10.12.99].
Недостатками перечисленных адсорбентов являются низкая сорбционная емкость, высокая температура регенерации и низкая селективность по отношению к метанолу. Эти недостатки обусловлены тем, что процесс адсорбции происходит на поверхности сорбентов, которая обладает невысокой емкостью и низкой селективностью к различным органическим и неорганическим газам.The disadvantages of these adsorbents are low sorption capacity, high regeneration temperature and low selectivity with respect to methanol. These disadvantages are due to the fact that the adsorption process occurs on the surface of sorbents, which has a low capacity and low selectivity to various organic and inorganic gases.
Эти недостатки пытаются устранить путем использования жидких адсорбентов, например водных растворов солей (формиат калия [Пат. US 5846450, С 09 К 5/04, 08.12.98], смесь бромида и гидроксида лития с различными добавками [Пат. US 5846450, С 09 К 5/04, 08.12.98]), органических жидкостей (тетраэтиленгликоль и диметиловый эфир [Пат. US 4968722, С 07 С 27/06, 06.11.90]). Это позволяет увеличить емкость и селективность адсорбента. Однако применение жидких адсорбентов значительно усложняет технологическую схему процесса, может вызывать коррозию металлических частей установки и приводит к возникновению кинетических ограничений процесса, связанных с необходимостью диффузии паров метанола в слое жидкости.They try to eliminate these disadvantages by using liquid adsorbents, for example, aqueous salt solutions (potassium formate [US Pat. US 5846450, C 09 K 5/04, 08/12/98], a mixture of lithium bromide and hydroxide with various additives [US Pat. US 5846450, C 09 K 5/04, 08.12.98]), organic liquids (tetraethylene glycol and dimethyl ether [US Pat. US 4968722, C 07 C 27/06, 11/06/90]). This allows you to increase the capacity and selectivity of the adsorbent. However, the use of liquid adsorbents significantly complicates the technological scheme of the process, can cause corrosion of the metal parts of the installation and leads to kinetic limitations of the process associated with the need for diffusion of methanol vapor in the liquid layer.
Наиболее близким к предлагаемому является способ очистки абгазов процесса окисления кумола [Пат. РФ 2142326, B 01 D 53/04, 10.12.99]], в котором процесс очистки абгазов от паров метанола проводят с помощью адсорбента - силикагеля или катионзамещенного цеолита типа Х или Y при температуре 10-40°С, а десорбцию осуществляют водяным паром.Closest to the proposed is a method of purification of gases of the process of oxidation of cumene [US Pat. RF 2142326, B 01 D 53/04, 10.12.99]], in which the process of purification of gases from methanol vapors is carried out using an adsorbent - silica gel or cationically substituted zeolite type X or Y at a temperature of 10-40 ° C, and desorption is carried out with water vapor .
Недостатком прототипа является относительно низкая сорбционная емкость силикагеля по метанолу (7-10%), что приводит к необходимости частой регенерации адсорбента, повышению себестоимости процесса и низкой эффективности. Этот недостаток обусловлен тем, что метанол адсорбируется только на поверхности силикагеля или других пористых адсорбентов.The disadvantage of the prototype is the relatively low sorption capacity of silica gel for methanol (7-10%), which leads to the need for frequent regeneration of the adsorbent, increasing the cost of the process and low efficiency. This disadvantage is due to the fact that methanol is adsorbed only on the surface of silica gel or other porous adsorbents.
Изобретение решает задачу увеличения эффективности процесса удаления паров метанола из газовых смесей.The invention solves the problem of increasing the efficiency of the process of removing methanol vapor from gas mixtures.
Задача решается способом удаления паров метанола из газовых смесей, содержащих воздух, органические и неорганические газы, который включает сорбцию паров метанола твердым адсорбентом, при этом сорбцию паров метанола осуществляют из предварительно осушенной газовой смеси с использованием в качестве адсорбента пористой матрицы, выбранной из ряда: силикагель, оксид алюминия или вермикулит, пористые угли, поры которой содержат галогенид или нитрат металлов из ряда: кальций, магний, литий, никель или кобальт в количестве не менее 10 мас.%.The problem is solved by a method of removing methanol vapor from gas mixtures containing air, organic and inorganic gases, which includes sorption of methanol vapor by a solid adsorbent, while sorption of methanol vapor is carried out from a pre-dried gas mixture using a porous matrix selected from the series: silica gel , aluminum oxide or vermiculite, porous coals, the pores of which contain a metal halide or nitrate from the series: calcium, magnesium, lithium, nickel or cobalt in an amount of not less than 10 wt.%.
Поставленная задача решается путем совмещения адсорбции на развитой поверхности матрицы-хозяина и объемного поглощения метанола жидкими сорбентами. Это позволяет совместить достоинства твердых сорбентов (высокую степень очистки газовых смесей от метанола) и жидких сорбентов (высокую сорбционную емкость и селективность по отношению к метанолу) в единой структуре.The problem is solved by combining adsorption on the developed surface of the host matrix and volumetric absorption of methanol by liquid sorbents. This allows you to combine the advantages of solid sorbents (high degree of purification of gas mixtures from methanol) and liquid sorbents (high sorption capacity and selectivity with respect to methanol) in a single structure.
Предлагаемый композитный сорбент состоит из пористой матрицы и помещенного в ее поры активного вещества. В качестве пористой матрицы используют вещество с открытой системой пор, а в качестве активного компонента - вещество, способное поглощать пары метанола.The proposed composite sorbent consists of a porous matrix and the active substance placed in its pores. A substance with an open pore system is used as a porous matrix, and a substance capable of absorbing methanol vapor is used as an active component.
В качестве пористой матрицы используют неорганические оксиды, пористые глины и пористые угли. Пористая матрица может иметь микропоры, мезопоры и макропоры и используется в виде сферических частиц диаметром 0,5-6 мм, либо цилиндрических частиц («черенков») диаметром 0,5-5 мм и длиной 3-15 мм, либо в виде частиц неправильной формы, либо в виде колец или блоков сотовой структуры, либо в виде слоя, приготовленного с использованием связующего.Inorganic oxides, porous clays and porous coals are used as the porous matrix. The porous matrix can have micropores, mesopores and macropores and is used in the form of spherical particles with a diameter of 0.5-6 mm, or cylindrical particles ("cuttings") with a diameter of 0.5-5 mm and a length of 3-15 mm, or in the form of particles of irregular forms, either in the form of rings or blocks of a honeycomb structure, or in the form of a layer prepared using a binder.
В качестве активного вещества используют галогениды и нитраты щелочных и щелочноземельных металлов, а также металлов подгруппы железа. Количество активного вещества может составлять не ниже 10 мас.%. Регенерацию композитного сорбента проводят путем нагрева его при температуре не ниже 60°С.As the active substance, halides and nitrates of alkali and alkaline earth metals, as well as metals of the iron subgroup, are used. The amount of active substance may be at least 10 wt.%. The regeneration of the composite sorbent is carried out by heating it at a temperature not lower than 60 ° C.
Помещение активного вещества в пористую матрицу позволяет совместить достоинства жидкостных сорбентов, таких как высокая сорбционная емкость и низкая температура десорбции, а также высокая селективность по отношению к метанолу, и твердых пористых сорбентов, таких как высокая степень очистки газовых смесей от метанола, высокая скорость адсорбции/десорбции и высокая технологичность.The placement of the active substance in a porous matrix allows combining the advantages of liquid sorbents, such as a high sorption capacity and low desorption temperature, as well as high selectivity with respect to methanol, and solid porous sorbents, such as a high degree of purification of gas mixtures from methanol, high adsorption rate / desorption and high technology.
Сущность изобретения иллюстрируется следующими примерами.The invention is illustrated by the following examples.
Пример 1. Активный оксид алюминия в виде черенков диаметром 2 мм и длиной 7 мм предварительно прогревают при температуре 200°С, затем охлаждают и помещают в его поры водный раствор хлорида лития и вновь прогревают при температуре 200°С. Содержание активного компонента в композитном сорбенте составляет 17 мас.%. Полученный композитный сорбент помещают в адсорбер объемом 1 л, нагревают адсорбер до температуры 30°С и затем подают на вход адсорбера предварительно осушенный воздух, насыщенный парами метанола в барботере до парциального давления 60 мбар. Относительное давление паров метанола составляет Р/Р0=0,3, где Р - парциальное давление паров метанола и Р0 - давление насыщенных паров метанола при температуре сорбции. Расход воздуха составляет 100 л/ч. Процесс адсорбции прекращают после достижения сорбентом постоянного веса. Количество поглощенного метанола составляет 382 г. Сорбционная емкость, определяемая как количество поглощенного метанола к массе сухого сорбента, составляет 44%.Example 1. Active alumina in the form of cuttings with a diameter of 2 mm and a length of 7 mm is preheated at a temperature of 200 ° C, then cooled and an aqueous solution of lithium chloride is placed in its pores and again heated at a temperature of 200 ° C. The content of the active component in the composite sorbent is 17 wt.%. The resulting composite sorbent is placed in a 1 L adsorber, the adsorber is heated to a temperature of 30 ° C, and then pre-dried air saturated with methanol vapor in a bubbler is supplied to the inlet of the adsorber to a partial pressure of 60 mbar. The relative vapor pressure of methanol is P / P 0 = 0.3, where P is the partial vapor pressure of methanol and P 0 is the saturated vapor pressure of methanol at the sorption temperature. Air consumption is 100 l / h. The adsorption process is stopped after the sorbent reaches constant weight. The amount of methanol absorbed is 382 g. The sorption capacity, defined as the amount of methanol absorbed to the mass of dry sorbent, is 44%.
Пример 2. Аналогичен примеру 1, но для приготовления композитного сорбента используют силикагель в виде сфер диаметром 2-4 мм, предварительно прогретый при температуре 150°С. В поры охлажденного силикагеля помещают раствор хлорида лития и прогревают при температуре 200°С. Содержание хлорида лития составляет 24 мас.%. Количество поглощенного сорбентом метанола составляет 493 г. Сорбционная емкость сорбента составляет 64%.Example 2. Similar to example 1, but for the preparation of a composite sorbent using silica gel in the form of spheres with a diameter of 2-4 mm, preheated at a temperature of 150 ° C. A solution of lithium chloride is placed in the pores of the cooled silica gel and heated at a temperature of 200 ° C. The content of lithium chloride is 24 wt.%. The amount of methanol absorbed by the sorbent is 493 g. The sorption capacity of the sorbent is 64%.
Пример 3. Аналогичен примеру 2, но в поры силикагеля помещают раствор хлорида никеля. Содержание активного компонента составляет 44 мас.%. Количество поглощенного метанола - 417 г/г. Сорбционная емкость сорбента составляет 48%.Example 3. Similar to example 2, but a solution of nickel chloride is placed in the pores of silica gel. The content of the active component is 44 wt.%. The amount of methanol absorbed was 417 g / g. The sorption capacity of the sorbent is 48%.
Пример 4. Аналогичен примеру 2, но в поры силикагеля помещают раствор нитрата кальция. Содержание активного компонента составляет 48 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 367 г/г. Сорбционная емкость сорбента - 34%.Example 4. Similar to example 2, but a solution of calcium nitrate is placed in the pores of silica gel. The content of the active component is 48 wt.%. The amount of methanol absorbed is 367 g / g. The sorption capacity of the sorbent is 34%.
Пример 5. Аналогичен примеру 2, но в поры силикагеля помещают раствор хлорида магния. Содержание активного компонента составляет 31 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 309 г/г. Сорбционная емкость сорбента - 38%.Example 5. Similar to example 2, but a solution of magnesium chloride is placed in the pores of silica gel. The content of the active component is 31 wt.%. The amount of methanol absorbed is 309 g / g. The sorption capacity of the sorbent is 38%.
Пример 6. Аналогичен примеру 2, но в поры силикагеля помещают раствор бромида никеля. Содержание активного компонента составляет 45 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 407 г/г. Сорбционная емкость сорбента - 41%.Example 6. Similar to example 2, but a solution of nickel bromide is placed in the pores of silica gel. The content of the active component is 45 wt.%. The amount of methanol absorbed is 407 g / g. The sorption capacity of the sorbent is 41%.
Пример 7. Аналогичен примеру 2, но в поры силикагеля помещают раствор бромида лития. Содержание активного компонента составляет 35 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 363 г. Сорбционная емкость сорбента - 54%.Example 7. Similar to example 2, but a solution of lithium bromide is placed in the pores of silica gel. The content of the active component is 35 wt.%. The amount of methanol absorbed is 363 g. The sorption capacity of the sorbent is 54%.
Пример 8. Аналогичен примеру 2, но в поры силикагеля помещают раствор нитрата магния. Содержание активного компонента составляет 39 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 298 г/г. Сорбционная емкость сорбента - 31%.Example 8. Similar to example 2, but a solution of magnesium nitrate is placed in the pores of silica gel. The content of the active component is 39 wt.%. The amount of methanol absorbed is 298 g / g. The sorption capacity of the sorbent is 31%.
Пример 9. Аналогичен примеру 2, но в поры силикагеля помещают раствор хлорида кобальта. Содержание активного компонента составляет 42 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 301 г/г. Сорбционная емкость сорбента - 33%.Example 9. Similar to example 2, but a solution of cobalt chloride is placed in the pores of the silica gel. The content of the active component is 42 wt.%. The amount of methanol absorbed is 301 g / g. The sorption capacity of the sorbent is 33%.
Пример 10. Аналогичен примеру 1, но в качестве пористой матрицы используют природную глину вермикулит, в поры которой помещают раствор хлорида магния. Содержание бромида кальция составляет 37 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 229 г. Сорбционная емкость сорбента - 44%.Example 10. Similar to example 1, but as a porous matrix using natural clay vermiculite, in the pores of which a solution of magnesium chloride is placed. The content of calcium bromide is 37 wt.%. The amount of methanol absorbed is 229 g. The sorption capacity of the sorbent is 44%.
Пример 11. Аналогичен примеру 2, но в барботер, наполненный метанолом, подают поток эквимолярной смеси метана, этана и пропана. Количество поглощенного сорбентом метанола составляет 498 г. Сорбционная емкость составляет 65%.Example 11. Similar to example 2, but in a bubbler filled with methanol, a stream of an equimolar mixture of methane, ethane and propane is fed. The amount of methanol absorbed by the sorbent is 498 g. The sorption capacity is 65%.
Пример 12. Аналогичен примеру 2, но в барботер, наполненный метанолом, подают поток смеси этана, этилена, ацетилена и диметилового эфира в соотношении 3:3:3:1. Количество поглощенного сорбентом метанола составляет 449 г. Сорбционная емкость составляет 57%.Example 12. Similar to example 2, but in a bubbler filled with methanol, a stream of a mixture of ethane, ethylene, acetylene and dimethyl ether is fed in a ratio of 3: 3: 3: 1. The amount of methanol absorbed by the sorbent is 449 g. The sorption capacity is 57%.
Пример 13. Аналогичен примеру 2, но в барботер, наполненный метанолом, подают поток азота, содержащий оксид углерода в количестве 5 об.%, диоксид углерода (10 об.%), оксиды азота (суммарное содержание 2 об.%). Затем газовую смесь, содержащую метанол, подают в адсорбер. Количество поглощенного сорбентом метанола составляет 458 г. Сорбционная емкость составляет 59%.Example 13. Similar to example 2, but in a bubbler filled with methanol, a stream of nitrogen containing carbon monoxide in an amount of 5 vol.%, Carbon dioxide (10 vol.%), Nitrogen oxides (total content of 2 vol.%) Is fed. Then the gas mixture containing methanol is fed to the adsorber. The amount of methanol absorbed by the sorbent is 458 g. The sorption capacity is 59%.
Пример 14. Аналогичен примеру 2, но в барботер, наполненный метанолом, подают поток азота, содержащий диоксид серы и хлор в количестве по 1 об.%. Затем газовую смесь, содержащую метанол, подают в адсорбер. Количество поглощенного сорбентом метанола составляет 487 г. Сорбционная емкость составляет 63%.Example 14. Similar to example 2, but in a bubbler filled with methanol, a stream of nitrogen containing sulfur dioxide and chlorine in an amount of 1% vol. Then the gas mixture containing methanol is fed to the adsorber. The amount of methanol absorbed by the sorbent is 487 g. The sorption capacity is 63%.
Пример 15. Сравнительный. Аналогично примеру 1, но в адсорбер загружают силикагель марки КСМ. Количество поглощенного метанола составляет 148 г. Сорбционная емкость - 17%.Example 15. Comparative. Analogously to example 1, but in the adsorber loaded silica gel brand KSM. The amount of methanol absorbed is 148 g. The sorption capacity is 17%.
Пример 16. Сравнительный. Аналогично примеру 1, но в адсорбер загружают активированный уголь. Количество поглощенного метанола составляет 121 г. Сорбционная емкость - 19%.Example 16. Comparative. Analogously to example 1, but activated carbon is loaded into the adsorber. The amount of methanol absorbed is 121 g. Sorption capacity is 19%.
Пример 17. Аналогичен примеру 1, но в качестве пористой матрицы используют пористый углеродный материал Сибунит, в поры которого помещают раствор бромид магния. Содержание бромида магния составляет 17 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 198 г. Сорбционная емкость сорбента - 27%.Example 17. Similar to example 1, but as the porous matrix using the porous carbon material Sibunit, in the pores of which are placed a solution of magnesium bromide. The content of magnesium bromide is 17 wt.%. The amount of methanol absorbed is 198 g. The sorption capacity of the sorbent is 27%.
Пример 18. Аналогичен примеру 2, но в поры силикагеля помещают раствор хлорида кальция. Содержание активного компонента составляет 13 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 238 г. Сорбционная емкость сорбента - 39%.Example 18. Similar to example 2, but a solution of calcium chloride is placed in the pores of silica gel. The content of the active component is 13 wt.%. The amount of methanol absorbed is 238 g. The sorption capacity of the sorbent is 39%.
Пример 19. Аналогичен примеру 1, но в качестве пористой матрицы используют пористый углеродный материал Сибунит, в поры которого помещают раствор хлорида лития. Содержание хлорида лития составляет 10 мас.%. Количество поглощенного метанола составляет 293 г. Сорбционная емкость сорбента - 42%.Example 19. Similar to example 1, but as the porous matrix using the porous carbon material Sibunit, in the pores of which are placed a solution of lithium chloride. The content of lithium chloride is 10 wt.%. The amount of methanol absorbed is 293 g. The sorption capacity of the sorbent is 42%.
Как следует из примеров, предлагаемые композитные сорбенты метанола обладают более высокой сорбционной емкостью к парам метанола (до 0,65 г/г), чем стандартные сорбенты метанола. Приведенные примеры демонстрируют преимущества предлагаемых композитных сорбентов по сравнению с традиционными и показывают возможность использования их для разделения газовых смесей, содержащих метанол.As follows from the examples, the proposed composite methanol sorbents have a higher sorption capacity for methanol vapor (up to 0.65 g / g) than standard methanol sorbents. The above examples demonstrate the advantages of the proposed composite sorbents in comparison with traditional ones and show the possibility of using them for the separation of gas mixtures containing methanol.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005108450/15A RU2288026C1 (en) | 2005-03-28 | 2005-03-28 | Method of removing methanol vapors from gas mixtures |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005108450/15A RU2288026C1 (en) | 2005-03-28 | 2005-03-28 | Method of removing methanol vapors from gas mixtures |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005108450A RU2005108450A (en) | 2006-10-10 |
| RU2288026C1 true RU2288026C1 (en) | 2006-11-27 |
Family
ID=37435297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005108450/15A RU2288026C1 (en) | 2005-03-28 | 2005-03-28 | Method of removing methanol vapors from gas mixtures |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2288026C1 (en) |
-
2005
- 2005-03-28 RU RU2005108450/15A patent/RU2288026C1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005108450A (en) | 2006-10-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2967871B2 (en) | Carbon dioxide and water adsorption method and adsorbent | |
| EP1749571B1 (en) | Co-formed base-treated aluminas for water and co2 removal | |
| Okunev et al. | Sorption of carbon dioxide from wet gases by K2CO3-in-porous matrix: influence of the matrix nature | |
| EP0766991B1 (en) | The use of base treated alumina in pressure swing adsorption | |
| US20100228071A1 (en) | Adsorbents for Purification of C2-C3 Olefins | |
| KR100279881B1 (en) | Adsorbents and methods for the separation of ethylene and propylene AND/OR unsaturated hydrocarbons from mixed gases | |
| KR100879312B1 (en) | A Manufacturing Method of the CO2 Gas Absorbent | |
| WO2020053752A1 (en) | Biomass based activated carbon as co2 and co absorbent method and apparatus for separating co and co2 from a gas such as blast furnace gas | |
| KR101680610B1 (en) | Activated carbon adsorbent for acidic gas removal and manufacturing method the same | |
| Wu et al. | Carbon dioxide adsorption behaviors of aluminum-pillared montmorillonite-supported alkaline earth metals | |
| WO2010109477A2 (en) | A process for the preparation of molecular sieve adsorbent for the size/shape selective adsorption of carbon dioxide from its gaseous mixture with nitrogen | |
| Qasem et al. | Enhancing CO 2 adsorption capacity and cycling stability of Mg-MOF-74 | |
| RU2288026C1 (en) | Method of removing methanol vapors from gas mixtures | |
| Sharonov et al. | Sorption of CO2 from humid gases on potassium carbonate supported by porous matrix | |
| RU2288209C1 (en) | Method of producing methanol | |
| RU2169606C2 (en) | Composite drier for gases and liquids | |
| RU2294796C2 (en) | Methanol vapor sorbent and a method to produce cold by means of adsorption-cooling apparatus | |
| RU2244586C1 (en) | Carbon dioxide absorber and a method for removing carbon dioxide for gas mixtures | |
| TWI634929B (en) | Improved adsorption of acid gases | |
| JPH1150069A (en) | Purification of natural gas | |
| RU2244588C1 (en) | Method for preparation of composite gas and liquid drier | |
| KR102583047B1 (en) | Methane-selective adsorbent and method for selective separation of methane using the same | |
| RU2493906C1 (en) | Absorber, method of its production (versions) and method of carbon dioxide removal from gas mixes | |
| RU2343963C1 (en) | Method of circulation gas drying in process of catalytic reforming | |
| Regufe et al. | CO Adsorbents |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120329 |