RU2261919C1 - Способ выплавки стали в конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали в конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- RU2261919C1 RU2261919C1 RU2004122141A RU2004122141A RU2261919C1 RU 2261919 C1 RU2261919 C1 RU 2261919C1 RU 2004122141 A RU2004122141 A RU 2004122141A RU 2004122141 A RU2004122141 A RU 2004122141A RU 2261919 C1 RU2261919 C1 RU 2261919C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- smelting
- mass
- converter
- tuyere
- steel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к выплавке стали в конвертере. Технический результат - оптимизация процессов выплавки стали, повышение стабильности процесса плавки, повышение стойкости футеровки конвертера, снижение заметалливания кислородных фурм и котла, отводящего газы, повышение производства. Способ выплавки стали в конвертере включает подачу в конвертер металлического лома, заливку жидкого чугуна, подачу шлакообразующих материалов, продувку расплава кислородом через фурму. Высоту Нн положения фурмы в процессе зажигания плавки относительно уровня расплава определяют по зависимости: Нн=1,8+38,1·Ш+8,27·L-0,27Q+ΔН, где Ш - масса шлакообразующих материалов, % от массы плавки, L - масса металлического лома на плавку, % от массы плавки, Q - интенсивность продувки кислородом, м3/т·мин, ΔН - изменение положения уровня футеровки днища в процессе кампании, м. Затем положение фурмы определяют по температуре отходящих газов. При температуре отходящих газов, превышающей 1030°С, фурму поднимают, а при температуре ниже 900°С - фурму опускают. В заключительный период продувки высоту Нз положения фурмы определяют по зависимости Нз=0,69+0,0036·М+ΔН, где М - масса всей плавки, т. 1 ил.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к процессам выплавки стали в конвертере.
Известен способ выплавки стали в конвертере, включающий продувку расплава в конвертере кислородом сверху через многосопловую фурму, подачу в расплав шлакообразующих материалов и охладителей, изменение положения фурмы по ходу продувки расплава над уровнем ванны в спокойном состоянии, причем высоту положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии в процессе продувки устанавливают по эмпирической зависимости:
где H1 и Н2 - значения высоты положения фурмы над уровнем ванны расплава в спокойном состоянии соответственно в 1-й и во 2-й периоды продувки (Патент №2185446, C 21 C 5/28).
Наиболее близким аналогом является способ выплавки стали в конвертере включающий подачу в конвертер металлошихты в виде твердой смеси чугуна и материалов, содержащих окислители, а также жидкого чугуна, подачу шлакообразующих материалов, в том числе извести, продувку расплава кислородом сверху через многосопловую фурму, изменение положения фурмы в процессе продувки над уровнем расплава, причем продувку начинают при положении фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии на расстоянии H1, равном 100-180 критическим диаметрам сопел фурмы, а по истечении 0,1-4,0 мин от начала продувки фурму опускают до расстояния Н2, равного 40-60 критическим диаметром сопел фурм (Патент №2202626, С 21 С 5/28).
Недостатками описанных способов являются: недостаточная эффективность шлакообразования в процессе продувки, низкая стабильность процесса продувки. Это объясняется тем, что процесс изменения положения фурмы относительно уровня спокойной ванны расплава производится без учета протекающих процессов шлакообразования. Это приводит к выбросам расплава из конвертера, заметалливанию фурмы и котла охлаждения конвертерных газов.
Техническая задача, решаемая изобретением, - оптимизация процессов выплавки стали в конвертере, повышение стабильности процесса плавки, повышение стойкости футеровки конвертера, снижение заметалливания кислородных фурм и котла отводящих газов, повышение производства.
Технический результат достигается тем, что способ выплавки стали в конвертере, включающий подачу в конвертер лома, заливку жидкого чугуна, подачу шлакообразующих материалов, продувку расплава кислородом через фурму, изменение положения фурмы в процессе продувки над уровнем расплава, отличается тем, что высоту положения фурмы в процессе зажигания плавки определяют по эмпирической зависимости:
Нн=1,8+38,1·Ш+8,27·L-0,27Q±ΔН, где
Нн - высота фурмы в процессе зажигания относительно уровня расплава, м;
Ш - масса шлакообразующих материалов, % от массы плавки;
L - масса металлического лома на плавку, % от массы плавки;
Q - интенсивность продувки кислородом, м3/т·мин;
ΔН - изменение положения днища в процессе кампании, м,
затем положение фурмы определяют по температуре отходящих газов, причем, если температура отходящих газов превышает 1030°С, фурму поднимают, а если температура ниже 900°С, фурму опускают, а в заключительный период продувки высоту положения фурмы определяют по эмпирической зависимости:
Нз=0,69+0,0036·М±ΔН,
где Нз - высота фурмы в заключительный период продувки, м;
М - масса всей плавки, т
В процессе кампании конвертера происходит выработка рабочего слоя конвертера, т.е. понижение уровня рабочего слоя футеровки либо повышение рабочего слоя за счет наваривания на дно конвертера огнеупоров. В процессе выработки рабочего слоя или его наращивания изменяются физико-химические условия продувки расплава и выплавки стали, поэтому высоту положения фурмы определяют с учетом выработки или наплавки футеровки ±ΔН.
В основной период продувки в период интенсивного протекания реакции окисления углерода температура отходящих газов в переходном газоходе котла отводящих газов должна быть в пределах 900-1030°C, поэтому при достижении температуры 1030°C и выше, что сигнализирует о сворачивании шлака, фурму поднимают для восстановления жидкоподвижности. Если температура отходящих газов достигла 900°C и ниже, что свидетельствует о повышении уровня шлака и возможности выброса шлака из конвертера, при этом фурму опускают.
Пример осуществления способа.
На чертеже показаны уровни футеровки дна конвертера относительно первоначального уровня ±ΔН.
В завалку подают 95 т металлического лома, 14 т шлакообразующих материалов, заливают жидкий чугун в количестве 305 т и начинают продувку. Интенсивность продувки расплава кислородом 3,32 м3/т·мин. Положение дна футеровки конвертера увеличено и имеет плюсовое значение +ΔН. В соответствии с эмпирической зависимостью в момент зажигания плавки высоту фурмы определили:
После зажигания плавки фурму ступенчато в течение 3-х минут опускали до высоты 3,9 м, причем температура отходящих газов находилась в пределах 1000-1030°С. В период протекания реакции окисления углерода в течение 0,2-0,8 всего времени продувки температура отходящих газов находилась в пределах 950-990°С. На 13 минуте продувки температура отходящих газов повысилась до 1050°С, фурму подняли на 0,2 м и после снижения температуры отходящих газов до 970° через 10 сек опустили на исходное положение В результате с 5-ой по 14 мин продувки фурму опустили с 3,9 м до 3,0 м.
В заключительный период продувки (за 2 мин до окончания) фурму опустили на высоту, определяемую по зависимости:
Нк=0,69+0,0036·350+0,5=2,45 м
В результате повысилась стойкость рабочего слоя футеровки, увеличилась длительность кампании конвертера, снизился угар железа в расплаве и расход металлошихты, повысилась стабильность процесса плавки, увеличилось производство, снизилось заметалливание фурм и их расход.
Claims (1)
- Способ выплавки стали в конвертере, включающий подачу в конвертер металлического лома, заливку жидкого чугуна, подачу шлакообразующих материалов, продувку расплава кислородом через фурму, изменение положения фурмы в процессе продувки над уровнем расплава, отличающийся тем, что высоту положения фурмы в процессе зажигания плавки определяют по эмпирической зависимости:Нн=1,8+38,1·Ш+8,27·L-0,27Q+ΔН,где Нн - высота фурмы в процессе зажигания плавки относительно уровня расплава, м;Ш - масса шлакообразующих материалов, % от массы плавки;L - масса металлического лома на плавку, % от массы плавки;Q - интенсивность продувки кислородом, м3/т·мин.;ΔН- изменение положения уровня футеровки днища в процессе кампании, м,затем положение фурмы определяют по температуре отходящих газов, причем, если температура отходящих газов превышает 1030°С, то фурму поднимают, а если температура отходящих газов ниже 900°С - фурму опускают, в заключительный период продувки высоту положения фурмы определяют по эмпирической зависимости:Н3=0,69+0,0036·М+ΔН,где Н3 - высота фурмы в заключительный период продувки, м;М - масса всей плавки, т.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004122141A RU2261919C1 (ru) | 2004-07-19 | 2004-07-19 | Способ выплавки стали в конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004122141A RU2261919C1 (ru) | 2004-07-19 | 2004-07-19 | Способ выплавки стали в конвертере |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2261919C1 true RU2261919C1 (ru) | 2005-10-10 |
Family
ID=35851243
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2004122141A RU2261919C1 (ru) | 2004-07-19 | 2004-07-19 | Способ выплавки стали в конвертере |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2261919C1 (ru) |
-
2004
- 2004-07-19 RU RU2004122141A patent/RU2261919C1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1212238A (en) | Continuous steelmaking and casting | |
US4749408A (en) | Method of bottom blowing operation of a steel making electric furnace | |
JPS6212283B2 (ru) | ||
CN102191357B (zh) | 一种快速氩氧精炼低碳铬铁合金的方法及其改进装置 | |
JPH0125815B2 (ru) | ||
RU2261919C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2465337C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
JP5915568B2 (ja) | 転炉型精錬炉における溶銑の精錬方法 | |
JPH01127613A (ja) | 溶融金属の精錬方法及びその装置 | |
RU2266337C1 (ru) | Способ выплавки стали в дуговой сталеплавильной печи | |
JP4979514B2 (ja) | 溶銑脱りん処理方法 | |
RU1319561C (ru) | Способ продувки низкомарганцовистого чугуна в конвертере | |
WO2010016553A1 (ja) | 鉄浴式溶解炉 | |
RU2126840C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2389799C1 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU2125099C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
Biswas et al. | Iron-and Steel-Making Process | |
RU2131467C1 (ru) | Способ восстановления футеровки конвертера | |
RU2185446C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
KR100225249B1 (ko) | 슬로핑 발생 억제를 위한 잔류 슬래그량 조절방법 | |
RU2287018C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
SU1337417A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
JP3668172B2 (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
RU2293123C1 (ru) | Способ выплавки высоколегированной стали в кислородном конвертере с верхней продувкой | |
RU2185445C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере |