RU2254658C1

RU2254658C1 - Трёхфазный транзисторный источник реактивных токов

Info

Publication number: RU2254658C1
Application number: RU2004106178/09A
Authority: RU
Inventors: М.А. Боровиков (RU); М.А. Боровиков; М.В. Петрова (RU); М.В. Петрова; А.Б. Павлов (RU); А.Б. Павлов; Н.И. Горбачевский (RU); Н.И. Горбачевский
Priority date: 2004-03-02
Filing date: 2004-03-02
Publication date: 2005-06-20
Also published as: RU2004106178A

Abstract

Изобретение относится к электротехнике, в частности к области устройств, повышающих эффективность потребления электроэнергии за счет разгрузки сетей электроснабжения от реактивных токов. Технический результат заключается в снижении массо-габаритных показателей источника и возможности вырабатывать токи компенсации синусоидальной формы. Устройство содержит трехфазный диодный мост, подключенный к сети через три дросселя, на выходе постоянного тока которого включены через разделительные диоды три накопительных конденсатора. Мостовой инвертор на шести транзисторах, соединенных своим выходом со входом переменного тока диодного моста, и три дополнительных транзистора, соединяющих вход постоянного тока инвертора с накопительными конденсаторами. Система управления транзисторами преобразует сигналы с выхода датчиков напряжения на нагрузке, датчиков тока нагрузки и сети и вырабатывает сигналы управления транзисторами так, что источник автоматически вырабатывает токи компенсации, равные потребляемым нагрузкой реактивным, а из сети потребляется только активная составляющая токов нагрузки. 2 ил.

Description

Предлагаемое изобретение относится к электротехнике, области устройств, повышающих эффективность потребления электроэнергии, в частности устройств компенсации реактивных токов путём генерирования их на месте потребления и тем самым разгрузки от них сетей электроснабжения.

Следует отметить, что в литературе чаще употребляется термин «источник реактивной мощности», хотя на наш взгляд правильнее говорить «источник реактивных токов», так как при параллельном соединении нагрузки и упомянутого источника в этом соединении возникает эффект резонанса токов, при котором из источника питания не потребляется реактивная составляющая тока, которая замыкается внутри контура «нагрузка - источник реактивных токов», а если перейти к анализу схем замещения - в контуре «индуктивность - емкость». (Поливанов К.М. Линейные электрические цепи с сосредоточенными постоянными. М.: Энергия, 1972.)

Наиболее распространёнными источниками реактивных токов являются батареи статических конденсаторов, подключаемые параллельно нагрузке и обеспечивающие требуемые для неё реактивные токи.

С появлением тиристоров были предприняты многочисленные попытки создать источники реактивных токов за счёт искусственной коммутации тиристоров, позволяющей получить ток в нагрузке, опережающий по фазе напряжение, и тем самым как бы обеспечить компенсацию реактивных токов других потребителей. (Новые схемы статических компенсаторов реактивной мощности. Обзорная информация. Сер. Электрические сети и системы, вып.2. - М.: Информэнерго, 1991.)

Одно из подобных устройств, являющееся аналогом рассматриваемого изобретения, предложено в АС СССР № 1737618, кл. H 02 J 3/18. БИ № 20, 1992 г. Устройство содержит зарядный и разрядный тиристорные блоки, которые управляют зарядом и разрядом накопительного конденсатора, так что при этом формируется ток компенсации нужной формы.

Недостатком устройства является его сложность, большой процент высших гармоник даже в однофазных сетях и принципиальная невозможность генерирования синусоидальных реактивных токов в трёхфазных сетях из-за использования лишь одного накопительного конденсатора.

Прототипом предлагаемого изобретения является источник реактивной мощности, заявленный в АС СССР № 1610540, кл. H 02 J 3/18. БИ № 44, 1990. Этот источник выполнен как трёхфазное моноблочное устройство, содержит тиристорный мост с отсекающими диодами и коммутирующими конденсаторами, мост обратных диодов, три коммутирующих и три демпфирующих дросселя и накопительный конденсатор. Недостатками предложенного устройства также является его сложность из-за большого количества элементов равной установленной мощности (12 диодов и 6 тиристорв), необходимость применения лишних элементов для искусственной коммутации (6 конденсаторов и три дросселя) и, как следствие, повышенные массо-габаритные показатели. Но главным недостатком, так же как и в аналоге (АС СССР № 1737618, кл. H 02 J 3/18. БИ № 20, 1992 г.), является принципиальная невозможность формирования синусоидальных токов компенсации в трёхфазных сетях, так как на обслуживание каждой фазы накопительному конденсатору предоставляется всего 120 электрических градусов (1/3 периода) вместо необходимых 360, то есть полного периода.

Этого недостатка лишено предлагаемое изобретение, технический результат которого - обеспечение формирования практически синусоидальных фазных токов компенсации в трёхфазных сетях, и при этом существенное снижение массо-габаритных показателей за счёт уменьшения количества элементов в схеме и применения в качестве ключей транзисторов.

Схема предлагаемого изобретения приведена на фиг.1. На этой схеме:

1-6 - диоды трёхфазного выпрямительного моста, через которые осуществляется заряд накопительных конденсаторов 10-12;

7, 8, 9 - разделительные диоды, не позволяющие положительным выводам накопительных конденсаторов уравнивать потенциалы в процессе работы;

10, 11, 12 - накопительные конденсаторы;

13-18 - шесть транзисторов, образующих инвертор напряжения, входными напряжениями которого являются напряжения накопительных конденсаторов, а выходом - вход переменного тока диодного моста, причём 14, 16, 18 - транзисторы, шунтирующие диоды 2, 4, 6 анодной группы выпрямительного моста, а 13, 15, 17 - транзисторы, своими эмиттерами присоединяемые к анодам диодов 1, 3, 5 катодной группы выпрямительного моста или, что то же самое, - к его входу переменного тока;

19, 20, 21 - дополнительные транзисторы, своими коллекторами присоединяемые к положительным выводам накопительных конденсаторов, а их эмиттеры соединены с коллекторам транзисторов 13, 15, 17 инвертора;

22 - три дросселя, через которые выпрямительный мост и инвертор подключены к сети переменного тока параллельно нагрузке;

23 - датчики токов, потребляемых из сети;

24 - датчики токов нагрузки;

25 - датчики напряжений нагрузки;

26 - нагрузка;

27 - задающее устройство источника реактивных токов, которое преобразует сигналы с датчиков напряжений и токов нагрузки в сигнал 29 задания тока сети и вырабатывает три сигнала 28: 28а, 28в, 28с задания фазных токов i_к компенсации, которые для нагрузки становятся реактивными токами i_к=i_p;

30 - узел сравнения сигнала задания с выходным сигналом датчиков токов сети;

31 - регулятор токов, потребляемых из сети;

32, 33, 34 - модуляторы длительности импульсов управления транзисторами 13-21 источника, на которые подаётся сигнал с выхода регулятора тока и сигналы 28а, 28в, 28с задания формы тока из задающего устройства 27;

35, 36, 37 - формирователи импульсов управления транзисторами;

38, 39, 40 - распределители импульсов управления транзисторами;

41 - генератор частоты переключения транзисторов. Источник реактивных токов по схеме фиг.1 представляет собой систему автоматического управления токами компенсации i_ка, i_кв, i_кс во всех фазах, которые вытесняют реактивные токи i_ра, i_pв, i_pc, потребляемые нагрузкой, из источника питания и тем самым обеспечивают разгрузку источника питания и сетей электроснабжения от реактивных токов.

На фиг. 2 приведены временные диаграммы изменения основных координат в схеме фиг.1, поясняющие работу основных элементов источника реактивной мощности.

Линейные напряжения U_AB, U_BC, U_CA приведены на фиг. 2а и определяются выражениями:

где θ=ω·t

Фазные напряжения U_A, U_B, U_C и отстающие от них на углы

реактивные токи i_pa, i_pв, i_pc приведены на фиг.2б и определяются выражениями:

Потребление реактивных токов - необходимое условие нормального функционирования нагрузки, так как в большинстве случаев в её составе присутствует индуктивности, отражающие необходимость создания магнитного потока (асинхронные двигатели, трансформаторы, электромагниты и т.п.).

Поэтому в токе нагрузки реактивная составляющая как правило должна присутствовать:

Если реактивные токи потребляются от сети (от источника питания), то

Если же источником реактивных токов является специальный подключаемый параллельно нагрузке в непосредственной близости от неё, то источник питания и подводящая линия электропередачи разгружаются от реактивных токов, от источника питания потребляются только активные токи

При этом в линии электропередачи снижаются потери на величину

где R_л - эквивалентное активное сопротивление сетей электроснабжения от источника питания до нагрузки;

I_р - действующее значение реактивного тока.

Суть компенсации реактивных токов заключается в том, что специальный источник вырабатывает (генерирует) токи компенсации

которые вытесняют реактивные токи из источника питания и подводящих сетей и замыкаются через нагрузку.

Источник реактивных токов (ИРТ) по схеме фиг.1 выполняет это следующим образом.

Для того чтобы условия (8) и (6) обеспечивались автоматически силовая часть ИРТ на элементах 1-22, дополняется системой автоматического управления транзисторами 13-21, а следовательно, и процессами заряда и разряда накопительных конденсаторов 10, 11, 12. Одним из основных элементов в системе управления является задающее устройство 27, на вход которого подаются сигналы от датчиков тока нагрузки 24 и напряжения 25. В результате преобразования этих сигналов задающее устройство вырабатывает сигнал 29 задания величины тока, потребляемого из сети (источника питания), пропорциональный активной составляющей тока нагрузки.

Кроме того, задающее устройство вырабатывает три сигнала 28 задания формы фазных токов компенсации 28а, 28в и 28с.

Сигнал 29 задания величины тока сети подаётся на элемент сравнения 30, на который также поступает сигнал обратной связи по величине тока сети от датчика 23. На выходе узла сравнения 30 выделяется сигнал отклонения токов сети от заданного значения, который подаётся на регулятор токов 31. Сигнал с выхода регулятора токов 31 подаётся на первые входы трёх модуляторов 32, 33 и 34 длительности (ширины) импульсов управления транзисторами 13-19 инвертора. На вторые входы модуляторов подаются сигналы 28а, 28в, 28с формы токов компенсации. Выходы модуляторов 32, 33, 34 соединены с первыми входами формирователей 35, 36, 37 импульсов управления транзисторами инвертора. На вторые входы формирователей подаётся сигнал от генератора 41 частоты переключения транзисторов. Выходы формирователей соединены со входами распределителей импульсов 38, 39, 40, которые определяют необходимое сочетание пар транзисторов 13-16; 13-18; 15-14; 15-18; 17-16; 17-14, задают длительности открытого и закрытого состояний транзисторов 19, 20, 21 для обеспечения необходимых фазных токов компенсации i_кa, i_кв, i_кc.

Формирование токов компенсации осуществляется за счёт изменения длительности интервалов открытого t_в и закрытого t_o состояния соответствующей пары транзисторов на периоде частоты переключения T_П=1/f_П

где

- относительная продолжительность открытого состояния транзисторов.

При широтно-импульсной модуляции (ШИМ) ε является управляющим воздействием.

Частота переключения f_П выбирается значительно большей, чем частота сети

f_П>>f_С; T_П<<T_С.

Значения ёмкостей накопительных конденсаторов 10, 11, 12 определяются величиной токов компенсации; значения индуктивностей дросселей 22 определяются условиями обеспечения резонансного характера процессов заряда накопительных конденсаторов.

Все координаты источника по фиг.1 i_кi, U_ci, e_Li, можно разделить на «гладкие» составляющие i_к0i, U_c0i, e_L0i, изменяющиеся с частотой f_с, и переменные составляющие Δi_к, ΔU_c, Δe_L, изменяющиеся с частотой переключения транзисторов.

Индекс i используется для отображения факта, что есть несколько идентичных элементов и соответствующих координат в схеме фиг.1.

По условиям нормального функционирования заявляемого устройства гладкие составляющие приращений напряжений на накопительных конденсаторах 10, 11, 12 ΔU_c01, ΔU_c02, ΔU_c03 совпадают по фазам с линейными напряжениями U_AB, U_BC и U_CA, гладкие составляющие i_к0i, фазных токов компенсации воспроизводят реактивные токи i_pa, i_pв, i_pc в соответствии с выражениями (3), а гладкие составляющие е_L0i, ЭДС на дросселях 22 совпадают по фазам с фазными напряжениями источников питания в соответствии с выражениями (2).

Источник по схеме фиг. 1 генерирует линейные токи компенсации i_с1=I_КАВ; i_с2=i_КВС; i_с3=i_КСА, которые преобразуются в фазные в соответствии с условиями

Источник по схеме фиг. 1 работает следующим образом. После включения в сеть происходит первоначальный заряд всех трёх накопительных конденсаторов 10, 11, 12 через диодный мост до напряжения, примерно равного удвоенному значению амплитудного линейного напряжения 2U_m. По длительности этот процесс занимает интервал не более одного полупериода ( на фиг. 2 не показан). Одновременно в задающем устройстве 27 идёт формирование сигналов 28 и 29 задания формы токов компенсации и величины активной составляющей тока, который должен потребляться из сети. Если нагрузка не потребляет реактивных токов, сигнал 29 задания тока сети и сигнал обратной связи с выхода датчика тока 23 будут одинаковыми, на выходе элемента сравнения 30 сигнала не будет, регулятор тока 31 не будет вырабатывать сигнал управления модуляторами 32, 33, 34 и транзисторы в работу не вступают. Если сигналы задания тока сети и сигнал обратной связи с выхода датчиков тока 23 различаются, на выходе элемента сравнения 30 появляется сигнал рассогласования, работает регулятор тока 31 и модуляторы 32, 33, 34 и начинается формирование токов компенсации i_кa, i_кВ, i_кc, которые вытесняют реактивные токи из источника питания и замыкаются через нагрузку. При этом положительная полуволна тока накопительных конденсаторов i_c1, i_c2, i_c3 соответствует их разрядам, т.е. снижению напряжения от максимального значения до минимального. На этих интервалах транзисторы 13-18 работают попарно, как было указано ранее, а транзисторы 19-21 находятся в открытом состоянии со сдвигом на 120°. Отрицательная полуволна тока каждого конденсатора соответствует его заряду: на этих интервалах ток в конденсаторы идёт через диодный мост 1-6 и разделительные диоды, транзисторы 19-21 закрыты, также закрыты транзисторы 13, 15, 17, а для обеспечения синусоидальной формы токов заряда достаточно использовать в режиме ШИМ регулирования лишь транзисторы из группы 14, 16, 18.

Процессы разряда накопительных емкостей 10, 11, 12 в стационарном режиме начинаются с моментов времени, соответствующих максимальным значениям положительных полуволн линейных напряжений: моменты напряжения на положительных зажимах конденсаторов 10, 11, 12 также достигают своих максимальных значений (примерно 2U_m), а токи i_ci меняют свой знак на противоположный. На фиг.2в, г и д для примера показаны временные диаграммы напряжения U_C2 на накопительном конденсаторе 11 (С2), его тока i_с2 и их составляющих ΔU_c01, ΔU_c, i_c02, Δi_c, ЭДС дросселя 22 в фазе С. Формирование фазных токов i_кв и i_кс осуществляется системой управления путём ШИМ - регулирования, т.е. изменением величины ε, пар транзисторов 15-18; 14-15; 17-16; 17-14 при открытом транзисторе 20 в процессе разряда конденсатора 11, а в процессе заряда при закрытом состоянии транзистора 20 через мост из диодов 1-6 и разделительный диод 7 путём ШИМ регулирования транзисторов 14, 16, 18, для того чтобы и на интервале (полупериоде) заряда конденсатора ток i_с2 был синусоидальным.

На фиг. 2д приведена диаграмма e_LC(θ) ЭДС на дросселе 22 в фазе С. Роль дросселей 22 в схеме фиг.1 состоит в том, чтобы обеспечивать повышенное значение напряжения на накопительных конденсаторах в процессе первоначального заряда и далее - в процессах заряда в стационарных режимах формирования токов компенсации, а также для ограничения бросков токов при коммутации транзисторов.

Так как известные решения на базе трёхфазных мостовых схем (Обзорная информация Сер. Электрические сети и системы, вып. 2. - М.: Информэнерго, 1991.), включая аналоги типа ( АС СССР № 1737618, кл. H 02 J 3/18. БИ № 20, 1992) и прототип (АС СССР № 1610540, кл. H 02 J 3/18. БИ № 44, 1990), физически не способны формировать токи компенсации синусоидальной формы, то следует оценивать эффективность предлагаемого изобретения сравнением его с трёхфазным источником реактивных токов в виде трёх однофазных компенсаторов (Лабунцов В.А., Чжан Дайжун. Однофазные полупроводниковые компенсаторы пассивных составляющих мгновенной мощности// Электричесво. 1993. № 12. с.20-32), включаемых либо в звезду, либо в треугольник параллельно нагрузке. Такое построение ИРТ можно назвать групповым, а построение по предлагаемому изобретению фиг. 1 - моноблочным.

Предлагаемая схема фиг.1 трёхфазного компенсатора позволяет уменьшить число необходимых элементов транзистор - диод с 12 при групповом построении до 9 при моноблочном. Но это не главное преимущество моноблочного построения. Главным преимуществом является повышение надёжности обменных процессов между сетью, ёмкостями и индуктивностями при формировании токов компенсации за счёт отсутствия интервалов времени, когда напряжение питания снижается до нуля, что неблагоприятно сказывается на процессе заряда накопительных ёмкостей. Другим преимуществом является упрощение построения системы управления за счёт уменьшения аппаратурных затрат, а также её повышенные возможности за счёт наличия многофазного источника для формирования вспомогательных сигналов в системе управления. Так что в трёхфазных сетях моноблочному построению транзисторных источников реактивных токов следует отдавать предпочтение.

Таким образом, техническим результатом предлагаемого изобретения является снижение массо-габаритных показателей источника реактивных токов по сравнению с известными решениями и возможность вырабатывать токи компенсации синусоидальной формы, а также повышение надёжности работы моноблочного исполнения по сравнению с групповым.

Claims

Трехфазный транзисторный источник реактивных токов, силовая часть которого состоит из трехфазного диодного моста, подключаемого к сети через три дросселя, инвертора на шести транзисторах, три из которых шунтируют диоды анодной группы моста так, что эмиттеры их соединены с анодным выводом моста, три транзистора подключены своими эмиттерами к анодам диодов катодной группы, а их коллекторы соединены с эмиттерами трех дополнительных транзисторов, которые подключают накопительные конденсаторы к инвертору на интервалах разряда, система управления транзисторами состоит из датчиков тока и напряжения нагрузки, датчиков тока сети, содержит задающее устройство, которое вырабатывает сигнал задания токов, потребляемых из сети, и сигналы задания формы токов компенсации, на входы которого подключены датчики напряжения и тока нагрузки, узел сравнения сигнала задания с сигналом с выхода датчика тока сети, регулятор тока сети, который контролирует отклонения токов сети от заданного значения, выходной сигнал регулятора тока и сигналы задания формы токов компенсации из задающего устройства подаются на входы модуляторов длительности импульсов управления транзисторами, которые вырабатываются формирователями импульсов и направляются на транзисторы распределителями, отличающийся тем, что на выходе постоянного тока диодного моста включены три накопительных конденсатора, отрицательные выводы которых соединены с анодным выводом моста, а положительные выводы соединены с катодами разделительных диодов и коллекторами дополнительных трех транзисторов, причем аноды разделительных диодов соединены с катодным выводом диодного моста, а эмиттеры дополнительных транзисторов соединены с коллекторами трех транзисторов инвертора, которые образуют положительный зажим его входа постоянного тока.