RU2250268C1 - Method of production of ingots made out of mottled cast iron with austenitic-bainite structure - Google Patents
Method of production of ingots made out of mottled cast iron with austenitic-bainite structure Download PDFInfo
- Publication number
- RU2250268C1 RU2250268C1 RU2003123553/02A RU2003123553A RU2250268C1 RU 2250268 C1 RU2250268 C1 RU 2250268C1 RU 2003123553/02 A RU2003123553/02 A RU 2003123553/02A RU 2003123553 A RU2003123553 A RU 2003123553A RU 2250268 C1 RU2250268 C1 RU 2250268C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cast iron
- temperature
- austenitic
- production
- iron
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности, к разработке способа получения половинчатых чугунов с аустенитно-бейнитной структурой, которые могут быть использованы для изготовления деталей, подверженных изнашиванию при повышенных нагрузках.The invention relates to metallurgy, in particular, to the development of a method for producing half cast irons with an austenitic-bainitic structure, which can be used for the manufacture of parts that are subject to wear at high loads.
Известен способ [1, с.439-442] получения половинчатых чугунов, легированных ванадием, хромом или марганцем без дополнительной термической обработки или с последующей закалкой от 980-1020°С и отпуском при 400°С. Недостатком способа является использование повышенного количества в качестве легирующих элементов дорогих и дефицитных ванадия, хрома, меди и марганца, что значительно увеличивает стоимость отливок. Кроме того, для чугунов, содержащих менее 3% Si, в отливках диаметром 12-60 мм возможно появление участков ледебуритного отбела, что снижает стабильность их свойств в литом состоянии. С целью устранения этого недостатка в отливках (диаметром менее 12 мм) рекомендуется проводить длительный графитизирующий отжиг при температуре 900-950°С, что усложняет технологический процесс и повышает их стоимость.The known method [1, p.439-442] for producing half cast iron alloyed with vanadium, chromium or manganese without additional heat treatment or with subsequent hardening from 980-1020 ° C and tempering at 400 ° C. The disadvantage of this method is the use of an increased amount of expensive and scarce vanadium, chromium, copper and manganese as alloying elements, which significantly increases the cost of castings. In addition, for cast irons containing less than 3% Si, castings with a diameter of ledeburite bleached may appear in castings with a diameter of 12-60 mm, which reduces the stability of their properties in the cast state. In order to eliminate this drawback in castings (with a diameter of less than 12 mm), it is recommended to conduct prolonged graphitizing annealing at a temperature of 900-950 ° C, which complicates the process and increases their cost.
Известен способ [2] получения высокопрочного чугуна с аустенитно-бейнитной структурой и шаровидным графитом. Чугун содержит (в мас.%):A known method [2] for producing ductile iron with austenitic-bainitic structure and spherical graphite. Cast iron contains (in wt.%):
углерод 3,0-4,5carbon 3.0-4.5
кремний 0,5-3,0silicon 0.5-3.0
марганец 0,2-1,2manganese 0.2-1.2
магний 0,02-1,0magnesium 0.02-1.0
молибден <0,5molybdenum <0.5
никель <1,0nickel <1.0
медь <1,5copper <1.5
железо остальноеiron rest
Чугун подвергается дополнительной термической обработке по режиму: аустенизация 860-930°С, выдержка 0,5-1 ч, изотермическая выдержка при 370-430°С в течение 1-4 ч. После термообработки чугун должен иметь в структуре ≤70% остаточного аустенита, 3% структурно-свободного цементита, остальное бейнит. Недостатками способа являются: применение термической обработки повышает себестоимость и не обеспечивает стабильного получения заданной структуры; удлиняется технологический процесс; незначительное количество в структуре карбидов ограничивает применение этих чугунов в качестве материала для износостойких деталей.Cast iron is subjected to additional heat treatment according to the regime: austenization of 860–930 ° C, holding for 0.5–1 h, isothermal holding at 370–430 ° C for 1–4 h. After heat treatment, cast iron should have ≤70% residual austenite in the structure , 3% structurally-free cementite, the rest is bainite. The disadvantages of the method are: the use of heat treatment increases the cost and does not provide stable production of a given structure; the process is lengthening; An insignificant amount of carbides in the structure limits the use of these cast irons as a material for wear-resistant parts.
Наиболее близким, принятым в качестве прототипа, является бейнитный высокопрочный чугун [3]. Высокопрочный чугун содержит (в мас.%):The closest adopted as a prototype is high-strength bainitic cast iron [3]. Ductile iron contains (in wt.%):
углерод 2,0-4,0carbon 2.0-4.0
кремний 1,5-3,0silicon 1.5-3.0
марганец <0,5manganese <0.5
магний 0,02-0,07magnesium 0.02-0.07
молибден 0,2-1,0molybdenum 0.2-1.0
никель 4,0-6,0nickel 4.0-6.0
медь 0,3-2,5copper 0.3-2.5
железо остальноеiron rest
Для обеспечения бейнитной структуры высокопрочный чугун в интервале 700-200°С охлаждается со скоростью 0,1-10°С/мин, размеры зерен получаемой структуры ≤100 мкм.To ensure a bainitic structure, high-strength cast iron in the range of 700-200 ° C is cooled at a speed of 0.1-10 ° C / min, the grain size of the resulting structure is ≤100 μm.
Однако этот способ имеет следующие недостатки. Применение в составе чугуна повышенного содержания никеля и меди приводит не только к увеличению себестоимости изделия, но и не гарантирует стабильного получения бейнитной структуры. При содержании в высокопрочном чугуне свыше 3% никеля устойчивость аустенита в области бейнитного превращения резко возрастает, что в совокупности с непрерывным охлаждением приводит к получению в структуре чугуна - мартенсита, который повышает хрупкость отливок. Твердость высокопрочного чугуна с шаровидным графитом, обеспечиваемая только за счет получения бейнитно-аустенитной матрицы, незначительнаHowever, this method has the following disadvantages. The use of high nickel and copper in the composition of cast iron not only leads to an increase in the cost of the product, but also does not guarantee the stable production of a bainitic structure. When the content in high-strength cast iron exceeds 3% nickel, the stability of austenite in the region of bainitic transformation sharply increases, which, combined with continuous cooling, leads to the formation of martensite in the structure of cast iron, which increases the brittleness of castings. The hardness of ductile iron with spherical graphite, provided only by obtaining bainitic-austenitic matrix, is negligible
по сравнению с половинчатыми чугунами, где ее дополнительное увеличение обеспечивается карбидами. Основным недостатком является отсутствие простых технологических приемов, позволяющих поддерживать постоянной скорость охлаждения в указанных интервалах для отливок сложной конфигурации, что также не гарантирует получения по сечению однородной бейнитной структуры.in comparison with half cast irons, where its additional increase is provided by carbides. The main disadvantage is the lack of simple technological methods that allow maintaining a constant cooling rate in the indicated intervals for castings of complex configuration, which also does not guarantee a uniform bainitic structure over the cross section.
Целью изобретения является разработка способа стабильного получения отливок из половинчатого чугуна и аустенитно-бейнитной матрицей с высокой ударной вязкостью, прочностью, твердостью, износостойкостью и квазиизотропностью.The aim of the invention is to develop a method for the stable production of castings from half cast iron and an austenitic-bainitic matrix with high impact strength, strength, hardness, wear resistance and quasi-isotropy.
Для достижения указанной цели, чугун выплавляют в индукционной электропечи, расплав при сливе в ковш модифицируют магнийсодержащими лигатурами для получения в отливках графитных включений шаровидной формы, при заливке в песчано-глинистую форму дополнительно подвергают инокулирующему модифицированию, отливки после кристаллизации выбиваются из формы при температуре 900-1000°С; перемещают в печь с температурой 950-1000°С и выдерживают в течение 10-30 мин, затем закаливают в изотермической ванне при температуре 300-320°С в течение 1-1,5 час, при этом используют чугун следующего химического состава, (в мас.%):To achieve this goal, cast iron is smelted in an induction furnace, the melt is modified with magnesium alloys during pouring into a ladle to obtain spherical graphite inclusions in castings, when casting into a sand-clay mold, it is further subjected to inoculant modification, castings are knocked out of the mold at a temperature of 900- 1000 ° C; transferred to a furnace with a temperature of 950-1000 ° C and held for 10-30 minutes, then quenched in an isothermal bath at a temperature of 300-320 ° C for 1-1.5 hours, using cast iron of the following chemical composition, ( wt.%):
углерод 3,2-3,4carbon 3.2-3.4
кремний 3,0-3,3silicon 3.0-3.3
марганец 0,3-0,4manganese 0.3-0.4
магний 0,04-0,07magnesium 0.04-0.07
молибден 1,5-1,7molybdenum 1.5-1.7
никель 2,2-2,6nickel 2.2-2.6
сера 0,01-0,012sulfur 0.01-0.012
фосфор 0,06-0,08phosphorus 0.06-0.08
железо остальноеiron rest
Это обеспечивает стабильное получение половинчатых чугунов с шаровидным графитом, дисперсными карбидами и аустенитно-бейнитной матрицей. Такая композиционная микроструктура отличается высокой твердостью, износостойкостью, прочностью и повышенной вязкостью чугуна, в результате отливки из него обладают высокой эксплуатационной стойкостью.This ensures the stable production of half cast iron with spherical graphite, dispersed carbides and an austenitic-bainitic matrix. Such a composite microstructure is characterized by high hardness, wear resistance, strength and increased viscosity of cast iron, as a result of casting from it they have high operational stability.
Содержание в половинчатом чугуне углерода 3,2-3,4% обеспечивает получение карбидных и графитных включений, что повышает его прочность и твердость. Кроме того, углерод повышает устойчивость аустенита, при высокой температуре аустенизации после выбивки отливок из формы и последующего их переноса в печь. Устойчивость аустенита, которую он приобретает в результате аустенизации, сохраняется до комнатных температур.The content of carbon in half cast iron 3.2-3.4% provides carbide and graphite inclusions, which increases its strength and hardness. In addition, carbon increases the stability of austenite, at a high austenitization temperature after knocking out the castings from the mold and their subsequent transfer to the furnace. The stability of austenite, which it acquires as a result of austenization, is maintained up to room temperature.
Элементами, обеспечивающими процесс графитизации в чугуне, являются углерод, кремний и никель. Основная роль в этом процессе отводится кремнию, который вносится в расплав несколькими этапами. Во-первых, основное количество кремния вносится с расплав с шихтой. Во-вторых, при сфероидизирующей обработке в составе магнийсодержащей лигатуры. В-третьих, при инокулирующем модифицировании.The elements that ensure the graphitization process in cast iron are carbon, silicon and nickel. The main role in this process is given to silicon, which is introduced into the melt in several stages. First, the bulk of the silicon is introduced into the melt with the charge. Secondly, with spheroidizing treatment as part of a magnesium-containing ligature. Thirdly, with inoculant modification.
Снижение содержания кремния менее 3,0% приводит к повышению вероятности получения белых чугунов, а при увеличении его содержания выше указанного предела образуются силикокарбиды, резко повышающие хрупкость и снижающие вязкость чугуна.A decrease in the silicon content of less than 3.0% leads to an increase in the probability of producing white cast irons, and with an increase in its content above the specified limit, silicocarbides are formed, which sharply increase brittleness and lower the viscosity of cast iron.
Суммарное содержание в указанных пределах углерода и кремния обеспечивает эвтектическую кристаллизацию чугуна, что облегчает процесс совместного возникновения карбидов и графита.The total content of carbon and silicon within the specified limits provides eutectic crystallization of cast iron, which facilitates the process of the joint occurrence of carbides and graphite.
Основным карбидообразующим элементом является молибден. Содержание в чугуне молибдена в указанном интервале приводит к возникновению в чугуне карбидов Мо2С, упрочняющих металлическую матрицу. Наличие в структуре чугуна помимо карбидов, графита сферической формы, способствует снижению плотности материала и повышению износостойкости. Известно, что графит в чугунах, используемых для деталей, подверженных изнашиванию при повышенных нагрузках, играет роль твердой смазки.The main carbide forming element is molybdenum. The content of molybdenum in the cast iron in the indicated interval leads to the appearance of carbides of Mo 2 C in the cast iron, reinforcing the metal matrix. The presence in the structure of cast iron in addition to carbides, spherical graphite, helps to reduce the density of the material and increase wear resistance. It is known that graphite in cast irons used for parts subject to wear under increased loads plays the role of solid lubricant.
Комплексное легирование Ni и Мо повышает устойчивость аустенита в верхней температурной области его трансформации, что позволяет избежать появления в конечной структуре продуктов перлитного превращения. Легирование этими элементами в указанных интервалах значительно увеличивает прокаливаемость чугуна и способствует его квазиизотропности.Complex alloying of Ni and Mo increases the stability of austenite in the upper temperature range of its transformation, which avoids the appearance of pearlite transformation products in the final structure. Doping with these elements in the indicated intervals significantly increases the hardenability of cast iron and contributes to its quasi-isotropy.
Содержание никеля свыше 2,6% вызывает снижение твердости и уменьшение склонности к наклепу остаточного аустенита.A nickel content of more than 2.6% causes a decrease in hardness and a decrease in the tendency to hardening of residual austenite.
Легирование чугуна наиболее целесообразно производить в электропечи при его выплавке, так как при этом обеспечивается наилучшее усвоение легирующих элементов из вводимых легирующих добавок и точное получение заданного химического состава.It is most expedient to alloy cast iron in an electric furnace during its smelting, since this ensures the best assimilation of alloying elements from the introduced alloying additives and the exact production of a given chemical composition.
Содержание серы и фосфора принято на уровне примесей, количество которых в чугуне обеспечивается исходными шихтовыми материалами.The content of sulfur and phosphorus is taken at the level of impurities, the amount of which in cast iron is provided by the initial charge materials.
Содержание марганца выдерживается на нижнем переделе, который обусловлен примесной составляющей этого элемента в исходных шихтовых материалах. Повышение содержания марганца приводит к снижению прочностных свойств. Это связано с тем, что этот элемент, ликвируя по границам эвтектических зерен, подавляет бейнитное превращение, образуя при этом карбиды, которые снижают вязкость и прочность чугуна.The manganese content is maintained at the lower stage, which is due to the impurity component of this element in the initial charge materials. An increase in the content of manganese leads to a decrease in strength properties. This is due to the fact that this element, liquating along the boundaries of the eutectic grains, suppresses the bainitic transformation, while forming carbides, which reduce the viscosity and strength of cast iron.
Магний вводится в чугун при сфероидизирующем модифицировании, как составляющий элемент магнийсодержащих лигатур. Его остаточное содержание в пределах 0,04-0,07 обеспечивает получение графита шаровидной формы.Magnesium is introduced into cast iron during spheroidizing modification, as a constituent element of magnesium-containing ligatures. Its residual content in the range of 0.04-0.07 provides for obtaining spherical graphite.
Дополнительное инокулирующее модифицирование ферросилицием после сфероидизирующей обработки магнийсодержащими лигатурами, при заливке расплава в форму способствует процессу графитизации, получению более правильной сферической формы графитных включений, измельчению зерен аустенита и квазиизотропности.Additional inoculant modification with ferrosilicon after spheroidizing treatment with magnesium-containing alloys, while pouring the melt into the mold, contributes to the graphitization process, obtaining a more correct spherical shape of graphite inclusions, grinding of austenite grains and quasi-isotropy.
Предварительная выбивка отливок из формы при температурах 900-1000°С обеспечивает получение в них аустенитной структуры. Это сокращает технологический процесс и не требует повторного нагрева на аустенизацию. При этом графит и карбид сформировались в отливках при кристаллизации. Поэтому отливка при температуре извлечения из формы имеет аустенитную структуру металлической матрицы с включениями графита шаровидной формы и дисперсными карбидами молибдена. Для отливок со сложной конфигурацией, время извлечения их из формы необходимо определять из расчета температуры наименьшего сечения.Preliminary knocking out of the castings from the mold at temperatures of 900-1000 ° C ensures the obtaining of an austenitic structure in them. This shortens the process and does not require re-heating for austenization. In this case, graphite and carbide were formed in the castings during crystallization. Therefore, the casting at the temperature of extraction from the mold has an austenitic structure of a metal matrix with inclusions of spherical graphite and dispersed molybdenum carbides. For castings with a complex configuration, the time to extract them from the mold must be determined from the calculation of the temperature of the smallest section.
Перемещение горячих отливок в печь с температурой 950-1000°С способствует выравниванию температурного градиента по сечению, что особенно важно для деталей, имеющих сложную конфигурацию. Кроме того, в результате выдержки при температуре аустенизации протекают диффузионные процессы, содействующие получению более однородного химического состава в пределах эвтектического зерна.The movement of hot castings into a furnace with a temperature of 950-1000 ° C helps to equalize the temperature gradient over the cross section, which is especially important for parts having a complex configuration. In addition, as a result of exposure at austenitizing temperature, diffusion processes occur that contribute to a more uniform chemical composition within the eutectic grain.
Снижение температуры ниже указанного предела может привести к протеканию эвтектоидного превращения и возникновению в структуре перлита, понижающего эксплуатационные свойства чугуна.Lowering the temperature below the specified limit can lead to the occurrence of eutectoid transformation and the appearance of perlite in the structure, which reduces the operational properties of cast iron.
Последующая закалка и изотермическая выдержка при температуре 300-320°С в течение 1-1,5 часов приводит к частичной трансформации аустенита в нижний бейнит. Повышение или снижение температуры изотермической ванны приводит к возникновению верхнего бейнита или мартенсита соответственно и снижению вследствие этого свойств чугуна. В качестве закалочной среды применяют жидкие соляные и легкоплавкие металлические сплавы. После необходимой выдержки отливки извлекаются из печи и охлаждаются на воздухе до комнатных температур. Не превращенный, остаточный аустенит находится в метастабильном состоянии.Subsequent quenching and isothermal exposure at a temperature of 300-320 ° C for 1-1.5 hours leads to a partial transformation of austenite into lower bainite. An increase or decrease in the temperature of the isothermal bath leads to the appearance of upper bainite or martensite, respectively, and therefore a decrease in the properties of cast iron. As a quenching medium, liquid salt and low-melting metal alloys are used. After the necessary exposure, the castings are removed from the furnace and cooled in air to room temperature. Not transformed, residual austenite is in a metastable state.
Сохранению остаточного аустенита до комнатных температур способствует высокая температура выдержки чугуна при аустенизации и повышенное содержание никеля, кремния и углерода в аустените. Под внешним воздействием (эксплуатационные нагрузки) метастабильный аустенит трансформируется в мартенсит, что повышает его твердость и износостойкость поверхности независимо от степени износа детали. Таким образом, полученная структура является самоупрочняющейся.The preservation of residual austenite to room temperature is promoted by the high temperature of aging of cast iron during austenization and the increased content of nickel, silicon and carbon in austenite. Under external influence (operational loads), metastable austenite is transformed into martensite, which increases its hardness and wear resistance of the surface, regardless of the degree of wear of the part. Thus, the resulting structure is self-reinforcing.
Технический результат, реализуемый при осуществлении изобретения, заключается в получении заготовок со структурой чугуна, состоящей из карбидных и графитных включений и бейнитно-аустенитной матрицы, которые при оптимальном сочетании, обеспечиваемом перечисленными технологическими приемами и составом чугуна, позволяют повысить уровень износостойкости чугуна. Отливки, полученные этим способом, отличаются стабильностью свойств по сечению отливки и могут широко использоваться в различных отраслях машиностроения.The technical result realized during the implementation of the invention is to obtain billets with a cast iron structure consisting of carbide and graphite inclusions and a bainitic-austenitic matrix, which, with the optimal combination provided by the above technological methods and cast iron composition, can increase the wear resistance level of cast iron. Castings obtained by this method are distinguished by the stability of properties over the cross section of the casting and can be widely used in various branches of engineering.
Способ может быть осуществлен с использованием следующих технологических приемов и средств.The method can be carried out using the following technological methods and means.
Плавку чугуна осуществляют в плавильных электропечах, а его модифицирование - магнийсодержащими лигатурами при сливе расплава в ковш. Проводят дополнительное инокулирующее модифицирование в струю расплава при заливке в форму. Отливки получают путем заливки жидкого чугуна в песчаные формы. Отливки извлекают из форм при высоких температурах и перемещают в печь, где их выдерживают и далее подвергают изотермической закалке, в закалочной ванне. После выдержки отливок в ванне в течение заданного времени их извлекают из нее, и последующее охлаждение их проводят на воздухе.Cast iron is melted in electric melting furnaces, and its modification is carried out with magnesium-containing alloys when the melt is drained into a ladle. An additional inoculant modification to the melt stream is carried out when pouring into the mold. Castings are obtained by pouring molten iron into sand forms. Castings are removed from the molds at high temperatures and transferred to the furnace, where they are kept and then subjected to isothermal hardening in a quenching bath. After holding the castings in the bath for a predetermined time, they are removed from it, and their subsequent cooling is carried out in air.
Указанные технические средства и технологические приемы обеспечивают получение качественных отливок с заявленными микроструктурой и свойствами.The specified technical means and technological methods provide high-quality castings with the declared microstructure and properties.
Пример. В индукционной электропечи расплавляли шихтовые материалы и получали легированный чугун. При температуре расплава 1400°С его сливали в ковш, в который предварительно засыпали 2% от массы расплава дробленую магнийсодержащую лигатуру ФСМг-6 (ТУ 14-5-134-86).Example. In an induction electric furnace, charge materials were melted and alloyed cast iron was obtained. At a melt temperature of 1400 ° C, it was poured into a ladle, into which FSMg-6 crushed magnesium-containing ligature (TU 14-5-134-86) was previously filled up with 2% of the melt mass.
Инокулирующее модифицирование проводили посредством ввода 0,5% ФС75 (фракция 0,6-2 мм) в струю расплава чугуна при заливке в формы. После модифицирования чугун имел следующее содержание компонентов, мас.%:Inoculant modification was carried out by introducing 0.5% FS75 (fraction 0.6-2 mm) into the molten iron stream during casting. After modification, cast iron had the following content of components, wt.%:
углерод 3,3carbon 3.3
кремний 3,2silicon 3.2
марганец 0,4manganese 0.4
магний 0,06magnesium 0.06
молибден 1,5molybdenum 1.5
никель 2,4nickel 2,4
сера 0,01sulfur 0.01
фосфор 0,06phosphorus 0.06
железо остальноеiron rest
Из модифицированного чугуна получали отливки с различной толщиной стенки по сечению от 10 до 45 мм, путем заливки его в песчано-глинистые формы. Отливки извлекались из форм при температуре 960-980°С и быстро перемещались в термическую печь с температурой 980°С, выдерживались в течение 25-30 мин. После этого отливки перемещались в изотермическую ванну с температурой 310°С и выдерживались в ней 1 час, последующее их охлаждение производилось на воздухе.Modified cast iron was used to produce castings with various wall thicknesses in cross section from 10 to 45 mm by pouring it into sand-clay forms. Castings were removed from the molds at a temperature of 960–980 ° С and quickly moved to a thermal furnace with a temperature of 980 ° С and kept for 25–30 min. After this, the castings were transferred to an isothermal bath with a temperature of 310 ° C and kept in it for 1 hour, their subsequent cooling was carried out in air.
Из различных частей отливки изготавливались шлифы, по которым изучали микроструктуру. Исследование показало, что во всех исследуемых шлифах структура представляла собой половинчатый чугун с равномерно распределенными карбидами и графитными включениями шаровидной формы. Металлическая матрица состояла из 35-55% аустенита и 45-65% нижнего бейнита. Таким образом, структура отливок отличается от прототипа квазиизотропностью структуры и свойств.Sections were made from various parts of the casting, according to which the microstructure was studied. The study showed that in all the polished sections studied, the structure was half cast iron with uniformly distributed carbides and graphite inclusions of spherical shape. The metal matrix consisted of 35-55% austenite and 45-65% lower bainite. Thus, the structure of the castings differs from the prototype by the quasi-isotropy of the structure and properties.
Себестоимость полученных отливок на 15% ниже себестоимости отливок прототипа.The cost of the obtained castings is 15% lower than the cost of castings of the prototype.
Исследования на износ проводились на машине трения СМЦ - 2 при условиях: удельное давление - 8 кг/см2; твердость контртела - 65 HRC; материал контртела Сталь 45; охлаждающе-смазывающая среда с целью предотвращения схватывания - вода.Studies on wear were carried out on a friction machine SMC - 2 under conditions: specific pressure - 8 kg / cm 2 ; counterbody hardness - 65 HRC; counterbody material Steel 45; cooling and lubricating medium in order to prevent setting - water.
Изучение процесса износа показало, что износостойкость полученного чугуна в 2-3 раза выше износостойкости прототипа.The study of the wear process showed that the wear resistance of the obtained cast iron is 2-3 times higher than the wear resistance of the prototype.
Кроме того, заявляемый способ в отличие от прототипа позволяет получить более мелкозернистую микроструктуру, что положительно сказывается на эксплуатационных свойствах чугуна. Выявление величины зерна проводилось металлографическими методами в соответствии с ГОСТ 5639-82.In addition, the claimed method, in contrast to the prototype, allows to obtain a finer-grained microstructure, which positively affects the operational properties of cast iron. The grain size was determined by metallographic methods in accordance with GOST 5639-82.
Источники информации, использованные при составлении заявки:Sources of information used in the preparation of the application:
1. Чугун: Справ, изд./ Под ред. А.Д.Шермана и А.А.Жукова. - М.: Металлургия, 1991, 576 с.1. Cast Iron: Ref., Ed. / Ed. A.D.Sherman and A.A. Zhukov. - M.: Metallurgy, 1991, 576 p.
2. Высокопрочный чугун. Мидзуно Синья; Тоета дзидоси к.к. Заявка 61-6249, Япония. Заявл. 20.06.84, №59 - 126966, опубл. 11.01.86. МКИ С 22 С 37/04; С 21 D 5/00.2. High strength cast iron. Mizuno Signa; Toyota Jidoshi K.K. Application 61-6249, Japan. Claim 06/20/84, No. 59 - 126966, publ. 01/11/86. MKI C 22 C 37/04; C 21 D 5/00.
3. Бейнитный высокопрочный чугун. Исихира Тосиаки, Икудзима Кадзутакэ, Миямото Ясухиро, Судзуки Кацуми; Ниппон гайси к.к. Заявка 61-133361, Япония. Заявл. 30.11.84, №59-253492, опубл. 20.06.86, МКИ С 22 С 37/04, С 21 D 5/00.3. Bainitic ductile iron. Ishihira Toshiaki, Ikujima Kazutake, Miyamoto Yasuhiro, Suzuki Katsumi; Nippon Gaissy K.K. Application 61-133361, Japan. Claim 11.30.84, No. 59-253492, publ. 06/20/86, MKI C 22 C 37/04, C 21 D 5/00.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003123553/02A RU2250268C1 (en) | 2003-07-24 | 2003-07-24 | Method of production of ingots made out of mottled cast iron with austenitic-bainite structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003123553/02A RU2250268C1 (en) | 2003-07-24 | 2003-07-24 | Method of production of ingots made out of mottled cast iron with austenitic-bainite structure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003123553A RU2003123553A (en) | 2005-01-20 |
| RU2250268C1 true RU2250268C1 (en) | 2005-04-20 |
Family
ID=34977860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003123553/02A RU2250268C1 (en) | 2003-07-24 | 2003-07-24 | Method of production of ingots made out of mottled cast iron with austenitic-bainite structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2250268C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2605016C2 (en) * | 2015-03-11 | 2016-12-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский (Приволжский) федеральный университет" (ФГАОУВПО КФУ) | Method of producing high-strength cast iron |
| RU2681076C1 (en) * | 2018-01-31 | 2019-03-01 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Волгоградский ГАУ) | Nodular cast iron, eutectic cementite inclusions and bainite-austenitic metal base heat treatment method |
| CN112210637A (en) * | 2020-10-22 | 2021-01-12 | 十堰澳贝科技有限公司 | Bearing ring ADI material process |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112708821A (en) * | 2020-12-22 | 2021-04-27 | 重庆江增机械有限公司 | Aerospace mold material and manufacturing method thereof |
-
2003
- 2003-07-24 RU RU2003123553/02A patent/RU2250268C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2605016C2 (en) * | 2015-03-11 | 2016-12-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский (Приволжский) федеральный университет" (ФГАОУВПО КФУ) | Method of producing high-strength cast iron |
| RU2681076C1 (en) * | 2018-01-31 | 2019-03-01 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Волгоградский ГАУ) | Nodular cast iron, eutectic cementite inclusions and bainite-austenitic metal base heat treatment method |
| CN112210637A (en) * | 2020-10-22 | 2021-01-12 | 十堰澳贝科技有限公司 | Bearing ring ADI material process |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003123553A (en) | 2005-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4596606A (en) | Method of making CG iron | |
| US4484953A (en) | Method of making ductile cast iron with improved strength | |
| JP2008156688A (en) | High strength spheroidal graphite cast iron | |
| SE1851553A1 (en) | Method for producing an ausferritic steel austempered during continuous cooling followed by annealing | |
| CN110453151A (en) | A kind of wearable steel plate with low cost and high strength NM600 and its production method | |
| CN112143970B (en) | High-strength high-toughness non-quenched and tempered front axle steel and production method thereof | |
| KR101883290B1 (en) | Method for manufacturing for austempered ductile cast iron | |
| KR101845410B1 (en) | Heat treatment method of high strength gray cast irons and composition of high strength gray cast irons using thereof | |
| EP0272788B1 (en) | A method of making wear resistant gray cast iron | |
| RU2250268C1 (en) | Method of production of ingots made out of mottled cast iron with austenitic-bainite structure | |
| US3375105A (en) | Method for the production of fine grained steel | |
| US5034069A (en) | Low white cast iron grinding slug | |
| RU2449043C2 (en) | Method for cast iron heat treatment with spherical graphite | |
| RU2504597C1 (en) | Method for cast iron heat treatment with spherical graphite | |
| Bedolla-Jacuinde et al. | The role of chromium during austempering of ductile iron | |
| JP6793541B2 (en) | Spheroidal graphite cast iron pipe and method for manufacturing spheroidal graphite cast iron pipe | |
| JP2636008B2 (en) | High strength and high wear resistant ductile cast iron material and method of manufacturing the same | |
| RU2605016C2 (en) | Method of producing high-strength cast iron | |
| RU2432412C2 (en) | Iron and procedure for its production | |
| JP2659352B2 (en) | Manufacturing method of Bamikiura graphite cast iron | |
| RU2681076C1 (en) | Nodular cast iron, eutectic cementite inclusions and bainite-austenitic metal base heat treatment method | |
| CN109280845B (en) | High-strength and high-toughness chromium ductile iron | |
| Dhanapal et al. | Production of Carbidic Austempered Ductile Iron [CADI] | |
| RU2415949C2 (en) | Procedure for production of cast iron with spherical graphite and austenite-ferrite metal matrix | |
| RU2469105C1 (en) | Hot-rolled round stock |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050725 |