RU2236917C1 - Method for making coiled rolled strips - Google Patents

Abstract

FIELD: ferrous metallurgy, namely manufacture of coiled sheet metal in continuous and reversing cold rolling mills with further treatment of metal coils in hood furnaces and then rolling them in skin pass rolling mills.

SUBSTANCE: method comprises steps of cold rolling of strips at feeding lubricating and cooling liquid; coiling strips of predetermined final thickness; annealing coils in hood furnaces and skin pass rolling them. During stable process of cold rolling metal temperature along length of coiled strip of predetermined final thickness is lowered at coiling in such a way that to provide difference between temperature values of strip at starting coiling and at terminating it in range 5 - 100 C. Method allows to eliminate occurring of surface flaws of ready metal strips and sheets such as "fracture", "spots of sticking together-welding", "scratches", "notches".

EFFECT: lowered level of pressure between turns of coils.

3 dwg, 2 tbl, 5 ex

Description

Изобретение относится преимущественно к черной металлургии, конкретнее к производству листового металла рулонным способом на непрерывных и реверсивных станах холодной прокатки с последующей обработкой смотанных рулонов в колпаковых печах и затем на дрессировочных станах.The invention relates primarily to ferrous metallurgy, and more particularly to the production of sheet metal by a roll method on continuous and reversible cold rolling mills, followed by processing of wound rolls in bell furnaces and then on tempering mills.

Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому техническому решению является способ производства рулонного полосового металла, включающий холодную прокатку полос с подачей смазочно-охлаждающей жидкости, смотку полос заданной конечной толщины в рулоны, отжиг рулонов в колпаковых печах и их дрессировку. Рулон полосы заданной конечной толщины в многоклетьевых непрерывных станах и станах бесконечной холодной прокатки формируется после пропуска полосы через последнюю клеть. На реверсивных станах холодной прокатки осуществляется смотка в рулоны полос промежуточных толщин, а рулон заданной конечной толщины получают после последнего пропуска (прохода) (См. Белянский Л.А., Кузнецов Л.А., Франценюк И.В. Тонколистовая прокатка. Технология и оборудование. - М.: Металлургия, 1994, на стр.150; 93-103; 258; 111, 261-262; 150 -Прототип).The closest in its technical essence and the achieved result to the proposed technical solution is a method for the production of coiled strip metal, including cold rolling of strips with a supply of cutting fluid, winding strips of a given final thickness into coils, annealing the coils in bell furnaces and their training. A strip roll of a given final thickness in multi-stand continuous mills and endless cold rolling mills is formed after the strip passes through the last stand. On reversing cold rolling mills, coils of strips of intermediate thicknesses are rewound, and a roll of a given final thickness is obtained after the last pass (pass) (see Belyansky LA, Kuznetsov LA, Frantsenyuk IV Tolkolistovaya rolling. Technology and equipment. - M.: Metallurgy, 1994, p. 150; 93-103; 258; 111, 261-262; 150 - Prototype).

Недостаток известного способа состоит в том, что в нем в процессе холодной прокатки не снижают температуру по длине сматываемой полосы заданной конечной толщины в ходе смотки рулона. Поэтому межвитковые давления в смотанном рулоне могут достичь уровня, при котором происходит сваривание (схватывание) витков рулона при его последующем отжиге в колпаковой печи. В процессе дрессировки отожженных рулонов, прокатанных по известному способу, возникают дефекты поверхности полос типа "излом" и "пятна слипания-сварка". Кроме того, обработка рулонов, имеющих сварку (схватывание) витков в термическом отделении и на дрессировочных станах сопряжена с дополнительными трудозатратами, повышенным расходом валков и снижением производительности.The disadvantage of this method is that in it during cold rolling they do not reduce the temperature along the length of the coiled strip of a given final thickness during the winding of the roll. Therefore, inter-turn pressures in a coiled coil can reach a level at which welding (setting) of the coil turns occurs during its subsequent annealing in a bell furnace. In the process of training annealed rolls rolled according to the known method, surface defects of the "kink" and "sticking-welding spots" strip surfaces occur. In addition, the processing of rolls having welding (setting) coils in the thermal compartment and at temper mills is associated with additional labor costs, increased roll consumption and reduced productivity.

Технический эффект при использовании изобретения заключается в исключении дефектов поверхности готовых листов и полос типа "излом", "пятна слипания-сварка" и "царапины", "риски".The technical effect when using the invention is to eliminate surface defects of the finished sheets and strips such as "kink", "adhesion spots-welding" and "scratches", "risks".

Указанный технический эффект достигают тем, что способ производства рулонного полосового металла включает холодную прокатку полос с подачей смазочно-охлаждающей жидкости, смотку полос заданной конечной толщины в рулоны, отжиг рулонов в колпаковых печах и их дрессировку. В установившемся процессе холодной прокатки снижают температуру металла по длине сматываемой полосы заданной конечной толщины в ходе смотки рулона, причем разность между температурой полосы в начале и в конце намотки устанавливают в диапазоне 5...100°С.The specified technical effect is achieved by the fact that the method for the production of coiled strip metal includes cold rolling of strips with the supply of cutting fluid, winding strips of a given final thickness into coils, annealing the coils in bell-type furnaces and their training. In the steady process of cold rolling, the temperature of the metal is reduced along the length of the coiled strip of a given final thickness during the winding of the roll, and the difference between the temperature of the strip at the beginning and at the end of the winding is set in the range of 5 ... 100 ° C.

Под установившимся процессом холодной прокатки следует понимать прокатку на рабочей скорости, исключая участки разгона (ускорения) прокатного стана и участки пропуска сварных швов.Under the steady-state process of cold rolling, it should be understood rolling at operating speed, excluding sections of acceleration (acceleration) of the rolling mill and sections of the weld skip.

Исключение отмеченных дефектов объясняется следующим.The exclusion of the noted defects is explained by the following.

В предлагаемом способе в отличие от прототипа и других известных способов в качестве технологического приема используется снижение на регламентируемую величину температуры полосы в процессе прокатки и смотки по мере увеличения диаметра сматываемого рулона. После усреднения температуры витков в рулоне, в процессе которого внутренние первоначально более горячие витки, остывая, сокращаются в длине, а наружные, изначально более холодные, нагреваясь, дополнительно удлиняются. За счет этого плотность намотки уменьшается. Процесс усреднения температур и снижения плотности намотки происходит, когда рулон находится в вертикальном положении после кантовки из горизонтального положения перед отжигом в колпаковой печи. В этот период отсутствует опасность проседания рулона под действием собственного веса, которая имела бы место, если бы неплотная намотка рулона достигалась бы за счет меньшего натяжения смотки. В этом случае опасность проседания неплотно смотанного рулона возникала бы сразу после его снятия с барабана моталки в горизонтальном положении. Таким образом, после усреднения температуры по радиусу рулона происходит снижение уровня межвитковых давлений, оказывающих существенное влияние на сцепление поверхностей витков полосы в рулоне в процесс отжига. Чем меньше уровень межвитковых давлений, тем меньше сцепление поверхностей под действием высоких температур.In the proposed method, in contrast to the prototype and other known methods, a reduction by a regulated value of the strip temperature during rolling and winding is used as a technological technique as the diameter of the coiled roll increases. After averaging the temperature of the turns in the roll, during which the internal initially hotter coils, cooling, are reduced in length, and the external, initially colder, heating, are additionally extended. Due to this, the density of the winding is reduced. The process of averaging temperatures and reducing winding density occurs when the roll is in a vertical position after tilting from a horizontal position before annealing in a bell furnace. During this period, there is no danger of the roll sagging under the influence of its own weight, which would have occurred if loose winding of the roll were achieved due to lower winding tension. In this case, the danger of subsidence of a loosely wound roll would arise immediately after it was removed from the reel drum in a horizontal position. Thus, after averaging the temperature over the radius of the roll, the level of inter-turn pressures decreases, which significantly affects the adhesion of the surfaces of the strip turns in the roll to the annealing process. The lower the level of inter-turn pressures, the lower the adhesion of surfaces to high temperatures.

В целом этим решается задача достичь в процессе отжига рулонов такого распределения удельных усилий сцепления смежных витков, при котором они не превышают критических значений, соответствующих свариванию (схватыванию) поверхностей. Расчет удельной силы сцепления (отрыва) q осуществили по эмпирической зависимости, полученной обработкой экспериментальных данных с использованием множественного корреляционного анализа:In general, this solves the problem of achieving during the annealing of the rolls such a distribution of the specific adhesion forces of adjacent coils, at which they do not exceed the critical values corresponding to the welding (setting) of the surfaces. The calculation of the specific adhesion force (separation) q was carried out according to the empirical dependence obtained by processing the experimental data using multiple correlation analysis:

где р - удельное межвитковое давление, Н/мм²; Т - максимальная температура нагрева,°С; τ - продолжительность действия температуры Т, мин; Ra - шероховатость поверхности полосы, мкм. Диапазоны изменения параметров, в которых получена зависимость: р=0...50 Н/мм²; т=0...180 мин; Т=600...730°С; Ra=0,5...1,7 мкм соответствуют диапазонам изменения этих технологических параметров в процессе прокатки и формирования рулона, а также в ходе отжига рулонов металлических полос в колпаковых печах.where p is the specific interturn pressure, N / mm ² ; T is the maximum heating temperature, ° C; τ is the duration of the temperature T, min; Ra is the surface roughness of the strip, microns. The ranges of variation of the parameters in which the dependence is obtained: p = 0 ... 50 N / mm ² ; t = 0 ... 180 min; T = 600 ... 730 ° C; Ra = 0.5 ... 1.7 μm correspond to the ranges of variation of these technological parameters during rolling and roll formation, as well as during the annealing of rolls of metal strips in bell furnaces.

Начало и конец временного отрезка τ для каждого витка определяли по достижении температуры 600°С (эта температура, выше которой резко увеличивается вероятность схватывания, слипания и сваривания витков) на стадии нагрева и охлаждения соответственно. При использовании формулы для расчета удельной силы отрыва витков q на полученных временных отрезках τ величины межвитковых давлений р и температур Т усреднялись.The beginning and end of the time interval τ for each turn was determined by reaching a temperature of 600 ° C (this temperature, above which the probability of setting, sticking and welding of the turns sharply increases) at the heating and cooling stages, respectively. When using the formula to calculate the specific separation force of the turns q on the obtained time intervals τ, the values of inter-turn pressures p and temperatures T were averaged.

Изменение распределения температур и межвитковых давлений по радиусу рулона в процессе отжига определяли с использованием разработанной математической модели.The change in the distribution of temperatures and inter-turn pressures along the radius of the coil during annealing was determined using the developed mathematical model.

Степень сцепления металла качественно разделили на четыре групппы, каждой из которых поставили в соответствие численные значения удельных усилий отрыва (см. таблицу 1). Определение этих значений осуществили на основании экспериментальных данных об удельных усилиях отрыва, полученных при разъединении стальных плоских образцов с различной шероховатостью поверхности сжатых с различными фиксированными усилиями и подвергнутых нагреву и охлаждению в условиях, которые моделируют отжиг рулонов в колпаковых печах. Это позволило применить расчетные значения усилий отрыва q для прогнозирования степени сцепления витков рулонов в процессе отжига.The degree of metal adhesion was qualitatively divided into four groups, each of which was assigned numerical values of the specific separation forces (see table 1). The determination of these values was carried out on the basis of experimental data on the specific separation forces obtained by separating steel flat samples with different surface roughness compressed with various fixed forces and subjected to heating and cooling under conditions that simulate annealing of coils in bell-type furnaces. This made it possible to apply the calculated values of tear-off forces q to predict the degree of adhesion of coil turns during annealing.

Исключение дефектов поверхности металла, который после холодной прокатки обрабатывается в колпаковых печах, будет происходить за счет того, что путем регламентированного уменьшения температуры полосы в процессе прокатки и по мере формирования рулона достигается распределение межвитковых давлений в рулонах, при котором степень сцепления витков в процессе отжига находится на безопасном уровне.The elimination of surface defects of the metal, which is processed in bell-type furnaces after cold rolling, will occur due to the fact that by controlled reduction of the strip temperature during rolling and as the roll is formed, the distribution of inter-coil pressures in the rolls is achieved, at which the degree of cohesion of the coils during the annealing at a safe level.

Снижение температуры полосы в процессе прокатки и формирования рулона менее чем на 5°С не позволяет достичь технического эффекта. Уменьшение межвитковых давлений не обеспечивает снижения степени сцепления витков в процессе отжига до безопасного уровня, необходимого для исключения схватывания, сваривания витков.The decrease in strip temperature during rolling and roll formation by less than 5 ° C does not allow to achieve a technical effect. The decrease in inter-turn pressures does not provide a reduction in the degree of cohesion of the coils during the annealing to a safe level, necessary to prevent setting, welding of coils.

Если температуру полосы от начала смотки рулона до ее окончания снизить более чем на 100°С, то возможно возникновение участков рулона с неплотной смоткой. Это приводит к проскальзыванию витков друг относительно друга в процессе размотки рулонов на дрессировочном стане или в линии агрегата резки. Как следствие, возникают царапины и риски на поверхности проката, ухудшающие его качество. Кроме того, повышается вероятность потери устойчивости витков рулонов (проседания) под действием собственной массы.If the temperature of the strip from the beginning of the winding of the roll to its end is reduced by more than 100 ° C, then it is possible that sections of the roll with a loose winding may occur. This leads to slippage of the coils relative to each other during the unwinding of the rolls on a temper mill or in the line of the cutting unit. As a result, there are scratches and risks on the surface of the rental, worsening its quality. In addition, the likelihood of losing stability of the turns of rolls (subsidence) under the influence of its own weight increases.

Внутри диапазона 5...100°С требуемую разность температуры полосы в начале намотки и в конце намотки устанавливают в зависимости от натяжения смотки, параметров микрогеометрии поверхности прокатываемой полосы и величины отклонения от плоскостности.Within the range of 5 ... 100 ° C, the required difference in the temperature of the strip at the beginning of the winding and at the end of the winding is set depending on the winding tension, the microgeometry of the surface of the rolled strip and the deviation from flatness.

Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основе этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень".Analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinctive features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".

Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий других вариантов в пределах формулы изобретения.Below is an embodiment of the invention that does not exclude other options within the scope of the claims.

Пример. На пятиклетьевом стане 2030 прокатывали полосы шириной 1000 мм с исходной толщины 2,5 мм на заданную конечную толщину 0,5 мм с подачей смазочно-охлаждающей жидкости. После прокатки полосы сматывали на моталку. Внутренний радиус рулона (наружный диаметр барабана моталки) - 325 мм; внешний радиус рулона - 975 мм; длина полосы - 5309,3 м; масса рулона - 25 т. Шероховатость поверхности полосы заданной конечной толщины составляла Ra=0,7 мкм, удельное натяжение смотки 30 МПа.Example. At a five-stand mill 2030, strips 1000 mm wide were rolled from an initial thickness of 2.5 mm to a predetermined final thickness of 0.5 mm with a supply of cutting fluid. After rolling, the strips were wound onto a coiler. The inner radius of the roll (outer diameter of the reel drum) - 325 mm; outer radius of the roll - 975 mm; strip length - 5309.3 m; the mass of the roll is 25 tons. The surface roughness of the strip of a given final thickness was Ra = 0.7 μm, the specific tension of the winding was 30 MPa.

В ходе прокатки с помощью переносной инфракрасной камеры "THERMAKAM" РМ 595 измеряли температуру полосы. По мере увеличения радиуса (диаметра) сматываемого рулона от 325 мм (650 мм) до 975 мм (1950 мм), то есть от начала смотки до ее окончания, после разгона стана до рабочей скорости 1200 м/мин температуру полосы понижали по линейному закону путем увеличения суммарного расхода смазочно-охлаждающей жидкости, подаваемой в клети стана от 480 до 1400 м³/ч.During rolling using a portable infrared camera "THERMAKAM" PM 595 measured the temperature of the strip. As the radius (diameter) of the reeling roll increases from 325 mm (650 mm) to 975 mm (1950 mm), that is, from the beginning of the winding to its end, after the mill is accelerated to an operating speed of 1200 m / min, the strip temperature is reduced linearly by increasing the total flow rate of the cutting fluid supplied to the mill stand from 480 to 1400 m ³ / h.

В таблице 2 приведены примеры осуществления способа с различными разностями температуры в начале смотки (передний конец рулона) и в конце смотки (задний конец рулона).Table 2 shows examples of the method with various temperature differences at the beginning of the winding (front end of the roll) and at the end of the winding (rear end of the roll).

Примеры осуществления способа иллюстрируются на фиг.1, 2 и 3, на которых показано распределение температуры полосы и ее изменения по радиусу рулона при смотке (фиг.1), распределение межвитковых давлений по радиусу рулона после смотки и усреднения в нем температуры (фиг.2) и распределение удельных усилий разделения витков в рулоне по его радиусу после колпакового отжига (фиг.3).Examples of the method are illustrated in figures 1, 2 and 3, which show the temperature distribution of the strip and its changes along the radius of the coil when winding (figure 1), the distribution of inter-turn pressures along the radius of the coil after winding and averaging the temperature in it (figure 2 ) and the distribution of the specific forces of the separation of the turns in the roll along its radius after bell annealing (figure 3).

В примере 1 разность между температурой полосы в начале и в конце смотки отсутствует. Линия 1 - смотка полосы без снижения температуры (фиг.1). Межвитковое давление достигает максимального значения на радиусе рулона 475 мм и снижается во внешних витках на радиусе более 750 мм (см. кривую 1 на фиг.2). В процессе отжига после 50 часов от момента его начала в витках рулона, соответствующих радиусу намотки 325 мм<R<500 мм удельные усилия отрыва превосходят безопасный уровень, достигая максимального значения 3,25 МПа (см. кривую 1 на фиг.3). Вследствие этого в процессе отжига произошло схватывание витков. В результате при дрессировке рулонов, прокатанных в условиях примера 1, отмечены дефекты поверхности "излом" и "пятна слипания-сварка".In example 1, there is no difference between the temperature of the strip at the beginning and at the end of the winding. Line 1 - winding strip without lowering the temperature (figure 1). The inter-turn pressure reaches a maximum value at a coil radius of 475 mm and decreases in the outer turns at a radius of more than 750 mm (see curve 1 in figure 2). In the process of annealing after 50 hours from the moment of its beginning, in coil coils corresponding to a winding radius of 325 mm <R <500 mm, the specific separation forces exceed the safe level, reaching a maximum value of 3.25 MPa (see curve 1 in Fig. 3). As a result of this, in the process of annealing, seizure of coils occurred. As a result, when training rolls rolled under the conditions of Example 1, surface defects “kink” and “sticking-welding spots” were noted.

В примере 5 разность между температурой полосы в начале и в конце смотки превышает 100°С и является чрезмерной. Изменение температуры по радиусу рулона характеризуется линией 3 на фиг.1. Низкий уровень межвитковых давлений не позволил сформировать рулон с достаточно плотной смоткой. В части рулона 625 мм<К<775 мм межвитковые давления практически отсутствуют (кривая 3 на фиг.2). Поэтому в процессе дрессировки рулонов, прокатанных с чрезмерно высокой разностью температур в начале и в конце их формирования, отмечены телескопичность витков, проскальзывание витков и механические повреждения поверхности из-за неплотной смотки. Имели место дефекты "царапины", "риски". Кроме того, при еще большем увеличении разности температур в начале и в конце смотки наблюдалась потеря устойчивости (проседание) рулонов под действием собственного веса. Это делает практически невозможным дальнейшую обработку рулонов в технологических линиях.In example 5, the difference between the temperature of the strip at the beginning and at the end of the winding exceeds 100 ° C and is excessive. The temperature change along the radius of the roll is characterized by line 3 in figure 1. The low level of inter-turn pressures did not allow the formation of a roll with a sufficiently tight winding. In the part of the roll 625 mm <K <775 mm there are practically no inter-turn pressures (curve 3 in FIG. 2). Therefore, in the process of training rolls rolled with an excessively high temperature difference at the beginning and at the end of their formation, telescopic coils, slippage of coils and mechanical damage to the surface due to loose winding were noted. Defects of "scratch", "risks" took place. In addition, with an even greater increase in the temperature difference at the beginning and at the end of the winding, a loss of stability (subsidence) of the rolls under the influence of their own weight was observed. This makes it almost impossible to further process the rolls in production lines.

В оптимальных примерах 2, 3 и 4 получены рулоны с таким распределением межвитковых давлений, которое обеспечивает как достаточно плотную смотку, так и отсутствие схватывания витков в процессе отжига. При этом исключаются дефекты поверхности типа "излом", "пятна слипания-сварка" и "царапины", "риски". На фиг.1 линия 2 отражает изменение температуры по длине сматываемой полосы заданной конечной толщины в ходе смотки рулона в условиях примера 3. Для этого же примера на фиг.2 и 3 кривые 2 показывают распределение межвитковых давлений в рулоне после смотки (и выравнивания температуры) и распределение удельных усилий разделения витков в рулоне после колпакового отжига соответственно.In the optimal examples 2, 3 and 4, we obtained coils with such a distribution of inter-turn pressures that provides both a sufficiently tight winding and the absence of setting of coils during the annealing process. This eliminates surface defects such as "kink", "spots of sticking-welding" and "scratches", "risks". In Fig. 1, line 2 reflects the temperature change along the length of the coiled strip of a given final thickness during coil winding under the conditions of Example 3. For the same example in Figs. 2 and 3, curves 2 show the distribution of inter-coil pressures in the coil after winding (and temperature equalization) and the distribution of the specific efforts of the separation of the turns in the roll after bell annealing, respectively.

Снижение температуры металла по длине сматываемой полосы заданной конечной толщины в ходе смотки рулона с разностью между температурой полосы в начале и в конце намотки в диапазоне 5...100°С для получения технического эффекта может быть достигнуто и другими приемами. Например, снижением степени дополнительного разогрева полосы в ходе смотки индуктором, установленным в линии стана, применением регулируемого дополнительного межклетьевого охлаждения полосы, а также регулируемым постепенным уменьшением величины рабочей скорости прокатки.Reducing the temperature of the metal along the length of the winding strip of a given final thickness during the winding of the roll with the difference between the temperature of the strip at the beginning and at the end of the winding in the range of 5 ... 100 ° C to achieve a technical effect can be achieved by other methods. For example, by reducing the degree of additional heating of the strip during winding by an inductor installed in the mill line, the use of adjustable additional inter-stand cooling of the strip, as well as an adjustable gradual decrease in the operating rolling speed.

Таким образом, предлагаемый способ позволяет повысить качество готовой листовой продукции, уменьшить отсортировку и перевод проката в продукцию, не соответствующую заказам по дефектам "излом", "пятна слипания-сварка", "царапины", "риски", на 10-15%. Кроме того, дополнительный эффект от применения предложенного способа состоит в уменьшении коррозии прокатанного металла за счет более интенсивного испарения остатков эмульсии в процессе остывания рулона в вертикальном положении перед колпаковым отжигом за счет уменьшения плотности его намотки в ходе естественного выравнивания температуры. Также уменьшается сажеобразование в процессе колпакового отжига и загрязненность готовых полос и листов.Thus, the proposed method allows to improve the quality of finished sheet products, to reduce the sorting and transfer of rolled products into products that do not meet the orders for defects "break", "sticking spots-welding", "scratches", "risks" by 10-15%. In addition, an additional effect of the application of the proposed method consists in reducing corrosion of the rolled metal due to more intensive evaporation of the emulsion residues during cooling of the coil in a vertical position before bell annealing due to a decrease in its winding density during natural temperature equalization. Also, soot formation during bell annealing and contamination of finished strips and sheets are also reduced.

Формирование оптимального напряженно-деформированного состояния рулонов по предложенному способу позволяет уменьшить требуемые усилие прокатки в последней клети (пропуске при реверсивной прокатке) и шероховатость поверхности рабочих валков. За счет этого достигается увеличение производительности стана холодной прокатки, снижение расхода валков и энергозатрат на процесс.The formation of the optimal stress-strain state of the rolls according to the proposed method allows to reduce the required rolling force in the last stand (pass during reverse rolling) and the surface roughness of the work rolls. Due to this, an increase in the productivity of the cold rolling mill, a decrease in the consumption of rolls and energy costs for the process are achieved.

Обеспечение предложенным способом оптимальной плотности намотки при отсутствии схватывания, слипания и сваривания витков позволяет вести размотку рулона в процессе дрессировки с максимальным ускорением, что повышает производительность дрессировочных станов. За счет увеличения пропускной способности дрессировочных станов повышается производительность всего термического отделения, имеющего в своем составе колпаковые печи. Колпаковый отжиг рулонов с допустимо уменьшенным уровнем межвитковых давлений можно вести с применением более интенсивных режимов нагрева и охлаждения, что дополнительно позволяет увеличить производительность термического отделения и снизить суммарные энергозатраты.Providing the proposed method of optimal winding density in the absence of setting, sticking and welding of coils allows the unwinding of the roll in the training process with maximum acceleration, which increases the productivity of training mills. By increasing the throughput of the training mills, the productivity of the entire thermal compartment, which includes bell-type furnaces, is increased. Bell-shaped annealing of coils with an admissible reduced level of inter-turn pressures can be carried out using more intensive heating and cooling modes, which additionally allows increasing the productivity of thermal separation and reducing the total energy consumption.

Применение предложенного способа обеспечивает повышение рентабельности производства холоднокатаной листовой стали, способствует расширению сортамента проката, обрабатываемого в колпаковых печах, и освоению новых видов продукции.The application of the proposed method provides an increase in the profitability of the production of cold rolled sheet steel, contributes to the expansion of the range of rolled products processed in bell furnaces, and the development of new types of products.

Claims (1)

Способ производства рулонного полосового металла, включающий холодную прокатку полос с подачей смазочно-охлаждающей жидкости, смотку полос заданной конечной толщины в рулоны, отжиг рулонов в колпаковых печах и дрессировку полос, отличающийся тем, что в установившемся процессе холодной прокатки снижают температуру металла по длине сматываемой полосы заданной конечной толщины в ходе смотки рулона, причем разность между температурой полосы в начале и в конце ее смотки устанавливают в диапазоне 5...100°С.Method for the production of coiled strip metal, including cold rolling of strips with a supply of cutting fluid, winding strips of a given final thickness into coils, annealing of coils in bell furnaces and tempering of strips, characterized in that in the steady-state cold rolling process the metal temperature is reduced along the length of the coiled strip the specified final thickness during the winding of the roll, and the difference between the temperature of the strip at the beginning and at the end of its winding is set in the range of 5 ... 100 ° C.

Images