RU2229766C1 - Balancing and reactive power correction device - Google Patents
Balancing and reactive power correction device Download PDFInfo
- Publication number
- RU2229766C1 RU2229766C1 RU2002126525/09A RU2002126525A RU2229766C1 RU 2229766 C1 RU2229766 C1 RU 2229766C1 RU 2002126525/09 A RU2002126525/09 A RU 2002126525/09A RU 2002126525 A RU2002126525 A RU 2002126525A RU 2229766 C1 RU2229766 C1 RU 2229766C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- phase
- switch
- contacts
- switches
- additional
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротехнике, а именно к устройствам для компенсации реактивной мощности (РМ) и симметрирования трехфазных электрических сетей общего назначения напряжения до 1000 В с глухозаземленной нейтралью.The invention relates to electrical engineering, in particular to devices for reactive power compensation (PM) and balancing three-phase general-purpose electrical networks with voltages up to 1000 V with dead-grounded neutral.
Известна трехфазная конденсаторная батарея [патент РФ № 2002351, кл. Н 02 J 3/18, 1993] с дискретным управлением, содержащая секции из соединенных в треугольник однофазных конденсаторов и трехфазные силовые коммутаторы в количестве, равном числу секций, в каждую группу из трехфазных конденсаторов введен один трехфазный силовой коммутатор, причем в каждой группе первые выводы всех трехфазных конденсаторов соединены с выходами первого силового коммутатора, другие выводы групп соединены с выходами второго и третьего силовых коммутаторов и третьи выводы всех групп соединены с выходами общего для групп силового коммутатора, входы общего силового коммутатора, первых и вторых коммутаторов групп соединены с фазами трехфазной сети, а выходы общих силовых коммутаторов групп замкнуты между собой.Known three-phase capacitor bank [RF patent No. 2002351, class. H 02
Известно также трехфазное ступенчато регулируемое компенсирующее и симметрирующее устройство [а.с. СССР № 1718325, кл. Н 02 J 3/18, 1992], содержащее три трехфазные батареи конденсаторов с соединением конденсаторов каждой батареи треугольником, вершины которых подключены к фазам питающей сети через первый трехфазный выключатель, а конденсаторы одной стороны треугольника каждой батареи соединены в дополнительный треугольник, вершины которого вместе со свободными вершинами остальных треугольников конденсаторов подключены к фазам питающей сети через второй трехфазный выключатель, выполненный с пофазным независимым управлением.Also known is a three-phase stepwise adjustable compensating and balancing device [a.s. USSR No. 1718325, class H 02
Общим недостатком этих устройств при использовании в трехфазных четырехпроводных электросетях напряжением 0,4 кВ (наиболее распространенного вида электросетей общего назначения напряжения до 1000 В) является невозможность симметрирования ими отдельно взятых фазных напряжений (UA, UB, UC) и по фазной компенсации РМ, в то время как межфазное симметрирование и компенсация РМ, осуществляемое данными устройствами, может привести к превышению допустимых значений отклонения и коэффициентов несимметрии напряжения, установленных норм и, как следствие, к увеличению потерь электроэнергии во всех элементах сети, особенно учитывая, что в четырехпроводных электросетях 0,4 кВ РФ преобладают трансформаторы со схемой соединения обмоток "звезда - звезда-ноль" (Y-YH), потери в которых при несимметрии фазных напряжений (UA, UB, UC) резко возрастают.A common drawback of these devices when used in three-phase four-wire power networks with a voltage of 0.4 kV (the most common type of general-purpose power networks up to 1000 V) is the impossibility of balancing by them individual phase voltages (U A , U B , U C ) and phase compensation PM , while interfacial balancing and PM compensation performed by these devices can lead to exceeding the permissible deviation values and voltage asymmetry coefficients, established standards and, as a result This leads to an increase in energy losses in all network elements, especially considering that in four-wire electric networks of 0.4 kV of the Russian Federation, transformers with a star-star-zero winding connection scheme (YY H ) prevail, losses in which are due to phase voltage unbalance (U A , U B , U C ) increase sharply.
Техническим результатом предлагаемого технического решения является обеспечение норм качества и уменьшение потерь электроэнергии в трехфазных электрических сетях общего назначения напряжения до 1000 В с глухозаземленной нейтралью, путем пофазного регулирования (отдельного для каждой фазы сети) симметрирования и компенсации РМ при одновременном расширении диапазона регулирования.The technical result of the proposed technical solution is to ensure quality standards and reduce power losses in three-phase general-purpose electrical networks of voltage up to 1000 V with dead-grounded neutral, by phase-by-phase regulation (separate for each phase of the network) of balancing and compensating PM while expanding the regulation range.
Такой технический результат достигается тем, что в устройство для симметрирования и компенсации РМ, содержащее три трехфазные батареи конденсаторов с соединением конденсаторов каждой батареи треугольником, вершины которых подключены к фазам питающей сети через первый трехфазный выключатель, а конденсаторы одной стороны треугольника каждой батареи соединены в дополнительный треугольник, вершины которого вместе со свободными вершинами остальных треугольников конденсаторов подключены к фазам питающей сети через второй трехфазный выключатель, выполненный с пофазным независимым управлением, введен дополнительный трехфазный (трехполюсный) выключатель и три нормально замкнутых однополюсных выключателя, при этом дополнительный трехфазный выключатель сблокирован от одновременного включения с первым трехфазным выключателем, входы его контактов подключены к выходам контактов первого трехфазного выключателя, а выходы контактов выполнены замкнутыми между собой и соединены с нулевым проводом питающей сети, причем три однополюсных выключателя подключены между одноименными вершинами, соединенных в дополнительный треугольник трех трехфазных батарей конденсаторов и общими точками выхода контактов первого трехфазного выключателя и входа контактов дополнительного трехфазного выключателя.This technical result is achieved by the fact that in the device for balancing and compensating for the PM, containing three three-phase capacitor banks with a connection of the capacitors of each battery in a triangle, the vertices of which are connected to the phases of the supply network through the first three-phase switch, and the capacitors of one side of the triangle of each battery are connected in an additional triangle whose vertices, together with the free vertices of the remaining triangles of the capacitors, are connected to the phases of the supply network through the second three-phase the switch made with phase-wise independent control, an additional three-phase (three-pole) switch and three normally closed single-pole switches are introduced, while the additional three-phase switch is blocked from being switched on simultaneously with the first three-phase switch, the inputs of its contacts are connected to the outputs of the contacts of the first three-phase switch, and the outputs of the contacts made closed between themselves and connected to the neutral wire of the supply network, and three single-pole circuit breakers are connected between the same peaks connected to an additional triangle of three three-phase capacitor banks and common points of the output contacts of the first three-phase switch and input contacts of the additional three-phase switch.
На фиг. 1 представлена принципиальная схема предлагаемого устройства; на фиг. 2 - варианты схем соединений конденсаторов при предлагаемом расширении функции регулирования и симметрирования; на фиг.3 - векторные диаграммы, поясняющие работу устройства.In FIG. 1 presents a schematic diagram of the proposed device; in FIG. 2 - variants of capacitor connection diagrams with the proposed expansion of the regulation and balancing functions; figure 3 - vector diagrams explaining the operation of the device.
Устройство (фиг. 1) содержит конденсаторы 1-9, соединенные треугольником в три трехфазные батареи 10, 11, 12 с внешними зажимами 13, 14, 15 в батарее 10, 16, 17, 18 в батарее 11 и 19, 20, 21 в батарее 12. Трехфазные батареи конденсаторов 10, 11, 12 первыми внешними зажимами (15 - в батарее 10, 18 - в батарее 11, 21 - в батарее 12) напрямую, а вторыми внешними зажимами (13 - в батарее 10, 16 - в батарее 11, 19 - в батарее 12) через нормально замкнутые однополюсные выключатели 30, 31, 32 соединены в общие точки 22, 23, 24, которые подключены к входу контактов первого трехфазного (трехполюсного) выключателя 25 и входу контактов дополнительного трехфазного (трехполюсного) выключателя 29, сблокированных от одновременного включения. Через контакты выключателя 25 точки 22, 23, 24 могут быть подключены соответственно к фазам А, С и В электросети, а через контакты выключателя 29, замкнутые между собой на выходе, - к нулевому проводу электросети. Третьи внешние зажимы трехфазных батарей конденсаторов (14 - в батарее 10, 17 - в батарее 11, 20 - в батарее 12) через независимо управляемые однофазные (однополюсные) контакты 26, 27, 28 второго трехфазного выключателя 33 могут быть подключены соответственно к фазам В, С и А электросети.The device (Fig. 1) contains capacitors 1-9 connected by a triangle in three three-phase batteries 10, 11, 12 with external terminals 13, 14, 15 in the battery 10, 16, 17, 18 in the battery 11 and 19, 20, 21 in the battery 12. Three-phase capacitor banks 10, 11, 12 with the first external terminals (15 in the battery 10, 18 in the battery 11, 21 in the battery 12) directly, and with the second external terminals (13 in the battery 10, 16 in the battery 11, 19 - in the battery 12) through normally closed single-pole switches 30, 31, 32 are connected to common points 22, 23, 24, which are connected to the input of the contacts of the first three-phase (three-pole) switch For 25 and the input contacts of the additional three-phase (three-pole) switch 29, blocked from simultaneous inclusion. Through the contacts of the switch 25, points 22, 23, 24 can be connected respectively to the phases A, C and B of the mains, and through the contacts of the switch 29, which are closed at the output, to the neutral wire of the mains. The third external terminals of the three-phase capacitor banks (14 in the battery 10, 17 in the battery 11, 20 in the battery 12) through independently controlled single-phase (single-pole) contacts 26, 27, 28 of the second three-phase switch 33 can be connected respectively to phases B, C and A mains.
Устройство (фиг. 1) работает следующим образом. Трехфазные батареи конденсаторов 10, 11, 12 через контакты выключателей 25 или 33 могут быть подключены к фазам, а через контакты выключателя 29 к нулевому проводу четырехпроводной электросети напряжения до 1000 В, причем обмотки питающего сеть трансформатора соединены по схеме Y-YH. При симметричной нагрузке электросети установка обеспечит пять ступеней симметричного регулирования РМ. Примем РМ каждого конденсатора 1-9 при подключении "треугольником" на линейное напряжение равной 1 (Qn=1), тогда при различных комбинациях положений выключателей 25-32 получим:The device (Fig. 1) works as follows. Three-phase capacitor banks 10, 11, 12 can be connected to the phases through the contacts of the switches 25 or 33, and through the contacts of the switch 29 to the neutral wire of the four-wire power supply network up to 1000 V, and the windings of the supply network of the transformer are connected according to the YY H circuit. With a symmetrical load of the power supply, the installation will provide five stages of symmetric control of the PM. We take the PM of each capacitor 1-9 when connected with a "triangle" to a linear voltage equal to 1 (Q n = 1), then with various combinations of positions of switches 25-32 we get:
1. Контакты 26, 27, 28, 30, 31, 32 - замкнуты, 25, 29 - разомкнуты, схема замещения фиг. 2а. РМ каждой фазы Qa=Qb=Qc=0,6 и суммарная генерируемая в сеть PM, QΣ=1,8.1. Contacts 26, 27, 28, 30, 31, 32 are closed, 25, 29 are open, the equivalent circuit of FIG. 2a. The PM of each phase Q a = Q b = Q c = 0.6 and the total PM generated in the network, QΣ = 1.8.
2. Контакты 25, 30, 31, 32 - замкнуты, 26, 27, 28, 29 - разомкнуты, схема замещения - фиг. 2б, QA=QB=QC=1,5, QΣ=4,5.2. Contacts 25, 30, 31, 32 are closed, 26, 27, 28, 29 are open, the equivalent circuit is FIG. 2b, Q A = Q B = Q C = 1.5, QΣ = 4.5.
3. Контакты 25, 26, 27, 28, 30, 31, 32 - замкнуты, 29 - разомкнут, схема замещения фиг.2в, QA=QB=QC=3, QΣ=9.3. Contacts 25, 26, 27, 28, 30, 31, 32 — closed, 29 — open, equivalent circuit of FIG. 2 c, Q A = Q B = Q C = 3, QΣ = 9.
Соотношение диапазона регулирования РМ - 1:2,5:5 аналогично “прототипу” [а.с. СССР № 1718325, кл. Н 02 J 3/18, 1992].The ratio of the regulation range of the RM - 1: 2.5: 5 is similar to the “prototype” [a.s. USSR No. 1718325, class H 02
4. Контакты 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32 - замкнуты, 25 - разомкнут, схема замещения фиг. 2г. Так как по данной схеме конденсаторы 1-9 батарей 10-12 соединены "звездой", мощность каждого конденсатора будет в 3 раза меньше, чем при их соединении "треугольником" (Qn=1/3), QA-O=QB-O=QC-O=2/3, QΣ=2.4. Contacts 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32 are closed, 25 are open, the equivalent circuit of FIG. 2g Since, according to this scheme, the capacitors 1-9 of batteries 10-12 are connected by a "star", the power of each capacitor will be 3 times less than when they are connected by a "triangle" (Q n = 1/3), Q AO = Q BO = Q CO = 2/3, QΣ = 2.
5. Контакты 26, 27, 28, 29 - замкнуты, 25, 30, 31, 32 - разомкнуты, схема замещения фиг. 2д, QA-O=QB-O=QC-O=1/2, QΣ=1,5.5. Contacts 26, 27, 28, 29 are closed, 25, 30, 31, 32 are open, the equivalent circuit of FIG. 2d, Q AO = Q BO = Q CO = 1/2, QΣ = 1.5.
Таким образом диапазон регулирования по предлагаемой схеме (фиг.1) составит 1:1, 2:1, 33:3:6.Thus, the regulation range according to the proposed scheme (figure 1) will be 1: 1, 2: 1, 33: 3: 6.
В случае неравномерной или неоднородной (активной и индуктивной или емкостной) нагрузки электросети произойдет смещение нейтрали нагрузки (точка О’ фиг. 3а), направление и величина которого зависит от соотношения нагрузок каждой из фаз. Допустим, в электросети имеет место следующий характер распределения однофазной нагрузки: индуктивный в фазе А и активный в фазах В и С (фиг. 3а). Так как в целом трехфазная нагрузка несимметрична, произойдет смещение нейтрали нагрузки (отрезок OO’ фиг. 3а) на величину напряжения U0=I0z0, где I0 - составляющая тока нулевой последовательности, a z0 - полное сопротивление нулевой последовательности, при этом величины фазных напряжений (UA,UB,UC, фиг. 3а) будут искажены, что приведет к увеличению потерь электроэнергии в трансформаторе, электросети и электрооборудовании потребителей, а также к возможному несоответствию допустимых значений отклонения и коэффициента несимметрии напряжения установленным нормам. В этом случае восстановить симметрию электросети позволит целенаправленная компенсация РМ в фазе А. Для этого в установке (фиг.1) должны быть замкнуты контакты выключателей 29 и 27, часть конденсаторной батареи 11 будет подключена на напряжение АО’ (фиг. 2е,ж) и ее емкостным током IAC будет скомпенсирована РМ (фиг. 3а) и восстановлена симметрия электросети. Выключатели 30, 31, 32 позволяют регулировать значение генерируемой мощности (фиг. 2д), с соотношением диапазона регулирования 1:1,33. Аналогично выключателями 26, 27, 29 можно подключить часть конденсаторов батарей 10 и 12 соответственно на напряжения UBO' и UCO'.In the case of a non-uniform or non-uniform (active and inductive or capacitive) load of the power supply network, a neutral load will shift (point O 'of Fig. 3a), the direction and magnitude of which depends on the ratio of the loads of each phase. Suppose the following distribution pattern of a single-phase load takes place in the power supply network: inductive in phase A and active in phases B and C (Fig. 3a). Since the three-phase load is generally asymmetric, the load neutral will shift (segment OO 'of Fig. 3a) by the voltage U 0 = I 0 z 0 , where I 0 is the zero sequence current component, az 0 is the zero sequence impedance, while the magnitude of the phase voltages (U a, U B, U C, FIG. 3a) will be distorted, leading to increased power losses in the transformer and electrical power consumers, and also a possible mismatch of acceptable values of deviation and the coefficient of unbalance voltage yc anovlennym standards. In this case, the targeted compensation of the PM in phase A will restore the symmetry of the power supply network. For this, the contacts of switches 29 and 27 must be closed in the installation (Fig. 1), part of the capacitor bank 11 will be connected to AO 'voltage (Fig. 2e, g) and its capacitive current I AC will be compensated by PM (Fig. 3a) and the symmetry of the power supply will be restored. The switches 30, 31, 32 allow you to adjust the value of the generated power (Fig. 2e), with a ratio of the control range 1: 1.33. Similarly, switches 26, 27, 29, you can connect part of the capacitors of the batteries 10 and 12, respectively, to the voltage U BO ' and U CO' .
При использовании же симметрирующего устройства [а.с. СССР № 1718325, кл. Н 02 J 3/18, 1992] подобного эффекта добиться нельзя, так как при компенсации РМ фазы А будут в различных соотношениях подключены конденсаторы и в фазах В и С (IBc, ICc, фиг. 3б), что в данном случае вызовет перекомпенсацию РМ данных фаз (I’B, I’C, фиг. 3б) и несмотря на скомпенсированную РМ фазы А несимметрия (UA, UB, Uc, фиг. 3б) устранена не будет.When using the same balancing device [and.with. USSR No. 1718325, class H 02
Устройство позволит расширить функциональные возможности работы как при симметричном, так и несимметричном режимах нагрузки электросети напряжения до 1000 В с глухозаземленной нейтралью, причем его использование для компенсации РМ при несимметричной нагрузке сети и в режиме симметрирования позволит уменьшить потери электроэнергии на 20-40% при одновременном повышении ее качества.The device will expand the functional capabilities of both symmetric and asymmetric load conditions of a voltage supply network up to 1000 V with a grounded neutral, and its use to compensate for PM with an asymmetric network load and in a balancing mode will reduce power losses by 20-40% while increasing her qualities.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002126525/09A RU2229766C1 (en) | 2002-10-07 | 2002-10-07 | Balancing and reactive power correction device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002126525/09A RU2229766C1 (en) | 2002-10-07 | 2002-10-07 | Balancing and reactive power correction device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2002126525A RU2002126525A (en) | 2004-04-27 |
RU2229766C1 true RU2229766C1 (en) | 2004-05-27 |
Family
ID=32679003
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2002126525/09A RU2229766C1 (en) | 2002-10-07 | 2002-10-07 | Balancing and reactive power correction device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2229766C1 (en) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103633653A (en) * | 2013-11-05 | 2014-03-12 | 周帅 | Intelligent series-parallel reactive power compensation component-based power grid distributed-control system and implementation method for same |
RU2648275C2 (en) * | 2012-10-05 | 2018-03-23 | Шнейдер Электрик Эндюстри Сас | Reactive energy compensator |
RU187306U1 (en) * | 2018-02-08 | 2019-03-01 | Иван Михайлович Петров | ENERGY SAVING DEVICE FOR 3-PHASE NETWORK |
RU2697259C1 (en) * | 2019-02-27 | 2019-08-13 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Device for per-phase compensation of reactive power |
RU195195U1 (en) * | 2018-12-26 | 2020-01-17 | ООО "Чистая Энергия" | REACTIVE POWER COMPENSATION DEVICE |
RU2713213C1 (en) * | 2018-12-26 | 2020-02-04 | ООО "Чистая Энергия" | Automatic reactive power compensation device |
RU2724118C2 (en) * | 2018-02-08 | 2020-06-22 | Иван Михайлович Петров | Energy-saving method and device for its implementation |
RU2768366C1 (en) * | 2021-10-27 | 2022-03-24 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Device for balancing and compensation of reactive power |
US11373811B2 (en) * | 2019-08-08 | 2022-06-28 | Nu-wave Technologies Corp. | Electrical capacitor bank |
RU2776278C1 (en) * | 2022-01-24 | 2022-07-15 | Дмитрий Иванович Панфилов | Method for symmetring the operation mode of a four-wire electrical transmission line |
-
2002
- 2002-10-07 RU RU2002126525/09A patent/RU2229766C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2648275C2 (en) * | 2012-10-05 | 2018-03-23 | Шнейдер Электрик Эндюстри Сас | Reactive energy compensator |
CN103633653A (en) * | 2013-11-05 | 2014-03-12 | 周帅 | Intelligent series-parallel reactive power compensation component-based power grid distributed-control system and implementation method for same |
RU2724118C2 (en) * | 2018-02-08 | 2020-06-22 | Иван Михайлович Петров | Energy-saving method and device for its implementation |
RU187306U1 (en) * | 2018-02-08 | 2019-03-01 | Иван Михайлович Петров | ENERGY SAVING DEVICE FOR 3-PHASE NETWORK |
RU195195U1 (en) * | 2018-12-26 | 2020-01-17 | ООО "Чистая Энергия" | REACTIVE POWER COMPENSATION DEVICE |
RU2713213C1 (en) * | 2018-12-26 | 2020-02-04 | ООО "Чистая Энергия" | Automatic reactive power compensation device |
RU2697259C1 (en) * | 2019-02-27 | 2019-08-13 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Device for per-phase compensation of reactive power |
US11373811B2 (en) * | 2019-08-08 | 2022-06-28 | Nu-wave Technologies Corp. | Electrical capacitor bank |
US11769636B2 (en) | 2019-08-08 | 2023-09-26 | Nu-wave Technologies Corp. | Electrical capacitor bank |
RU2768366C1 (en) * | 2021-10-27 | 2022-03-24 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Device for balancing and compensation of reactive power |
RU2776278C1 (en) * | 2022-01-24 | 2022-07-15 | Дмитрий Иванович Панфилов | Method for symmetring the operation mode of a four-wire electrical transmission line |
RU2786122C1 (en) * | 2022-01-24 | 2022-12-19 | Дмитрий Иванович Панфилов | Method for symmetring operation mode of three-wire electric transmission line |
RU2818292C1 (en) * | 2023-12-24 | 2024-05-02 | Артем Александрович Завалов | Device for independent phase-by-phase compensation of reactive power |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2226867C (en) | Method and device for continuous adjustment and regulation of a transformer turns ratio, and transformer provided with such a device | |
US8553440B1 (en) | Power conversion circuits | |
US9590421B2 (en) | Dynamic power flow controllers | |
RU2229766C1 (en) | Balancing and reactive power correction device | |
CN114586267B (en) | Transformer apparatus | |
RU2621062C1 (en) | Thyristor phase-reversing device with the booster transformer for the medium voltage system | |
RU2697259C1 (en) | Device for per-phase compensation of reactive power | |
CN211826282U (en) | Three-phase unbalanced load simulation test device | |
Sadigh et al. | Stacked multicell converter based DVR with energy minimized compensation strategy | |
Kavya et al. | Comparison of controllers of hybrid HVDC link in multi-infeed application | |
WO2011111058A2 (en) | A switched capacitor bank | |
RU2295794C2 (en) | Three-phase transformer unit | |
RU2710660C1 (en) | Universal thyristor regulator of booster voltage value | |
RU2813363C1 (en) | Thyristor voltage booster device of longitudinal voltage control | |
RU2797569C1 (en) | Autotransformer | |
JP3071787B1 (en) | Three-phase to single-phase converter. | |
RU2744721C1 (en) | Triple transformer group (options) | |
SU1718325A1 (en) | Three-phase device for stepwise regulation, compensation and balancing | |
RU2680371C1 (en) | Switchable shunt reactor (options) | |
RU2024152C1 (en) | Three-phase symmetric power capacitor bank | |
SU1007156A1 (en) | Method and apparatus for symmetrization of incomplete-phase operating mode of line | |
RU2334336C1 (en) | Three-phase symmetric capacitor installation | |
JP2001045663A (en) | Series compensating device | |
SU1132323A1 (en) | Electric power supply device | |
Nath et al. | A Simplified Approach based on Dual Angle-Controlled STATCOMs under System Faults |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20041008 |