RU2219248C1 - Способ производства шарикоподшипниковой стали - Google Patents
Способ производства шарикоподшипниковой стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2219248C1 RU2219248C1 RU2002112779A RU2002112779A RU2219248C1 RU 2219248 C1 RU2219248 C1 RU 2219248C1 RU 2002112779 A RU2002112779 A RU 2002112779A RU 2002112779 A RU2002112779 A RU 2002112779A RU 2219248 C1 RU2219248 C1 RU 2219248C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- ladle
- bearing steel
- consumption
- flow rate
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее, к выплавке и внепечной обработке шарикоподшипниковой стали. Технический результат - снижение содержания в подшипниковой стали неметаллических включений и регламентация фазового состава оксидов, сульфидов и глобулей. Способ производства шарикоподшипниковой стали включает выплавку в сталеплавильном агрегате полупродукта, выпуск расплава в ковш, подачу в ковш легирующих материалов и раскислителей, доводку расплава до необходимого химического состава, вакуумирование расплава в ковше, а также перемешивание расплава в ковше. В процессе выпуска полупродукта с температурой в пределах 1620-1660oС в ковш подают феррохром с расходом 1,8-2,1 кг/т расплава и ферромарганец с расходом 0,28-0,35 кг/т расплава, на образовавшийся шлак в ковше подают раскислитель в виде карбида кремния с расходом 0,1-0,3 кг/т расплава, нагревают расплав до температуры 1590-1620oС в печи-ковше. Далее расплав вакуумируют в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 20-30 мин, присаживают в ковш ферросилиций с содержанием кремния в пределах 45-75 мас.% с расходом 3,3-5,5 кг/т расплава, легируют расплав алюминием посредством подачи в ковш алюминиевой проволоки с расходом 0,25-0,35 кг/т расплава и подвергают повторному вакуумированию расплав в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 10-20 мин. 1 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к выплавке, выпуску в ковш и внепечной обработке шарикоподшипниковой стали.
Наиболее близким по технической сущности является способ производства шарикоподшипниковой стали, включающий выплавку полупродукта. в дуговой сталеплавильной печи, выпуск расплава в ковш, подачу в ковш легирующих материалов и раскислителей, доводку расплава до необходимого химического состава, вакуумирование расплава в ковше. При этом производят перемешивание расплава в ковше при помощи электромагнитного перемешивания (см. ж-л Сталь, 1, 1969 г., с.30-32).
Недостатком известного способа является повышенное содержание неметаллических включений в производимой шарикоподшипниковой стали. Это объясняется тем, что перед вакуумированием и в процессе вакуумирования не достигается содержания кислорода в стали, обеспечивающее минимальное образование включений при введении сильных раскислителей в виде кремния и алюминия. Кроме того, введение алюминия осуществляется в процессе его присадки на шлак, что приводит к повышению балла глобулярных включений за счет локального восстановления кальция алюминием и образования алюминатов кальция.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в снижении содержания в подшипниковой стали неметаллических включений и в регламентации фазового состава оксидов, сульфидов и глобулей.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ производства шарикоподшипниковой стали включает выплавку в сталеплавильном агрегате полупродукта, выпуск расплава в ковш, подачу в ковш легирующих материалов и раскислителей, доводку расплава до необходимого химического состава, вакуумирование расплава в ковше, а также перемешивание расплава в ковше.
В процессе выпуска полупродукта с температурой в пределах 1620-1660oС в ковш подают феррохром с расходом 1,8-2,1 кг/т расплава и ферромарганец с расходом 0,28-0,35 кг/т расплава, на образовавшийся шлак в ковше подают раскислитель в виде карбида кремния с расходом 0,1-0,3 кг/т расплава, нагревают расплав до температуры 1590-1620oС в печи-ковше, вакуумируют расплав в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 20-30 мин, присаживают в ковш ферросилиций с содержанием кремния в пределах 45-75 мас.% с расходом 3,3-5,5 кг/т расплава, легируют расплав алюминием посредством подачи в ковш алюминиевой проволоки с расходом 0,25-0,35 кг/т расплава и подвергают повторному вакуумированию расплав в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 10-20 мин.
Снижение содержания в подшипниковой стали неметаллических включений и регламентация фазового состава оксидов, сульфидов, глобулей не более 1,5 баллов в кругах 8-60 мм при содержании кислорода в стали ≤0,0015 мас.% будет происходить вследствие введения кремния и алюминия при концентрации кислорода после вакуумирования менее 0,0015%, а также присадки алюминиевой проволоки. В этих условиях сводится до минимума возможность восстановления кальция из шлака и образование глобулярных алюмокальциевых включений.
Диапазон значений температуры полупродукта при его выпуске из сталеплавильного агрегата в пределах 1620-1660oС объясняется физико-химическими закономерностями выплавки шарикоподшипниковой стали. При меньших значениях будет происходить увеличение времени последующей обработки расплава, а также будет повышаться содержание водорода в расплаве. При больших значениях будет повышаться перегрев футеровки сталеплавильного агрегата сверх допустимых значений, а также будет повышаться содержание водорода в расплаве.
Диапазон значений расходов феррохрома и ферромарганца в пределах 1,8-2,1 и 0,28-0,35 кг/т расплава соответственно объясняется необходимостью достижения нужного химосостава производимой шарикоподшипниковой стали. При меньших и больших значениях не будет обеспечиваться необходимый химический состав обрабатываемой стали.
Диапазон значений расхода карбида кремния в пределах 0,1-0,3 кг/т расплава объясняется физико-химическими закономерностями раскисления образующегося в ковше шлака. При меньших значениях будет происходить повышение окисленности шлака сверх допустимых значений. При больших значениях будет происходить повышение содержания кремния в расплаве сверх допустимых значений. При этом будет снижаться эффективность последующего вакуумного раскисления углеродом и повышение содержания в расплаве неметаллических включений сверх допустимых значений.
Диапазон нагрева расплава в печи-ковше до температуры в пределах 1590-1620oС объясняется физико-химическими закономерностями внепечной обработки шарикоподшипниковой стали. При меньших значениях не будет происходить нагрев расплава до необходимой температуры. При больших значениях будет происходить перегрев футеровки сталеплавильного агрегата сверх допустимых значений и выход ее из строя.
Диапазон значений времени вакуумирования расплава в течение 20-30 мин объясняется физико-химическими акономерностями углеродного раскисления расплава в ковше. При меньших значениях не будет происходить необходимого углеродного раскисления расплава. При больших значениях необходим перегрев расплава перед вакуумированием сверх допустимых значений.
Диапазон значений расхода ферросилиция с содержанием кремния 45-75 мас.% в пределах 3,3-5,5 кг/т расплава объясняется необходимостью достижения необходимого химического состава производимой шарикоподшипниковой стали. При меньших и больших значениях не будет обеспечиваться необходимый химический состав стали.
Диапазон расхода алюминиевой проволоки в пределах 0,25-0,35 кг/т расплава объясняется физико-химическими закономерностями раскисления обрабатываемой стали. При меньших значениях возрастает количество оксидных включений в стали сверх допустимых значений. При больших значениях возрастает количество глобулярных включений сверх допустимых значений.
Диапазон значений времени повторного вакуумирования расплава в ковше в пределах 10-20 мин объясняется физико-химическими закономерностями производства шарикоподшипниковой стали. При меньших значениях не будет происходить удаление неметаллических включений из стали в шлак в необходимых пределах. При больших значениях необходим перегрев стали перед вакуумированием.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.
Способ производства шарикоподшипниковой стали осуществляют следующим образом.
Пример. При производстве шарикоподшипниковой стали марки. ШХ-15 со следующим химическим составом, мас.%: С=0,95-1,05; Si=0,17-0,37; Мп=0,20-0,40; Cr=1,3-1,65; Р=0,027; S=0,020 выплавляют в дуговой сталеплавильной печи полупродукт следующего химического состава, мас.%: C=0,50-0,80; Cr=0,10-0,30; Мп=0,08-0,20.
В процессе выпуска полупродукта с температурой 1620-1660oC в ковш подают феррохром с расходом 1,8-2,1 кг/т расплава и ферромарганец с расходом 0,28-0,35 кг/т расплава, на образовавшийся шлак подают раскислитель в виде карбида кремния с расходом в пределах 0,1-0,3 кг/т расплава. Далее сплав нагревают до температуры 1590-1620oС в печи-ковше с одновременным перемешиванием в нем, после чего вакуумируют расплав в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 20-30 мин. Затем в ковш присаживают ферросилиций с содержанием кремния в пределах 45-75 мас.% с расходом 3,3-5,5 кг/т расплава, легируют расплав алюминием посредством подачи в ковш алюминиевой проволоки с расходом 0,25-0,35 кг/т расплава. Расплав в ковше подвергают повторному вакуумированию в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 10-20 мин.
В таблице приведены примеры осуществления способа производства шарикоподшипниковой стали с различными технологическими параметрами.
В 1-м и 5-м примерах вследствие несоблюдения заявляемых технологических параметров процесса производства шарикоподшипниковой стали не обеспечивается необходимое снижение загрязненности стали неметаллическими включениями, а также уменьшение балла оксидов, сульфидов и глобулей.
В оптимальных примерах 2-4 вследствие соблюдения заявляемых технологических параметров обеспечивается снижение загрязненности стали неметаллическими включениями, а также снижение балла оксидов, сульфидов и глобулей.
Claims (1)
- Способ производства шарикоподшипниковой стали, включающий выплавку полупродукта в сталеплавильном агрегате, выпуск расплава в ковш, подачу в ковш легирующих материалов и раскислителей, доводку расплава до необходимого химического состава, вакуумирование расплава в ковше, а также перемешивание расплава в ковше, отличающийся тем, что в процессе выпуска полупродукта с температурой 1620-1660°С в ковш подают феррохром с расходом 1,8-2,1 кг/т расплава и ферромарганец с расходом 0,28-0,35 кг/т расплава, на образовавшийся в ковше шлак подают раскислитель в виде карбида кремния с расходом 0,1-0,3 кг/т расплава, нагревают расплав до температуры 1590-1620°С в печи-ковше, вакуумируют расплав в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 20-30 мин, присаживают в ковш ферросилиций с содержанием кремния в пределах 45-75 мас.% с расходом 3,3-5,5 кг/т расплава, легируют расплав алюминием посредством подачи в ковш алюминиевой проволоки с расходом 0,25-0,35 кг/т расплава и подвергают повторному вакуумированию расплав в ковше при остаточном давлении не более 0,5 мм рт.ст. в течение 10-20 мин.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002112779A RU2219248C1 (ru) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | Способ производства шарикоподшипниковой стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002112779A RU2219248C1 (ru) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | Способ производства шарикоподшипниковой стали |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2002112779A RU2002112779A (ru) | 2003-12-10 |
RU2219248C1 true RU2219248C1 (ru) | 2003-12-20 |
Family
ID=32066466
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2002112779A RU2219248C1 (ru) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | Способ производства шарикоподшипниковой стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2219248C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112410650A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-26 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种改善高碳铬轴承钢低倍质量及偏析指数的控制方法 |
-
2002
- 2002-05-15 RU RU2002112779A patent/RU2219248C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Сталь, №1, 1969, с.30-32. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112410650A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-26 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种改善高碳铬轴承钢低倍质量及偏析指数的控制方法 |
CN112410650B (zh) * | 2020-10-30 | 2022-01-28 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种改善高碳铬轴承钢低倍质量及偏析指数的控制方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5092245B2 (ja) | 溶鋼の脱窒方法 | |
JP5910579B2 (ja) | 極低窒素純鉄の溶製方法 | |
CN110607413A (zh) | 一种低成本高氮钢的冶炼方法 | |
CN110747395A (zh) | 工业超纯铁及其生产方法 | |
EP1752546A1 (en) | The method of making high-purity steels | |
CN112877587A (zh) | 一种采用电弧炉与钢包精炼炉冶炼高锰twip钢的方法 | |
CN110257590B (zh) | 一种细化高洁净度稀土电渣钢中夹杂物的方法 | |
JP2002161308A (ja) | 高強度、高耐疲労構造用鋼の製造方法 | |
RU2219248C1 (ru) | Способ производства шарикоподшипниковой стали | |
JP5205799B2 (ja) | 含Cr低合金鋼の溶製方法 | |
JP7126103B2 (ja) | 高マンガン鋼の溶製方法 | |
JP3752801B2 (ja) | 極低炭素及び極低窒素ステンレス鋼の溶製方法 | |
JPH07188831A (ja) | ステンレス鋼の製造方法および装置 | |
US5085691A (en) | Method of producing general-purpose steel | |
RU2219249C1 (ru) | Способ внепечной обработки стали в ковше | |
CN108823355A (zh) | 一种提高钒氮微合金化钢中氮回收率的方法 | |
JPH04318118A (ja) | 極低炭・極低硫鋼の製造方法 | |
JPH0488114A (ja) | 高マンガン鋼の溶製方法 | |
RU2233339C1 (ru) | Способ производства стали | |
CN114807778B (zh) | 一种弹簧钢及其制备工艺 | |
US2049091A (en) | Manufacture of metallic alloys | |
GB1566379A (en) | Method of refining steel | |
SU985062A1 (ru) | Способ выплавки нержавеющей стали | |
SU1002370A1 (ru) | Способ рафинировани нержавеющей стали | |
SU1092189A1 (ru) | Способ получени нержавеющей стали |