RU2193139C1

RU2193139C1 - Method of burning fuel and device for realization of this method

Info

Publication number: RU2193139C1
Application number: RU2001115872/06A
Authority: RU
Inventors: Е.Д. Свердлов; Ф.Г. Марков; Н.С. Лошенкова
Priority date: 2001-06-15
Filing date: 2001-06-15
Publication date: 2002-11-20

Abstract

FIELD: heat engineering; ignition and maintenance of combustion in combustion chambers of various power systems of gas- turbine plants, gas-turbine engines, furnaces, boilers, etc. SUBSTANCE: method consists in forming two zones of fuel-and-air mixture at shortage and excess of air by supplying fuel and air, twisting flow of fuel- and-air mixture in first zone; air and fuel are fed to first zone; part of fuel is fed before swirler; then, fuel-and-air mixture is transferred to second zone by enclosing it in limited space of gas duct; twisting the flow of fuel-and-air mixture in first zone is effected at intensity S found from the following formula: S = (ω²•D_fl)/2g≥10⁴, where ω - is angular velocity of flow twisting; D_fl - is diameter of flow of fuel-and-air mixture; g is free fall acceleration; excess air coefficient α in first zone is selected within the following range: α = G_air/(G_m•L₀) = 0,6÷1,5, where G_air - is flow rate of air through fuel burning unit; G_m - is total flow rate of fuel through fuel burning unit; L₀ - is stoichiometric coefficient. Relationship of fraction of fuel fed before swirler G₁ to total flow rate of fuel G_m is G₁/G_m = 1-0. EFFECT: low thermal factor due to effective twisting of fuel-and-air mixture, transporting it through considerable distance from fuel burning unit inlet and forming cone at outlet of this unit. 5 cl, 4 dwg

Description

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано для воспламенения и поддержания горения в камерах сгорания различных энергетических систем газотурбинных установок (ГТУ), газотурбинных двигателей (ГТД), печах, котлах и др. The invention relates to a power system and can be used to ignite and maintain combustion in the combustion chambers of various energy systems of gas turbine units (GTU), gas turbine engines (GTE), furnaces, boilers, etc.

Известен способ комбинированного сжигания пылевидного и газообразного топлива [1] путем подачи закрученного воздуха коаксиально потоку топливовоздушной смеси и ввода газообразного топлива отдельными струями под углом к оси потоков топливовоздушной смеси и воздуха. A known method of combined combustion of pulverized and gaseous fuels [1] by supplying swirling air coaxially to the flow of the air-fuel mixture and introducing gaseous fuel into separate jets at an angle to the axis of the flows of the air-fuel mixture and air.

При осуществлении этого способа сжигания топлива снижается недожог топлива. Однако способ [1] требует интенсивного охлаждения элементов конструкции вблизи зоны горения. When implementing this method of burning fuel, underburning of fuel is reduced. However, the method [1] requires intensive cooling of structural elements near the combustion zone.

Известен способ сжигания топлива [2], наиболее близкий к предлагаемому, заключающийся в создании последовательно размещенных двух зон образования топливовоздушной смеси с недостатком и избытком воздуха соответственно путем подвода в последние топлива и воздуха, закрутки потока топливовоздушной смеси в первой зоне, образования факела в ней и направления его во вторую зону посредством рециркуляции продуктов сгорания. A known method of burning fuel [2], the closest to the proposed one, which consists in creating successively placed two zones of formation of the air-fuel mixture with a lack and excess of air, respectively, by supplying the last fuel and air, swirling the flow of the air-fuel mixture in the first zone, forming a torch in it and directing it to the second zone by recirculation of the combustion products.

При осуществлении этого способа сжигания топлива снижается содержание окислов азота в сравнении с вышеприведенным способом. Однако указанный способ также требует интенсивного охлаждения элементов конструкции как в первой, так и во второй зоне горения. When implementing this method of burning fuel, the content of nitrogen oxides is reduced in comparison with the above method. However, this method also requires intensive cooling of structural elements in both the first and second combustion zone.

Известно устройство для сжигания топлива [3], которое является наиболее близким по технической сущности к предлагаемому устройству для сжигания топлива. Устройство содержит последовательно соединенные первую и вторую камеры сгорания, первая камера сгорания выполнена с тангенциальным подводом воздуха, узел подачи топлива, завихритель воздуха, расположенный в первой камере, систему зажигания топливовоздушной смеси. A device for burning fuel [3] is known, which is the closest in technical essence to the proposed device for burning fuel. The device contains a series of connected first and second combustion chambers, the first combustion chamber is made with a tangential air supply, a fuel supply unit, an air swirl located in the first chamber, an air-fuel mixture ignition system.

Указанное устройство имеет недостатки, которые обусловлены высокой теплонапряженностью элементов конструкции и высокими теплопотерями в стенки камеры сгорания, и не обеспечивает основных требований к воспламенителям и газогенераторам, воспламеняющим и поддерживающим горение в камерах сгорания и топках. К таким требованиям относится, в частности, удаленность первичной камеры от вторичной (основной камеры сгорания) на значительные расстояния, низкая теплонапряженность элементов конструкции и малые теплопотери в стенки, позволяющие работать воспламенителю и газогенератору без ограничений по времени при отсутствии потерь тепла от процесса горения в элементах конструкции и отсутствии систем охлаждения. The specified device has disadvantages due to the high heat stress of structural elements and high heat loss in the walls of the combustion chamber, and does not provide the basic requirements for igniters and gas generators, igniting and supporting combustion in the combustion chambers and furnaces. Such requirements include, in particular, the remoteness of the primary chamber from the secondary (main combustion chamber) over considerable distances, low heat stress of structural elements and small heat losses to the walls, allowing the ignitor and gas generator to operate without time restrictions in the absence of heat loss from the combustion process in the elements design and lack of cooling systems.

Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в обеспечении низкой теплонапряженности элементов устройства для сжигания топлива путем эффективной закрутки топливовоздушной смеси, транспортировке ее на значительное расстояние от входа устройства сжигания топлива и образовании факела на выходе устройства сжигания топлива. The technical problem solved by the invention is to provide low heat stresses of the elements of the device for burning fuel by efficiently twisting the air-fuel mixture, transporting it to a considerable distance from the inlet of the fuel burning device and forming a torch at the output of the fuel burning device.

Указанная техническая задача решается тем, что в известном способе сжигания топлива, заключающемся в создании последовательно размещенных двух зон образования топливовоздушной смеси с недостатком и избытком воздуха путем подвода топлива и воздуха, закрутки потока в первой зоне, согласно изобретению воздух и топливо подают в первую зону, причем часть топлива подают до завихрителя, транспортировку топливовоздушной смеси из первой зоны во вторую обеспечивают путем ее заключения в ограниченное пространство газовода, при этом закрутку потока топливовоздушной смеси в первой зоне осуществляют с интенсивностью S, определяемой по формуле
S = (ω²•D_П)/2g≥10⁴,
где ω- угловая скорость закрутки потока топливовоздушной смеси,
D_П - диаметр потока топливовоздушной смеси,
g - ускорение свободного падения,
при этом коэффициент избытка воздуха α в первой зоне выбирают в диапазоне
α = G_B/(G_m•L₀) = 0,6-1,5,
где G_В - расход воздуха через устройство сжигания топлива,
G_m - общий расход топлива через устройство сжигания топлива,
L₀ - стехиометрический коэффициент.The specified technical problem is solved by the fact that in the known method of burning fuel, which consists in creating sequentially placed two zones of formation of the air-fuel mixture with a lack and excess of air by supplying fuel and air, swirling the flow in the first zone, according to the invention, air and fuel are fed into the first zone, moreover, a part of the fuel is supplied to the swirl, the transportation of the air-fuel mixture from the first zone to the second is provided by enclosing it in a limited space of the gas duct, while twisting along eye-fuel mixture in the first zone is carried out with intensity S, determined by the formula
S = (ω ² • D _P ) / 2g≥10 ⁴ ,
where ω is the angular swirl velocity of the air-fuel mixture flow,
D _P - the diameter of the flow of the air-fuel mixture,
g is the acceleration of gravity,
the coefficient of excess air α in the first zone is selected in the range
α = G _B / (G _m • L ₀ ) = 0.6-1.5,
where G _In - air flow through the device for burning fuel,
G _m - total fuel consumption through the device for burning fuel,
L ₀ is the stoichiometric coefficient.

При этом соотношение доли топлива, подаваемого до завихрителя G₁, к общему расходу топлива G_m составляет величину G₁/G_m=1-0.In this case, the ratio of the fraction of the fuel supplied to the swirl G ₁ to the total fuel consumption G _m is G ₁ / G _m = 1-0.

Указанная техническая задача решается также тем, что известное устройство для сжигания топлива, содержащее последовательно соединенные первую и вторую камеры сгорания, узел подачи воздуха, узел подачи топлива и завихритель, подсоединенные со стороны входа первой камеры сгорания, устройство зажигания топливовоздушной смеси, согласно изобретению снабжено дополнительным узлом подачи топлива, соединенным также с входом первой камеры сгорания, газоводом, расположенным между выходом первой камеры сгорания и входом второй камеры сгорания, выполненным в виде отрезка трубы, при этом диаметр газовода d_г выбирают в диапазоне d_г=(0,3-1,0)•D_K, где D_K - диаметр первой камеры сгорания (обычно D_K=D_п), а длину газовода L_г выбирают равной L_г=(0,5-30,0)-d_г.The specified technical problem is also solved by the fact that the known device for burning fuel, containing serially connected first and second combustion chambers, an air supply unit, a fuel supply unit and a swirl connected from the inlet side of the first combustion chamber, the ignition device of the air-fuel mixture, according to the invention, is equipped with an additional a fuel supply unit, also connected to the input of the first combustion chamber, a gas duct located between the output of the first combustion chamber and the input of the second combustion chamber, made in the form of a pipe segment, while the diameter of the gas duct d _{g is} selected in the range d _g = (0.3-1.0) • D _K , where D _K is the diameter of the first combustion chamber (usually D _K = D _p ), and the length the gas duct L _{g is} chosen equal to L _g = (0.5-30.0) -d _g .

При этом газовод может быть выполнен изогнутым, радиус кривизны R_г выбирают из соотношения R_г/d_г≥5, а устройство зажигания топливовоздушной смеси может быть расположено на входе во вторую камеру сгорания.In this case, the gas duct can be made curved, the radius of curvature R _{g is} selected from the ratio R _g / d _g ≥5, and the ignition device for the air-fuel mixture can be located at the entrance to the second combustion chamber.

На фиг.1 представлено устройство сжигания топлива с прямым газоводом для осуществления предлагаемого способа сжигания топлива. Figure 1 presents the device for burning fuel with a direct gas duct for implementing the proposed method of burning fuel.

На фиг.2 представлено устройство сжигания топлива с изогнутым газоводом для осуществления предлагаемого способа сжигания топлива. Figure 2 presents the device for burning fuel with a curved gas duct for implementing the proposed method of burning fuel.

На фиг.3 представлены границы устойчивой работы устройства сжигания топлива на примере функции расхода воздуха G_В через него в зависимости от коэффициента избытка воздуха α в нем.Figure 3 presents the boundaries of the stable operation of the fuel combustion device as an example of the function of air flow G _B through it, depending on the coefficient of excess air α in it.

На фиг.4 приведена зависимость изменения температуры стенок газовода T_w в зависимости от соотношения длины газовода к его диаметру L_г/d_г при различной степени закрутки топливовоздушной смеси.Figure 4 shows the dependence of the temperature change of the walls of the gas duct T _w depending on the ratio of the length of the gas duct to its diameter L _g / d _g at various degrees of swirling of the air-fuel mixture.

Устройство для сжигания топлива содержит первую камеру сгорания 1 с тангенциальным подводом воздуха, узел подачи топлива 2, дополнительный узел подачи топлива 3, завихритель 4 воздуха в первой камере, вход 5 воздуха в первую камеру, вход 6 узла подачи топлива 2, выход 7 узла подачи топлива 2, вход 8 дополнительного узла подачи топлива 3, выход 9 дополнительного узла подачи топлива 3, устройство зажигания топливовоздушной смеси 10, цилиндрический газовод 11, вторая камера сгорания 12. A device for burning fuel contains a first combustion chamber 1 with a tangential air supply, a fuel supply unit 2, an additional fuel supply unit 3, an air swirler 4 in the first chamber, an air inlet 5 into the first chamber, an input 6 of the fuel supply unit 2, output 7 of the supply unit fuel 2, input 8 of the additional fuel supply unit 3, output 9 of the additional fuel supply unit 3, the ignition device of the air-fuel mixture 10, the cylindrical gas duct 11, the second combustion chamber 12.

Устройство для сжигания топлива по предлагаемому способу работает следующим образом. Газообразное топливо подают на вход 6 узла подачи топлива 2 и далее через его выход 7 в первую камеру сгорания 1. Воздух подают на вход 5. На вход 8 дополнительного узла подачи топлива 3 подают дополнительное газообразное топливо. Из выхода 9 узла 3 газообразное топливо попадает в область перед завихрителем 4 и смешивается с воздухом. В результате образуется топливовоздушная смесь, которая проходит через завихритель 4, интенсивно закручивается и попадает в первую камеру сгорания 1. В первой камере сгорания 1 топливо и воздух или топливо и топливовоздушная смесь смешиваются и воспламеняются от устройства зажигания 10. Образованная топливовоздушная смесь в первичной камере сгорания 1 способна воспламеняться от системы зажигания 10 на примере функции расхода воздуха G_В через предлагаемое устройство при коэффициенте избытка воздуха α в диапазоне α=0,6-1,5 (фиг.3). Закрученная топливовоздушная смесь 13, в которой начинается предпламенный процесс, располагается внутри первой камеры сгорания 1 на некотором расстоянии от стенок и имеет кольцеобразную форму. Предпламенный процесс продолжается и внутри цилиндрического газовода 11 (также на некотором расстоянии от стенок газовода), соединяющем первую камеру сгорания 1 со второй камерой сгорания 12, где расположена вторичная зона интенсивного горения. Следует отметить, что в первой камере сгорания 1 и газоводе 11 осуществляются предпламенные процессы, характеризуемые как режимы "холодного" и "голубого" пламени [4] . На входе во вторую камеру сгорания 12 интенсивность закрутки газа снижается, интенсифицируется смешение высокотемпературных продуктов предпламенного процесса из приосевой зоны с топливо-воздушной смесью, сопровождающееся интенсивным догоранием топлива в факеле 14 во вторичной зоне.A device for burning fuel according to the proposed method works as follows. Gaseous fuel is fed to the inlet 6 of the fuel supply unit 2 and then through its outlet 7 to the first combustion chamber 1. Air is supplied to the input 5. An additional gaseous fuel is supplied to the input 8 of the additional fuel supply unit 3. From the output 9 of the node 3, gaseous fuel enters the area in front of the swirl 4 and mixes with air. As a result, an air-fuel mixture is formed, which passes through the swirl 4, is intensively twisted and enters the first combustion chamber 1. In the first combustion chamber 1, fuel and air or fuel and air-fuel mixture are mixed and ignited from the ignition device 10. The formed air-fuel mixture in the primary combustion chamber 1 is capable of igniting from the ignition system 10 by the example of the function of the air flow rate G _B through the proposed device with an excess air coefficient α in the range α = 0.6-1.5 (Fig. 3). The swirling air-fuel mixture 13, in which the pre-flame process begins, is located inside the first combustion chamber 1 at a certain distance from the walls and has an annular shape. The pre-flame process continues inside the cylindrical gas duct 11 (also at a certain distance from the walls of the gas duct) connecting the first combustion chamber 1 to the second combustion chamber 12, where the secondary intensive combustion zone is located. It should be noted that in the first combustion chamber 1 and gas duct 11, pre-flame processes are carried out, characterized as “cold” and “blue” flame modes [4]. At the entrance to the second combustion chamber 12, the gas swirling intensity decreases, the mixing of the high-temperature products of the pre-flame process from the near-axis zone with the fuel-air mixture is intensified, accompanied by intense burning of fuel in the torch 14 in the secondary zone.

Полученный эффект достигается за счет интенсивной закрутки потока воздуха у стенок первой камеры сгорания и стенок газовода, при этом процесс горения в этом слое у стенок не реализуется. Предпламенный процесс осуществляется в приосевой зоне первой камеры сгорания и газовода. Причем из-за высокого градиента давления вдоль радиуса, реализуемого при интенсивной закрутке потока воздуха и топливовоздушной смеси, массообмен между приосевой зоной реакций и пристеночной холодной зоной на длине L_г/d_г≤30 практически отсутствует, что обеспечивает интенсивное охлаждение стенок первой камеры сгорания и газовода при локализации предпламенного процесса горения в приосевой зоне. После истечения топливовоздушной смеси и продуктов неполного сгорания во вторую зону закрутка потока резко снижается, реализуется турбулентный массообмен между приосевым слоем предпламенного процесса и периферийным слоем топливовоздушной смеси с интенсивным догоранием последней во второй зоне. Процесс устойчивого воспламенения топливовоздушной смеси в приосевой зоне реализуется при коэффициенте избытка воздуха α=0,6-1,5 в широком диапазоне абсолютных расходов воздуха и топлива.The obtained effect is achieved due to the intensive swirling of the air flow near the walls of the first combustion chamber and the walls of the gas duct, while the combustion process in this layer near the walls is not realized. The pre-flame process is carried out in the axial zone of the first combustion chamber and gas duct. Moreover, due to the high pressure gradient along the radius realized during intensive swirling of the air flow and the air-fuel mixture, mass transfer between the near-axis reaction zone and the near-wall cold zone over a length of L _g / d _g ≤30 is practically absent, which ensures intensive cooling of the walls of the first combustion chamber and gas duct at localization of the pre-flame combustion process in the axial zone. After the expiration of the air-fuel mixture and incomplete combustion products into the second zone, the swirl of the flow decreases sharply, turbulent mass transfer is realized between the paraxial layer of the pre-flame process and the peripheral layer of the air-fuel mixture with intensive burning of the latter in the second zone. The process of stable ignition of the air-fuel mixture in the axial zone is realized when the coefficient of excess air α = 0.6-1.5 in a wide range of absolute air and fuel consumption.

Цилиндрический газовод 11 в виде трубы может быть прямым (фиг.1) либо изогнутым (фиг. 2) с радиусом изгиба R_г, составляющим не менее 5 диаметров газовода. При этом длина газовода может составлять от 0,5 до 30 его диаметров. Диаметр газовода может составлять от 0,3 до 1,0 диаметра первой камеры сгорания. В указанном диапазоне геометрических параметров газовода при интенсивности закрутки топливовоздушной смеси (ω²•D_K)/2g≥10⁴, где ω - угловая скорость закрутки потока, D_K - диаметр потока топливовоздушной смеси, g - ускорение свободного падения, устанавливается температура стенок корпуса и газовода, не превышающая 300 К (кривая 1 на фиг.4). На этой же фиг.4 (кривая 3) показано распределение температуры стенок газовода при меньшей интенсивности закрутки при (ω²•D_K)/2g≅10² Tw_max=1100 K уже на 30-й секунде, при (ω²•D_K)/2g≅10³-10⁴ Tw=900 K лишь на 60-й секунде(кривая 2).The cylindrical gas duct 11 in the form of a pipe can be straight (Fig. 1) or curved (Fig. 2) with a bending radius R _{g of} at least 5 diameters of the gas duct. At the same time, the length of the gas duct can be from 0.5 to 30 diameters. The diameter of the gas duct may be from 0.3 to 1.0 of the diameter of the first combustion chamber. In the indicated range of geometrical parameters of the gas duct at an air-fuel mixture swirl intensity (ω ² • D _K ) / 2g≥10 ⁴ , where ω is the angular swirl velocity of the flow, D _K is the diameter of the air-fuel mixture flow, g is the free fall acceleration, the temperature of the body walls and a gas duct not exceeding 300 K (curve 1 in FIG. 4). In the same figure 4 (curve 3) shows the temperature distribution of the walls of the gas duct at a lower twist intensity at (ω ² • D _K ) / 2g≅10 ² Tw _max = 1100 K already at the 30th second, at (ω ² • D _K ) / 2g≅10 ³ -10 ⁴ Tw = 900 K only at the 60th second (curve 2).

Для воспламенения топливовоздушной смеси в предлагаемом устройстве в качестве устройства зажигания использовалась электрическая свеча зажигания, установленная в торце первичной камеры сгорания (см. фиг.1). Однако процесс горения может инициироваться и от вспомогательного устройства зажигания (электрической свечи), расположенной на входе во вторую камеру сгорания (фиг. 1). Завихритель выполнен в виде набора лопаток или цилиндрических каналов с тангенциальным подводом воздуха. To ignite the air-fuel mixture in the proposed device as an ignition device, an electric spark plug installed at the end of the primary combustion chamber was used (see Fig. 1). However, the combustion process can also be initiated from the auxiliary ignition device (electric candle) located at the entrance to the second combustion chamber (Fig. 1). The swirl is made in the form of a set of blades or cylindrical channels with a tangential air supply.

Экспериментальные исследования показали, что при организации процесса горения в предлагаемом устройстве предлагаемым способом в первой камере сгорания и газоводе в предпламенном процессе температура составляет 600-800 К, а на входе второй камеры сгорания (во второй зоне) создается факел горения с температурой 1500-1700 К, который надежно воспламеняет и поддерживает горение топливовоздушной смеси во второй камере сгорания, и при длине газовода, достигающей L_г≤30•d_г, установленная температура внутренних стенок первичной камеры сгорания и газовода не превышает 300 К при отсутствии охлаждения элементов конструкции.Experimental studies have shown that when organizing the combustion process in the proposed device by the proposed method in the first combustion chamber and gas duct in a pre-flame process, the temperature is 600-800 K, and at the inlet of the second combustion chamber (in the second zone) a flame is created with a temperature of 1500-1700 K , which reliably ignites and supports combustion of the air-fuel mixture in the second combustion chamber, and with a gas duct length reaching L _g ≤30 • d _g , the set temperature of the inner walls of the primary combustion chamber and gas gadfly does not exceed 300 K in the absence of cooling of structural elements.

Предлагаемый способ сжигания топлива и организации процесса горения может быть реализован и при изменении соотношения доли топлива, подаваемого до завихрителя G₁ к общему расходу топлива G_m в соотношении G₁/G_m=1-0. При этом характеристики устройства сжигания топлива практически не изменяются.The proposed method of burning fuel and organizing the combustion process can be implemented by changing the ratio of the proportion of fuel supplied to the swirler G ₁ to the total fuel consumption G _m in the ratio G ₁ / G _m = 1-0. In this case, the characteristics of the fuel combustion device are practically unchanged.

Источники информации
1. Авторское свидетельство 1163088. Бюл. 23. 1985.Sources of information
1. Copyright certificate 1163088. Bull. 23. 1985.

2. Авторское свидетельство 1768879. Бюл. 38. 1992 (прототип). 2. Copyright certificate 1768879. Bull. 38. 1992 (prototype).

3. А. Гупта, Д. Лилли, Н. Сайред. Закрученные потоки. М.: Мир, 1987, с. 292, рис. 4.63 (прототип). 3. A. Gupta, D. Lilly, N. Sayred. Swirling threads. M .: Mir, 1987, p. 292, fig. 4.63 (prototype).

4. Соколик А. С. Воспламенение, горение и детонация в газах. М.: Издательство АН СССР, 1960. 4. Sokolik A. S. Ignition, combustion and detonation in gases. M .: Publishing house of the Academy of Sciences of the USSR, 1960.

Claims

1. Способ сжигания топлива, заключающийся в создании последовательно размещенных двух зон образования топливовоздушной смеси с недостатком и избытком воздуха путем подвода топлива и воздуха, закрутки потока топливовоздушной смеси в первой зоне, отличающийся тем, что воздух и топливо подают в первую зону, причем часть топлива подают до завихрителя, транспортировку топливовоздушной смеси из первой зоны во вторую обеспечивают путем ее заключения в ограниченное пространство газовода, при этом закрутку потока топливовоздушной смеси в первой зоне осуществляют с интенсивностью S, определяемой по формуле
S = (ω²•D_П)/2g≥10⁴,
где ω - угловая скорость закрутки потока,
D_П - диаметр потока топливовоздушной смеси в первой зоне,
g - ускорение свободного падения,
при этом коэффициент избытка воздуха α в первой зоне выбирают в диапазоне
α = G_B/(G_m•L₀) = 0,6-1,5,
где G_в - расход воздуха через устройство сжигания топлива,
G_m - общий расход топлива через устройство сжигания топлива,
L₀ - стехиометрический коэффициент.1. The method of burning fuel, which consists in creating two successively placed zones of formation of the air-fuel mixture with a lack and excess of air by supplying fuel and air, swirling the flow of the air-fuel mixture in the first zone, characterized in that the air and fuel are supplied to the first zone, and part of the fuel served to the swirl, the transportation of the air-fuel mixture from the first zone to the second is provided by its conclusion in a limited space of the gas duct, while swirling the flow of the air-fuel mixture in the first th zone is performed with an intensity of S, defined by the formula
S = (ω ² • D _P ) / 2g≥10 ⁴ ,
where ω is the angular velocity of the flow swirl,
D _P - the diameter of the flow of the air-fuel mixture in the first zone,
g is the acceleration of gravity,
the coefficient of excess air α in the first zone is selected in the range
α = G _B / (G _m • L ₀ ) = 0.6-1.5,
where G _in - air flow through the device for burning fuel,
G _m - total fuel consumption through the device for burning fuel,
L ₀ is the stoichiometric coefficient.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что соотношение доли топлива, подаваемого до завихрителя G₁, к общему расходу топлива G_m составляет величину G₁/G_m= 1-0.2. The method according to p. 1, characterized in that the ratio of the proportion of fuel supplied to the swirler G ₁ to the total fuel consumption G _m is G ₁ / G _m = 1-0.

3. Устройство для сжигания топлива, содержащее последовательно соединенные первую и вторую камеры сгорания, узел подачи воздуха, узел подачи топлива и завихритель, подсоединенные со стороны входа первой камеры сгорания, устройство зажигания топливовоздушной смеси, отличающееся тем, что оно снабжено дополнительным узлом подачи топлива, соединенным также с входом первой камеры сгорания, газоводом, расположенным между выходом первой камеры сгорания и входом второй камеры сгорания, выполненным в виде отрезка трубы, при этом диаметр газовода d₁ выбирают в диапазоне
d_г= (0,3-1,0)D_К,
где D_К - диаметр первой камеры сгорания, а длину газовода L_г выбирают равной L_г= (0,5-30)d_г.3. A device for burning fuel, comprising serially connected first and second combustion chambers, an air supply unit, a fuel supply unit and a swirl connected from the inlet side of the first combustion chamber, an air-fuel mixture ignition device, characterized in that it is provided with an additional fuel supply unit, also connected to the inlet of the first combustion chamber, a gas duct located between the output of the first combustion chamber and the input of the second combustion chamber, made in the form of a pipe segment, the diameter of the gas duct and d _{1 is} selected in the range
d _g = (0.3-1.0) D _K ,
where D _K is the diameter of the first combustion chamber, and the length of the gas duct L _{g is} chosen equal to L _g = (0.5-30) d _g .

4. Устройство по п. 3, отличающееся тем, что устройство зажигания топливовоздушной смеси расположено на входе во вторую камеру сгорания. 4. The device according to p. 3, characterized in that the ignition device for the air-fuel mixture is located at the entrance to the second combustion chamber.

5. Устройство по п. 4, отличающееся тем, что газовод выполнен изогнутым, а радиус кривизны R_г выбирают из соотношения R_г/d_г≥5.5. The device according to p. 4, characterized in that the gas duct is made curved, and the radius of curvature R _{g is} selected from the ratio R _g / d _g ≥5.