RU2187423C1 - Method for feeding cutting fluid to grinding zone by action of hydraulic shock - Google Patents
Method for feeding cutting fluid to grinding zone by action of hydraulic shock Download PDFInfo
- Publication number
- RU2187423C1 RU2187423C1 RU2001103944A RU2001103944A RU2187423C1 RU 2187423 C1 RU2187423 C1 RU 2187423C1 RU 2001103944 A RU2001103944 A RU 2001103944A RU 2001103944 A RU2001103944 A RU 2001103944A RU 2187423 C1 RU2187423 C1 RU 2187423C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- grinding
- mandrel
- cots
- height
- channels
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к станкостроению и к обработке материалов резанием, а именно к способам подачи смазочно-охлаждающей технологической смеси (СОТС) в зону шлифования. The invention relates to machine tool industry and to the processing of materials by cutting, and in particular to methods of supplying a lubricant-cooling technological mixture (COTS) to the grinding zone.
Известен способ подачи СОТС в зону при внутреннем шлифовании, согласно которому СОТС через полую оправку и связанные с ее полостью каналы подают со скоростью С в зону шлифования и образуют гидроклин в переменном зазоре между кожухом и кругом, при этом с целью повышения эффективности охлаждения оправку берут с винтовыми канавками на внутренней поверхности, угол подъема которых выбирают из условия
f<tgγ<π/2,
где f - коэффициент жидкостного трения слоев СОТС, прилегающих к стенке полости оправки, продольные оси каналов выполнены по кривой второй порядка, которую выбирают по формуле
ctgβi+ctgαi = ωη/Cr.
где βi - угол между касательной к криволинейной поверхности канала и касательной к окружности в i-й точке канала;
αi - угол между касательной к окружности, пересекающей канал в i-й точке, и истинным направлением движения частицы СОТС;
ω - угловая скорость вращения оправки;
ri - текущий радиус канала;
Cr - радиальная составляющая истинной скорости С движения СОТС в канале, берут конусообразную заглушку с основанием, диаметр которого равен диаметру полости оправки, и располагают ее в полости оправки так, что вершина ее направлена против потока СОТС, а основание расположено в одной плоскости с образующей радиальных каналов [1].A known method of supplying COTS to the zone during internal grinding, according to which COTS through the hollow mandrel and the channels connected with its cavity, is fed at a speed C to the grinding zone and form a hydrocline in an alternating gap between the casing and the circle, with the aim of increasing the cooling efficiency, take the mandrel with helical grooves on the inner surface, the lifting angle of which is chosen from the condition
f <tgγ <π / 2,
where f is the coefficient of liquid friction of the layers of SOTS adjacent to the wall of the cavity of the mandrel, the longitudinal axis of the channels are made according to the second-order curve, which is selected by the formula
ctgβ i + ctgα i = ωη / C r .
where β i is the angle between the tangent to the curved surface of the channel and the tangent to the circle at the i-th point of the channel;
α i - the angle between the tangent to the circle crossing the channel at the i-th point, and the true direction of motion of the particle SOTS;
ω is the angular velocity of rotation of the mandrel;
r i is the current radius of the channel;
C r is the radial component of the true speed C of the SOTS movement in the channel, take a cone-shaped plug with a base whose diameter is equal to the diameter of the mandrel cavity, and place it in the mandrel cavity so that its apex is directed against the SOTS flow, and the base is located in the same plane with the generatrix radial channels [1].
Недостатками известного способа подачи СОТС являются не эффективное использование всей высоты круга, т.к. часть его выполнена не режущей, а из быстроизнашивающегося не абразивного материала, при этом конструкция каналов в этой части является трудно выполнимой и не технологичной в изготовлении, кроме того, по мере износа круга наружный диаметр его уменьшается и эффект гидроклина в переменном зазоре между кожухом и кругом пропадает и не действует. The disadvantages of the known method of filing SOTS are the inefficient use of the entire height of the circle, because part of it is made not of cutting, but of wear-resistant non-abrasive material, while the design of the channels in this part is difficult to perform and not technologically advanced to manufacture, in addition, as the circle wears out, its outer diameter decreases and the effect of hydrocline in the variable gap between the casing and the circle disappears and does not work.
Известен способ подачи СОТС в зону шлифования, согласно которому СОТС через осевую полость, вращающейся со скоростью ω оправки, подают в радиальные, связанные с полостью каналы и оттуда - в зону шлифования, при этом в полость оправки дополнительно устанавливают пластинчатый шнек радиусом r с винтовой поверхностью, образованной кривой, описываемой уравнением:
ctgβi = ctgαi-ωr/Cη,
где βi - угол наклона между касательной к винтовой поверхности шнека и направлением окружной скорости СОТС в i-й точке шнека;
αi - угол наклона между направлением окружной скорости СОТС и истинным направлением движения СОЖ в i-й точке шнека;
Cη - тангенциальная составляющая истинной скорости движения СОТС в пространстве между шнеком и осевой полостью оправки;
ω - угловая скорость вращения оправки [2].There is a known method of supplying COTS to the grinding zone, according to which COTS is fed into the radial channels associated with the cavity through the axial cavity rotating at a speed ω of the mandrel, and from there to the grinding zone, while a plate screw of radius r with a screw surface is additionally installed in the mandrel cavity formed by the curve described by the equation:
ctgβ i = ctgα i -ωr / C η ,
where β i is the angle of inclination between the tangent to the screw surface of the screw and the direction of the peripheral speed of the SOTS at the i-th point of the screw;
α i - the angle of inclination between the direction of the peripheral speed of the SOTS and the true direction of movement of the coolant at the i-th point of the screw;
C η is the tangential component of the true speed of the SOTS in the space between the screw and the axial cavity of the mandrel;
ω is the angular velocity of rotation of the mandrel [2].
Недостатками известного способа подачи СОТС являются не эффективное использование всей высоты круга, т.к. часть его выполнена не режущей, а из быстроизнашивающегося не абразивного материала, при этом конструкция пластинчатого шнека является трудно выполнимой и не технологичной в изготовлении, причем неподвижное его крепление во вращающейся осевой полости оправки, требующее гарантированных зазоров, ведет к большому перерасходу не по назначению СОТС. The disadvantages of the known method of filing SOTS are the inefficient use of the entire height of the circle, because part of it is made not of cutting, but of wear-resistant non-abrasive material, while the design of the plate auger is difficult to manufacture and not technologically advanced to manufacture, while its fixed fastening in the rotating axial cavity of the mandrel, which requires guaranteed clearances, leads to a large overspending not for the intended purpose of SOTS.
Задачей изобретения является повышение эффективности охлаждения, снижение теплонапряженности процесса шлифования и повышение производительности и качества обработки путем использования аксиально-смещенного режущего слоя и гидроудара, способствующего более эффективному проникновению СОТС через радиальные отверстия и поры круга. The objective of the invention is to increase the cooling efficiency, reduce the heat stress of the grinding process and increase the productivity and quality of processing by using an axially offset cutting layer and water hammer, which facilitates more efficient penetration of COTS through radial holes and pores of the circle.
Поставленная задача решается путем применения предлагаемого способа подачи смазочно-охлаждающей технологической смеси (СОТС) в зону шлифования, включающий использование закрепленного на оправке шлифовального круга и подачу СОТС через осевую полость и связанные с ней радиальные отверстия вращающейся оправки, при этом шлифовальный круг используют с радиальными каналами, расположенными в его приторцовых частях переменной высоты, образующих центральную часть без каналов, наклоненную под острым углом α к плоскости, перпендикулярной оси вращения, а подачу СОТС в зону шлифования осуществляют с гидроударом через радиальные каналы шлифовального круга, причем величину угла α определяют по формуле:
α = arctg(Bкр-Bo)/Dmax,
где Вкр, Dmax - соответственно высота и максимальный наружный диаметр шлифовального круга;
Во - высота центральной абразивной части круга без каналов, выбранная из условия
Во≥0,5 Вкр
Кроме того, подачу СОТС осуществляют впрыскиванием под импульсным давлением в осевую полость оправки, ее радиальные отверстия и радиальные каналы шлифовального круга за счет гидроудара, созданного концентратором, расположенным на штоке и подпружиненного к корпусу последнего.The problem is solved by applying the proposed method of supplying a lubricant-cooling technological mixture (COTS) to the grinding zone, which includes the use of a grinding wheel fixed to the mandrel and the supply of COTS through the axial cavity and the radial holes of the rotating mandrel associated with it, while the grinding wheel is used with radial channels located in its frontal parts of variable height, forming the central part without channels, inclined at an acute angle α to a plane perpendicular to the axis rotation, and the supply of COTS to the grinding zone is carried out with a water hammer through the radial channels of the grinding wheel, and the angle α is determined by the formula:
α = arctan (B cr -B o ) / D max ,
where In cr , D max - respectively, the height and maximum outer diameter of the grinding wheel;
In about - the height of the Central abrasive part of the circle without channels, selected from the conditions
In about ≥0,5 in Kyrgyzstan
In addition, the supply of COTS is carried out by injection under pulsed pressure into the axial cavity of the mandrel, its radial holes and the radial channels of the grinding wheel due to the water hammer created by a concentrator located on the rod and spring-loaded to the housing of the latter.
Предлагаемый способ подачи СОТС в зону шлифования гидроударом поясняется чертежами. The proposed method of supplying COTS to the grinding zone by water hammer is illustrated by drawings.
На фиг. 1 представлены конструкция круга и устройство для осуществления способа, продольный разрез; на фиг.2 - общий вид устройства без кожуха; на фиг.3 - общий вид с торца по А на фиг.1; на фиг.4 - поперечный разрез по Б-Б на фиг. 1; на фиг.5 - поперечный разрез оправки по В-В на фиг.1; на фиг.6 - развертка периферийной режущей поверхности круга; на фиг.7 - принципиальная схема гидроударника. In FIG. 1 shows the design of a circle and a device for implementing the method, a longitudinal section; figure 2 is a General view of the device without a casing; figure 3 is a General view from the end along A in figure 1; in Fig.4 is a transverse section along BB in Fig. 1; figure 5 is a transverse section of the mandrel BB in figure 1; figure 6 - scan of the peripheral cutting surface of the circle; 7 is a schematic diagram of a hydraulic hammer.
Способ подачи смазочно-охлаждающей технологической смеси в зону шлифования с использованием гидроудара реализуется с помощью устройства, которое содержит шлифовальный круг оригинальной конструкции, закрепленный на специальной оправке, и гидроударник для сообщения СОТС гидроудара определенной частоты и силы. The method of supplying a lubricant-cooling technological mixture to the grinding zone using a water hammer is implemented using a device that contains an original design grinding wheel mounted on a special mandrel and a hydraulic hammer for communicating a water hammer of a certain frequency and force.
Устройство для осуществления способа содержит оправку 1 с осевой полостью 2, на стенках которой выполнены радиальные отверстия 3, связывающими осевую полость 2 с кольцевыми канавками 4 на поверхности оправки 1. A device for implementing the method comprises a
Устройство содержит также надетый на оправку 1 шлифовальный круг 5 с радиальными каналами 6, которые расположены только в приторцовых частях 7 круга 5, причем эти части 7 имеют переменную высоту благодаря наклону под острым углом α к плоскости, перпендикулярной оси вращения, центральной абразивной части 8 без каналов 6 (см. фиг.2). Угол α определяют по формуле:
α = arctg(Bкр-Bo)/Dmax,
где Вкр, Dmax - соответственно высота и максимальный наружный диаметр шлифовального круга 5;
Во - высота центральной абразивной части 8 круга 5 без каналов 6, которая может принимать значения
Во≥0,5 Вкр
Устройство предусматривает крепление круга 5 на оправке 1, которое осуществляется гайкой 9 через картонные прокладки, а для предотвращения вытекания СОТС из осевой полости 2 служит резьбовая пробка 10 с уплотнительной прокладкой и кожух 11 (см. фиг.1).The device also contains a
α = arctan (B cr -B o ) / D max ,
where In cr , D max - respectively, the height and maximum outer diameter of the grinding
In about - the height of the Central
In about ≥0,5 in Kyrgyzstan
The device provides for fixing the
Выработка гидроудара и импульсная подачи смазочно-охлаждающей технологической смеси в осевую полость 2 осуществляется гидроударником [3]. The development of hydraulic shock and pulsed supply of a lubricant-cooling technological mixture into the
Гидроударник 12 со штоком 13 образуют камеру А1 обратного хода, которая соединена с напорной магистралью, а также тормозную камеру G (фиг.7). Поршень 14 отделяет камеру В, заполненную газом, от гидравлической камеры, сообщающейся с напорной магистралью. Плунжер 15, имеющий проточку F, образует с корпусом камеру С рабочего хода, сообщающуюся последовательно с напорной и сливной магистралями посредством золотника 16, перемещаемого плунжерами 17 и 18, образующими с корпусом камеры управления D и возврата Е.The hammer 12 with the rod 13 form a reverse chamber A 1 , which is connected to the pressure line, as well as a brake chamber G (Fig. 7). A piston 14 separates the gas-filled chamber B from the hydraulic chamber in communication with the pressure line. The
В исходном положении рабочая жидкость поступает из напорной магистрали через проточку F на плунжере 15 в камеру управления D, золотник 16 переключается, так как площадь плунжера управления 17 больше площади плунжера возврата 18, и камера С рабочего хода сообщается со сливной магистралью. Камера А1 соединена с напорной магистралью, но обратный ход штока не происходит, так как кольцевой выступ на штоке остается в тормозной камере G.In the initial position, the working fluid flows from the pressure line through the groove F on the
Пружины 19 перемещают концентратор 20 со штоком 13 вверх (согласно фиг. 7), который выходит из тормозной камеры G. Дальнейший обратный ход штока будет осуществляться под действием жидкости, поступающей в камеру А1
В период переключения золотника и обратного хода штока происходит накопление жидкости в гидропневмоаккумуляторе напорной магистрали. При завершении обратного хода штока проточка F на плунжере 15 соединит камеру управления D со сливной магистралью и золотник 16 переключится под действием плунжера возврата 18 и сообщит камеру рабочего хода с напорной магистралью. Плунжер 15 и шток 13 под действием жидкости, поступающей в камеру С рабочего хода, ускоренно перемещаются в сторону концентратора 20. В начальной стадии движения, при низкой скорости штока, часть жидкости продолжает поступать от насоса в гидропневмоаккумулятор, сжимая в нем газ. С увеличением скорости штока растет потребление рабочей жидкости и при некоторой скорости штока станет равной расходу жидкости, поступающей из напорной магистрали, в этот момент давление жидкости достигает максимального значения за рабочий цикл. При дальнейшем увеличении скорости штока величина потребления превосходит подачу жидкости в камеру из напорной магистрали. Вследствие этого давление жидкости в камере и напорной магистрали падает.The
During the switching of the spool and the return stroke, fluid accumulates in the hydraulic accumulator of the pressure line. When the return stroke is completed, the groove F on the
При понижении давления жидкости в напорной магистрали начинает работать гидропневмоаккумулятор - под действием газа жидкость из его камеры вытесняется в напорную магистраль. Дополнительная подача жидкости из гидропневмоаккумулятора, частично покрывает потребление жидкости на больших скоростях штока и предотвращает резкое падение давления жидкости в напорной магистрали и камере рабочего хода. Рабочий ход штока 13 завершается ударом концентратора 20 по СОТС, находящейся под ним. When the liquid pressure decreases in the pressure line, the hydraulic accumulator starts to work - under the influence of gas, the liquid from its chamber is forced into the pressure line. An additional fluid supply from the hydropneumatic accumulator partially covers the fluid intake at high stem speeds and prevents a sharp drop in fluid pressure in the pressure line and the travel chamber. The stroke of the rod 13 ends with the impact of the
При соударении концентратора с СОТС проточка сообщает камеру управления D с напорной магистралью, золотник 16 перемещается и соединяет камеру С рабочего хода со сливной магистралью. Одновременно с переключением золотника шток 13 завершает по инерции ход совместно с концентратором 20. В период совместного движения штока и концентратора кинетическая энергия, накопленная штоком, передается через концентратор рабочей жидкости, находящейся в зоне камеры 21, в виде импульса силы, вызывая кавитацию в радиальных каналах 6 абразивного инструмента 5. In the collision of the concentrator with COTS, the groove communicates the control chamber D with the pressure line, the
Концентратор со штоком перемещается с большой скоростью, и шток входит в тормозную камеру G, дросселирует через кольцевой зазор между штоком и корпусом жидкость, отсеченную в полости, обеспечивая плавное торможение штока. Гашение скорости исключает удары по корпусу, а следовательно, его деформацию и повреждения. The hub with the rod moves at high speed, and the rod enters the brake chamber G, throttles through the annular gap between the rod and the housing the fluid cut off in the cavity, providing smooth braking of the rod. Speed damping eliminates impacts on the body, and therefore, its deformation and damage.
Концентратор 20, находясь в камере 21, постоянно стремится занять верхнее положение (согласно фиг.7) под действием пружин 19, которые закреплены на осях 22. The
Камера 21 через резиновые прокладки 23 жестко соединена с корпусом 12 гидроударника. The
Оправка 1 с осевой полостью 2 соединена с камерой 21 концентратора 20 посредством металло-резинового патрубка 24 (на фиг.1 и 2 не показан, см. фиг.7). Для подвода рабочей жидкости под концентратор в камеру 21 в ней размещены штуцера 25 и 26, связанные с системой подачи СОТС (не показана) гофрированными патрубками. The
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
При шлифовании вращение сообщают оправке 1 с закрепленным на ней шлифовальным кругом 5 с радиальными каналами 6. Насосная станция станка подает СОТС через патрубки 25 и 26 в корпус 21 под концентратор 20, который сообщает ей гидроудары определенной частоты и силы. СОТС с гидроударом впрыскивается через патрубок 24 в осевую полость 2 оправки 1 под импульсным давлением 0,1...0,5 МПа и выше с частотой 50...250 Гц и выше при расходе жидкости 10. . .15 л/мин. Оттуда под действием центробежной силы и гидроудара СОТС распределяется в радиальные отверстия 3 оправки 1, в пространство кольцевых канавок 4 на поверхности оправки под шлифовальный круг 5 и в радиальные каналы 6 круга, а оттуда непосредственно в зону шлифования. When grinding, the rotation is communicated to the
Вытекая из радиальных каналов 6 СОТС под действием центробежной силы растекается по периферийной режущей части шлифовального круга 1, образуя на ней пограничный слой. Отсутствие воздуха в радиальных каналах 6 и осевых порах круга 1, выходящих на его периферийную поверхность, обеспечивает эффективное использование импульсного давления, вызывающее кавитацию СОТС и проталкивание ее в осевые поры и радиальные каналы круга при наложении ударных колебаний на СОТС концентратора. SOTS emerging from the
В слое жидкости образуются кавитирующие полости, после захлопывания которых возникает импульс давления, проталкивающий жидкость в радиальные каналы 6 и осевые поры круга 1. Проталкивание жидкости к периферийному поровому пространству круга 1 по осевым порам и радиальным каналам происходит постоянно во время контакта впрыскиваемой под импульсным давлением элементарного объема СОТС, причем кавитационная область образуется и эффективно работает в рабочей зоне круга, контактирующей с заготовкой - зоне резания. Cavitating cavities form in the fluid layer, after the collapse of which a pressure impulse occurs, pushing the fluid into the
При подаче СОТС с гидроударом через радиальные каналы и осевые поры круга уменьшается температура в зоне обработки не только вследствие лучшего подвода СОТС, но и меньшего трения, что исключает появление шлифовочных трещин и прижогов на обрабатываемой поверхности. When applying SOTS with water hammer through radial channels and axial pores of the circle, the temperature in the treatment zone decreases not only due to better supply of SOTS, but also less friction, which eliminates the appearance of grinding cracks and burns on the treated surface.
Данный способ наиболее эффективно используют для работы кругами на керамических связках, так как в кругах на других связках осевые сквозные поры отсутствуют. This method is most effectively used for working circles on ceramic ligaments, since in circles on other ligaments there are no axial through pores.
Шлифование проводят через 2. ..3 мин после подачи СОТС обязательно во вращающийся круг и прекращают подачу СОТС в него за 3 мин до выключения станка. Grinding is carried out after 2. ..3 minutes after the supply of COTS necessarily to the rotating circle and the supply of COTS to it is stopped 3 minutes before turning off the machine.
Предлагаемый способ имеет преимущества по сравнению с традиционными при шлифовании высоколегированных сталей и сплавов, когда лимитирующими факторами являются высокие требования к отсутствию прижогов и трещин. Использование кругов с радиальными каналами в приторцовых частях с переменной высотой и центральной абразивной частью без каналов, но наклонной под углом альфа к плоскости, перпендикулярной оси вращения, обеспечивает повышение стойкости на 40...60%, повышение производительности процесса на 30...50% без ущерба для качества обработанной поверхности, а также уменьшить износ инструмента и температуру на 30... 40%. Из-за наличия радиальных каналов, которые выполняют диметром 0,5...1,5 мм, плотность приторцовых частей ниже (например, у кругов на керамической связке твердостью СМ1 находится в пределах 1,5...2 г/см3), чем у центральной части круга (той же твердости - 2,0. . . 2,2 г/см3), в этой связи напряжения, возникающие при работе приторцовыми частями меньше.The proposed method has advantages over traditional grinding of high alloy steels and alloys, when the limiting factors are high requirements for the absence of burns and cracks. The use of circles with radial channels in the frontal parts with a variable height and a central abrasive part without channels, but inclined at an angle alpha to a plane perpendicular to the axis of rotation, provides an increase in resistance by 40 ... 60%, an increase in productivity of the process by 30 ... 50 % without compromising the quality of the processed surface, as well as reduce tool wear and temperature by 30 ... 40%. Due to the presence of radial channels, which are performed with a diameter of 0.5 ... 1.5 mm, the density of the frontal parts is lower (for example, in circles on a ceramic bond with a hardness of CM1 it is in the range 1.5 ... 2 g / cm 3 ) than the central part of the circle (of the same hardness - 2.0... 2.2 g / cm 3 ), in this regard, the stresses arising during the work with the frontal parts are less.
Альтернативой радиальных каналов в приторцовых частях круга является использование высокоструктурных (10-й структуры и выше), высокопористых, крупнопористых абразивных приторцовых частей. An alternative to radial channels in the frontal parts of the circle is the use of highly structural (10th structure and above), highly porous, large-porous abrasive frontal parts.
Приторцовые с радиальными каналами части круга, работая в режиме самозатачивания, уменьшают появление прижогов и трещин на шлифованных поверхностях деталей. Шероховатость поверхности, обработанной приторцовыми частями круга, выше, чем - центральной частью, поэтому можно считать приторцовые части, как заборные, позволяющие подавать СОТС непосредственно в зону резания. При этом приторцовые части ведут предварительную обработку, а центральная часть круга - окончательную, чистовую. Все это дает возможность шлифовать данными кругами с большими глубинами резания и подачами. The part of the circle, frontal with radial channels, working in the self-sharpening mode, reduces the appearance of burns and cracks on the polished surfaces of the parts. The roughness of the surface treated with the frontal parts of the wheel is higher than the central part, therefore, the frontal parts can be considered as intaking parts, which allow supplying SOTS directly to the cutting zone. At the same time, the frontal parts are pre-processed, and the central part of the circle is the final, final. All this makes it possible to grind with these circles with large cutting depths and feeds.
Хотя кромкостойкость приторцовых частей круга ниже по сравнению с центральной, но в сочетании с последней общая стойкость круга высокая и съем металла в единицу времени не снижается по сравнению с серийными кругами, при этом температура поверхности при шлифовании кругами с твердостью центральной части СМ1, СМ2 снижается на 200...250oС.Although the edge resistance of the frontal parts of the wheel is lower compared to the central one, but in combination with the latter, the overall resistance of the wheel is high and metal removal per unit time does not decrease compared to serial wheels, while the surface temperature when grinding with hardness of the central part CM1, CM2 decreases by 200 ... 250 o C.
Предлагаемый способ решает проблему интенсификации шлифовальных операций благодаря аксиально-смещенному режущему слою центральной части круга. Применение таких шлифовальных кругов, в отличие от стандартных, позволяет уменьшить теплонапряженность процесса и увеличить режимы резания на 15...20%. Такие круги создают нестационарный режим шлифования, сопровождающийся периодическим прерыванием контакта центральной частью круга с обрабатываемой поверхностью для данного поперечного сечения обрабатываемой детали, открывают принципиально новые возможности понижения температуры. Так как в процессе шлифования центральной наклонной к оси вращения частью круга обеспечивается уменьшение времени теплового насыщения благодаря осцилляции, то температура в зоне контакта круга и обрабатываемой поверхности не достигает своих максимальных значений, т.е. она ограничена. Следовательно, аксиально-смещенный режущий слой центральной части круга осуществляет прерывистое шлифование и позволяет управлять температурой в зоне контакта. Эффект понижения температуры значительно усилен подачей СОТС с гидроударом и кавитацией непосредственно в зону резания через каналы приторцовых частей в момент прерывания процесса резания центральной частью круга. The proposed method solves the problem of intensification of grinding operations due to the axially-offset cutting layer of the Central part of the circle. The use of such grinding wheels, unlike standard ones, allows to reduce the heat stress of the process and increase the cutting conditions by 15 ... 20%. Such circles create an unsteady grinding mode, accompanied by periodic interruption of the contact of the central part of the wheel with the surface being machined for a given cross section of the workpiece, and open up fundamentally new possibilities for lowering the temperature. Since during grinding the central part of the wheel, which is inclined to the axis of rotation, reduces the thermal saturation time due to oscillations, the temperature in the contact zone of the wheel and the surface being machined does not reach its maximum values, i.e. she is limited. Therefore, the axially offset cutting layer of the central part of the wheel performs intermittent grinding and allows you to control the temperature in the contact zone. The effect of lowering the temperature is significantly enhanced by the supply of SOTS with water hammer and cavitation directly to the cutting zone through the channels of the frontal parts at the time of interruption of the cutting process by the central part of the circle.
Источники информации, принятые во внимание при экспертизе
1. А. с. СССР 1646821, МКИ В 24 В 55/02. Способ подачи смазочно-охлаждающей жидкости в зону при внутреннем шлифовании. Данилов Ю.С., Гаврилов Н. Д. , Симдянкин А.А. Заявка 4736349/08, заяв. 20.06.89, опуб. 07.05.91. Бюл. 17.Sources of information taken into account during the examination
1. A. p. USSR 1646821, MKI V 24 V 55/02. The method of supplying cutting fluid to the zone during internal grinding. Danilov Yu.S., Gavrilov N.D., Simdyankin A.A. Application 4736349/08, application. 06/20/89, publ. 05/07/91. Bull. 17.
2. А. с. СССР 1673418, МКИ В 24 В 55/02. Способ подачи смазочно-охлаждающей жидкости в зону шлифования. Данилов Ю.С., Гаврилов Н.Д., Симдянкин А. А. Заявка 4737513/08, заяв. 15.09.89, опуб. 30.08.91. Бюл. 32 - прототип. 2. A. p. USSR 1673418, MKI V 24 V 55/02. The method of supplying cutting fluid to the grinding zone. Danilov Yu.S., Gavrilov N.D., Simdyankin A.A. Application 4737513/08, application. 09/15/89, publ. 08/30/91. Bull. 32 is a prototype.
3. Ушаков Л.С., Котылев Ю.Е., Кравченко В.А. Гидравлические машины ударного действия. - М.: Машиностроение, 2000. С. 128-130. 3. Ushakov LS, Kotylev Yu.E., Kravchenko V.A. Hydraulic shock machines. - M.: Mechanical Engineering, 2000.S. 128-130.
Claims (2)
α = argtg(Bкр-Bo)/Dmax,
где Вкр, Dmax - соответственно высота и максимальный наружный диаметр шлифовального круга;
Вo - высота центральной абразивной части круга без каналов, выбранная из условия Вo≥0,5 Вкр.1. The method of supplying a lubricant-cooling technological mixture (COTS) to the grinding zone, including the use of a grinding wheel fixed to the mandrel and the supply of COTS through the axial cavity and associated radial holes of the rotating mandrel, characterized in that the grinding wheel is used with radial channels located in its frontal parts of variable height, forming the central part without channels, inclined at an acute angle α to a plane perpendicular to the axis of rotation, and the supply of COTS to the grinding zone is vlyayut hydraulic impact with radial channels through the grinding wheel, wherein the angle α is determined by the formula
α = argtg (B cr -B o ) / D max ,
where In cr , D max - respectively, the height and maximum outer diameter of the grinding wheel;
In o - the height of the Central abrasive part of the circle without channels, selected from the condition In o ≥0.5 V cr .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2001103944A RU2187423C1 (en) | 2001-02-12 | 2001-02-12 | Method for feeding cutting fluid to grinding zone by action of hydraulic shock |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2001103944A RU2187423C1 (en) | 2001-02-12 | 2001-02-12 | Method for feeding cutting fluid to grinding zone by action of hydraulic shock |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2187423C1 true RU2187423C1 (en) | 2002-08-20 |
Family
ID=20245929
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2001103944A RU2187423C1 (en) | 2001-02-12 | 2001-02-12 | Method for feeding cutting fluid to grinding zone by action of hydraulic shock |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2187423C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2464455C1 (en) * | 2011-05-31 | 2012-10-20 | Александр Иванович Павлов | Functional diagnostics method of hydraulic actuators |
RU2472979C1 (en) * | 2011-10-26 | 2013-01-20 | Александр Иванович Павлов | Diagnostics method of hydraulic cylinders in functional mode |
-
2001
- 2001-02-12 RU RU2001103944A patent/RU2187423C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ХУДОБИН Л.В. и др. Техника применения смазочно-охлаждающих средств в металлообработке. - М.: Машиностроение, 1977, с.132-135, рис.90в. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2464455C1 (en) * | 2011-05-31 | 2012-10-20 | Александр Иванович Павлов | Functional diagnostics method of hydraulic actuators |
RU2472979C1 (en) * | 2011-10-26 | 2013-01-20 | Александр Иванович Павлов | Diagnostics method of hydraulic cylinders in functional mode |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2608488C2 (en) | Device to create fluid medium pulsating jet subjected to action of pressure | |
US5993297A (en) | Superabrasive grinding wheel with integral coolant passage | |
CN110000626B (en) | Stress reduction device on surface of raceway of bearing ring | |
US6837775B2 (en) | Porous, lubricated mixing tube for abrasive, fluid jet | |
CN105945709A (en) | Abrasive water nozzle inner hole grinding machining fixture and method | |
RU2187423C1 (en) | Method for feeding cutting fluid to grinding zone by action of hydraulic shock | |
RU2187424C1 (en) | Apparatus for feeding technological cutting fluid to grinding zone by action of hydraulic shock | |
Webster | Improving surface integrity and economics of grinding by optimum coolant application, with consideration of abrasive tool and process regime | |
RU2190517C1 (en) | Abrasive tool with radial openings and axially shifted cutting layer | |
RU2185274C1 (en) | Apparatus for cleaning cutting surface of abrasive tools | |
US20070259610A1 (en) | Ring System for Guiding a Medium in an Abrasive Disk | |
CN100366387C (en) | Device for the removal of material arranged within a workpiece | |
RU2191676C2 (en) | Method of cleaning axially displaced cutting surface of abrasive tool by water hammer | |
RU2185276C1 (en) | Cooling method at diamond-abrasive grinding | |
RU2407628C1 (en) | Device to produce through radial holes on abrasive wheel working part by pulse water jet for axially-shifted feed of lubricant-coolant into cutting zone | |
RU2407629C1 (en) | Method of producing abrasive wheel by pulsed water jet | |
RU2185277C1 (en) | Apparatus for cooling at diamond-abrasive treatment | |
RU2196039C2 (en) | Apparatus for grinding with use of hydraulic shock | |
RU2416506C2 (en) | Device for combined grinding and hardening by water-ice tool | |
RU2192955C1 (en) | Apparatus for vibration honing with hydraulic shock | |
CN112609053B (en) | Ultrasonic rolling strengthening device and system based on jet flow assistance | |
RU2196040C1 (en) | Method for pressure supply of cutting fluid | |
RU2192954C1 (en) | Method for vibration honing with hydraulic shock | |
JP3275585B2 (en) | Honing method and honing device | |
RU2407626C2 (en) | Method of producing abrasive wheel by water-ice jet |