RU2182045C2 - METHOD OF DETERMINATION OF MASS DENSITY OF SUSPENSION VOLUME FLOW IN PLANT FOR CONCENTRATION OF ORES OR MINERALS (Versions) AND METHOD OF DETERMINATION OF MASS FLOWS FLOWING ON SIDE ON INLET AND FROM SIDE OF OVERFLOW OF HYDROCYCLONE IN PLANT FOR GRINDING AND CLASSIFYING WITH HELP OF HYDROCYCLONES - Google Patents
METHOD OF DETERMINATION OF MASS DENSITY OF SUSPENSION VOLUME FLOW IN PLANT FOR CONCENTRATION OF ORES OR MINERALS (Versions) AND METHOD OF DETERMINATION OF MASS FLOWS FLOWING ON SIDE ON INLET AND FROM SIDE OF OVERFLOW OF HYDROCYCLONE IN PLANT FOR GRINDING AND CLASSIFYING WITH HELP OF HYDROCYCLONES Download PDFInfo
- Publication number
- RU2182045C2 RU2182045C2 RU98120861A RU98120861A RU2182045C2 RU 2182045 C2 RU2182045 C2 RU 2182045C2 RU 98120861 A RU98120861 A RU 98120861A RU 98120861 A RU98120861 A RU 98120861A RU 2182045 C2 RU2182045 C2 RU 2182045C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pump
- mass
- hydrocyclone
- flow
- overflow
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B13/00—Control arrangements specially adapted for wet-separating apparatus or for dressing plant, using physical effects
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C11/00—Accessories, e.g. safety or control devices, not otherwise provided for, e.g. regulators, valves in inlet or overflow ducting
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/74—Devices for measuring flow of a fluid or flow of a fluent solid material in suspension in another fluid
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N9/00—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity
- G01N9/26—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity by measuring pressure differences
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу определения плотности массы объемных потоков суспензии в установке для обогащения руд, минералов, угля, гипса, песка или т.п., в частности для определения плотности массы объемного потока рудной пульпы со стороны входа и со стороны перелива гидроциклона в установке для размола руды и сортировки с помощью гидроциклонов, а также к устройству для осуществления способа. The invention relates to a method for determining the mass density of volumetric flows of a suspension in an installation for ore dressing, minerals, coal, gypsum, sand or the like, in particular for determining the mass density of a volumetric flow of ore pulp from the input side and from the overflow side of a hydrocyclone in the installation for grinding ore and sorting using hydrocyclones, as well as to a device for implementing the method.
В современных установках для размола руды и сортировки с помощью гидроциклонов исходную руду после проведенного сухого предварительного размельчения и среднего размельчения разбавляют технологической водой, тонко размалывают в мельницах и с помощью классификатора разделяют на группы с различной величиной зерна. Классификаторы разделяют твердое вещество в суспензии из твердого вещества и технологической воды (пульпе) на фракцию "Крупноизмельченный материал" и фракцию "Тонкоизмельченный материал". Крупноизмельченный материал снова подают в цикл мельницы; тонкоизмельченный материал покидает цикл для дальнейшей обработки. В качестве классификаторов используют гидроциклоны. Они имеют вход, через который под давлением подают предназначенную для сортировки пульпу, выход, через который крупнозернистые группы снова подают в процесс помола, и перелив, через который тонкоизмельченный материал выходит из кругового процесса помола и сортировки для дальнейшей обработки. При управлении процессом такой установки необходимо учитывать различные данные: так как процесс размола и сортировки должен проходить непрерывно, то стремятся к тому, чтобы массопоток твердого вещества, который покидает гидроциклон через перелив для дальнейшей обработки, снова вводить в том же размере со стороны входа в круговой процесс. Кроме того, стремятся к тому, чтобы подаваемый в круговой цикл объемный поток по возможности соответствовал объемному потоку, выводимому из кругового цикла. Кратковременные отклонения могут быть компенсированы с помощью расположенного в круговом цикле отстойника, который представляет собой буферный объем. Другая цель состоит в том, чтобы обеспечивать максимальной так называемую оборотную нагрузку, т. е. соотношение подаваемого обратно из гидроциклона массопотока возвращаемого материала к массопотоку новой подачи. Кроме того, необходимо поддерживать плотность подводимой в гидроциклон пульпы постоянной в заданном диапазоне для того, чтобы обеспечить удовлетворительную селективность разделения гидроциклона. In modern installations for grinding ore and sorting using hydrocyclones, the initial ore after dry preliminary grinding and medium grinding is diluted with technological water, finely ground in mills and using a classifier it is divided into groups with different grain sizes. The classifiers separate the solid in suspension from a solid and process water (pulp) into the fraction "Coarse material" and the fraction "Fine material". Coarse material is again fed into the mill cycle; finely ground material leaves the cycle for further processing. Hydrocyclones are used as classifiers. They have an inlet through which the pulp intended for sorting is fed under pressure, an outlet through which coarse-grained groups are again fed into the grinding process, and an overflow through which the finely divided material leaves the circular grinding and sorting process for further processing. When controlling the process of such an installation, various data must be taken into account: since the grinding and sorting process must be continuous, they strive to introduce the mass flow of solid matter that leaves the hydrocyclone through the overflow for further processing, again in the same size from the entrance to the circular process. In addition, they strive to ensure that the volumetric flow supplied to the circular cycle corresponds, if possible, to the volumetric flow withdrawn from the circular cycle. Short-term deviations can be compensated by using a sump located in a circular cycle, which is a buffer volume. Another goal is to maximize the so-called turnover load, i.e., the ratio of the mass flow of the material returned back from the hydrocyclone to the mass flow of the new feed. In addition, it is necessary to maintain the density of the pulp fed into the hydrocyclone constant in a predetermined range in order to ensure satisfactory hydrocyclone separation selectivity.
Подводимая в мельницы порция руды в отношении количества и состава величины зерен подвергнута колебаниям, так что состав пульпы на выходе мельниц постоянно изменяется. Ручное управление процессом обогащения, как его применяют обычно в известных установках, не может обеспечить из-за этих колебаний оптимальное управление установкой при различных целевых заданиях. Для достижения автоматического управления процессом с учетом указанных выше требований необходимо постоянно определять массопотоки и величины потоков внутри установки. Для определения массопотоков необходимо измерять количество проходящего вещества и плотность массы пульпы в различных местах установки. Для измерения плотности массы, например, известно использование приборов гамма-излучения. Эти приборы являются дорогими и представляют возможность лишь ограниченного применения в жестких условиях установок для обогащения руды. The portion of ore supplied to the mills is fluctuated with respect to the quantity and composition of the grain size, so that the composition of the pulp at the outlet of the mills is constantly changing. Manual control of the enrichment process, as it is usually used in known plants, cannot provide optimal control of the plant for various targets due to these fluctuations. To achieve automatic control of the process, taking into account the above requirements, it is necessary to constantly determine the mass flows and flow values inside the installation. To determine the mass flow, it is necessary to measure the amount of passing substance and the mass density of the pulp in various places of the installation. To measure mass density, for example, the use of gamma radiation devices is known. These devices are expensive and represent the possibility of only limited use in harsh conditions of ore dressing plants.
Из SU 1510944 А1, кл. В 04 С 11/00, опубл. 30.09.1989 известен способ определения плотности массы объемного потока суспензии в установке для обогащения руд, минералов, угля, гипса, песка или т.п., в частности для определения плотности массы подводимого, по меньшей мере, к одному гидроциклону объемного потока рудной пульпы в установке для размола руды и сортировки с помощью гидроциклонов, содержащей приводимый в действие от электродвигателя насос, предпочтительно центробежный, для подачи объемного потока на заданную высоту, устройство управления двигателем для регулировки скорости вращения приводного двигателя насоса и соединенную с устройством управления двигателем и со множеством других составных частей установки управляющую вычислительную машину, в которую вводят измеряемые величины текущего потребления мощности приводного двигателя насоса. From SU 1510944 A1, cl. B 04
Из SU 1450863 А1, кл. В 03 В 13/00, опубл. 15.01.1989 известен способ определения плотности массы объемного потока суспензии в установке для обогащения руд или минералов, в частности для определения плотности массы, выходящей из перелива, по меньшей мере, одного гидроциклона рудной пульпы в установке для размола руды и сортировки с помощью гидроциклонов. From SU 1450863 A1, cl. 03
Из SU 1643090 А1, кл. В 03 В 13/00, опубл. 23.04.1993 известен способ определения масс-потоков, протекающих со стороны входа и со стороны перелива гидроциклона в установке для размола руды и сортировки с помощью гидроциклонов, содержащий определение плотности массы потока со стороны входа и со стороны перелива. From SU 1643090 A1, cl. 03
Недостатком этих известных способов является недостаточная эффективность и большие затраты при их использовании. The disadvantage of these known methods is the lack of efficiency and high costs when using them.
Технический результат настоящего изобретения состоит в повышении эффективности предлагаемого способа благодаря значительному снижению затрат на определение плотности массы таким образом, что можно оперативно проводить определение этой величины с помощью небольшого числа экономичных мер и на основе результатов измерений осуществлять автоматическое управление процессом. The technical result of the present invention consists in increasing the efficiency of the proposed method due to a significant reduction in the cost of determining the mass density in such a way that it is possible to quickly determine this value using a small number of economical measures and based on the measurement results to automatically control the process.
Для достижения указанного технического результата в способе определения плотности массы объемного потока суспензии в установке для обогащения руд, минералов, угля, гипса, песка или т.п., в частности для определения плотности массы подводимого, по меньшей мере, к одному гидроциклону объемного потока рудной пульпы в установке для размола руды и сортировки с помощью гидроциклонов, содержащей приводимый в действие от электродвигателя насос, предпочтительно центробежный, для подачи объемного потока на заданную высоту, устройство управления двигателем для регулировки скорости вращения приводного двигателя насоса и соединенную с устройством управления двигателем и со множеством других составных частей установки управляющую вычислительную машину, в которую вводят измеряемые величины текущего потребления мощности приводного двигателя насоса, согласно изобретению мощность привода измеряют при заданной скорости вращения приводного двигателя насоса, а плотность массы объемного потока определяют с помощью деления измеренной мощности приводного двигателя насоса на коэффициент мощности насоса. To achieve the specified technical result in the method for determining the mass density of the volumetric flow of the suspension in the installation for the enrichment of ores, minerals, coal, gypsum, sand or the like, in particular for determining the mass density of the at least one hydrocyclone of the ore volume flow pulps in an installation for grinding ore and sorting using hydrocyclones containing a pump driven by an electric motor, preferably a centrifugal pump, for supplying a volume flow to a predetermined height, a control device an engine for adjusting the rotation speed of the pump drive motor and a control computer connected to the engine control unit and to many other components of the installation, into which the measured values of the current power consumption of the pump drive motor are input, according to the invention, the drive power is measured at a given speed of rotation of the pump drive motor, and the mass density of the volumetric flow is determined by dividing the measured power of the pump drive motor by the coefficients ient pump power.
Так как подающие насосы в известных установках названного выше типа приводятся в действие с помощью преобразователей частоты, в которых возможно простое измерение потребления мощности, то определение согласно изобретению плотности массы можно производить с минимальными затратами. Since the feed pumps in known installations of the type mentioned above are driven by frequency converters in which a simple measurement of power consumption is possible, the determination of the mass density according to the invention can be carried out with minimal expense.
Пропорциональная зависимость между плотностью массы пульпы р и необходимой мощностью привода Р определяется формулой
P = Q•H•p•η•C,
где Q - производительность насоса (т.е. объемный поток через насос);
Н - общая высота подачи, которая складывается из геодезической высоты подачи, гидравлических сопротивлений и потерь давления в гидроциклоне;
η - коэффициент полезного действия насоса;
С - постоянная величина.The proportional relationship between the pulp mass density p and the required drive power P is determined by the formula
P = Q • H • p • η • C,
where Q is the pump capacity (i.e., volumetric flow through the pump);
N is the total feed height, which is the sum of the geodetic feed height, hydraulic resistance and pressure loss in the hydrocyclone;
η is the pump efficiency;
C is a constant.
При постоянной скорости вращения насоса Q, Н и η остаются постоянными, так что плотность определяется зависимостью
p=Р/К,
где К - коэффициент мощности насоса, зависящий от скорости вращения насоса и коэффициента полезного действия насоса.At a constant speed of rotation of the pump, Q, H and η remain constant, so that the density is determined by the dependence
p = P / K,
where K is the power factor of the pump, depending on the speed of rotation of the pump and the efficiency of the pump.
Целесообразно определять коэффициент мощности насоса с помощью функциональной связи, по меньшей мере, в зависимости от коэффициента полезного действия насоса, зависящего от заданной скорости вращения насоса и от общего рабочего времени насоса. За счет зависимости от общего рабочего времени учитываются результаты износа лопастного колеса и покрытия корпуса насоса. Функциональную зависимость определяют предпочтительно с помощью ряда испытаний и в виде математической функции вводят в табличное запоминающее устройство управляющей вычислительной машины. It is advisable to determine the power factor of the pump using a functional connection, at least depending on the efficiency of the pump, depending on the set speed of the pump and on the total working time of the pump. Due to the dependence on the total working time, the results of the wear of the impeller and the coating of the pump casing are taken into account. The functional dependence is preferably determined using a series of tests and is introduced into the tabular storage device of the control computer in the form of a mathematical function.
Для определения приводной мощности насоса необходимо определенное время измерения. В течение этого времени насос должен работать с постоянной скоростью вращения. Однако обычно непрерывно изменяют скорость вращения насоса, для того чтобы поддерживать определенные параметры установки, например уровень наполнения отстойника, в заданном диапазоне. Поэтому в предпочтительном варианте выполнения изобретения может быть предусмотрено, что приводной двигатель насоса с помощью управляющей вычислительной машины работает в первом режиме работы для регулирования скорости вращения двигателя в зависимости от, по меньшей мере, одного параметра установки с изменяемой скоростью и что приводной двигатель насоса во втором режиме работы для определения плотности массы объемного потока в течение заданного промежутка времени работает с постоянной скоростью вращения. Таким образом, в этом случае определение плотности массы происходит только во время второго режима работы. To determine the drive power of the pump, a specific measurement time is required. During this time, the pump must run at a constant speed. However, the pump rotation speed is usually continuously changed in order to maintain certain installation parameters, for example, the filling level of the sump, in a given range. Therefore, in a preferred embodiment of the invention, it can be provided that the drive motor of the pump, using the control computer, operates in the first mode of operation to control the speed of the motor depending on at least one variable speed setting and that the drive motor of the pump in the second operating mode for determining the mass density of the volumetric flow for a given period of time works with a constant speed of rotation. Thus, in this case, the determination of the mass density occurs only during the second mode of operation.
Кроме того, для достижения указанного технического результата в альтернативном способе определения плотности массы объемного потока суспензии в установке для обогащения руд или минералов, в частности для определения плотности массы, выходящей из перелива, по меньшей мере, одного гидроциклона рудной пульпы в установке для размола руды и сортировки с помощью гидроциклонов, согласно изобретению определение плотности массы производят с помощью измерения давления на двух различных высотах жидкостного столба рудной пульпы и перемножения измеренной разности давлений с заданной постоянной разностью давлений. Постоянная разности давлений зависит от геометрии создания разности давлений. С помощью этого альтернативного способа особенно целесообразно проводить измерение плотности массы в переливе гидроциклона. In addition, to achieve the technical result in an alternative method for determining the mass density of a volumetric flow of a suspension in an ore or mineral processing plant, in particular for determining the mass density exiting the overflow of at least one ore pulp hydrocyclone in an ore grinding plant, and sorting using hydrocyclones, according to the invention, the determination of the mass density is carried out by measuring pressure at two different heights of the liquid column of ore pulp and multiplying Measurements of the differential pressure at a predetermined constant pressure difference. The constant of the pressure difference depends on the geometry of the pressure difference. Using this alternative method, it is especially advisable to measure the density of the mass in the overflow of a hydrocyclone.
Для размещения жидкостного столба суспензии предусмотрен измерительный резервуар с двумя измеряющими на различной высоте давление жидкостного столба датчиками давления. При этом измерительный резервуар может быть выполнен разделенным на две камеры. В первую камеру из перелива гидроциклона сверху подают суспензию и снова отводят через отверстие в нижней части первой камеры. Вторая камера соединена через имеющую отверстия разделительную стенку с жидкостным столбом в первой камере, а датчики давления расположены в области второй камеры. To accommodate the liquid column of the suspension, a measuring tank is provided with two pressure sensors measuring at different heights of the pressure of the liquid column. In this case, the measuring tank can be made divided into two chambers. In the first chamber from the overflow of the hydrocyclone from above, a suspension is fed and again withdrawn through the hole in the lower part of the first chamber. The second chamber is connected through a dividing wall with openings to a liquid column in the first chamber, and pressure sensors are located in the region of the second chamber.
Технический результат достигается также тем, что в способе определения масс-потоков, протекающих со стороны входа и со стороны перелива гидроциклона в установке для размола руды и сортировки с помощью гидроциклонов, содержащем определение плотности массы потока со стороны входа и со стороны перелива, согласно изобретению плотность массы потока со стороны входа и со стороны перелива определяют согласно вышеуказанным способам, при этом определяют количество входящей суспензии, измеряют количество потока суспензии, выходящей из перелива гидроциклона, с помощью прибора измерения количества потока и по измеренным количествам потока со стороны входа и со стороны перелива и плотностям массы определяют массопотоки со стороны входа и со стороны перелива. The technical result is also achieved by the fact that in the method for determining mass flows flowing from the inlet side and from the overflow side of a hydrocyclone in an apparatus for grinding ore and sorting using hydrocyclones, containing the determination of the mass density of the stream from the inlet side and overflow side, according to the invention, the density the masses of the flow from the inlet side and from the overflow side are determined according to the above methods, while the amount of inlet suspension is determined, the amount of suspension flow coming out of the overflow is measured hydrocyclone via the flow amount measurement device and measuring the amount of flow on the upstream side and overflowing from the densities and weight determined by the mass flows and entry from overflow.
Определение количества входящего потока можно производить посредством измерения давления в области входа, по меньшей мере, одного гидроциклона. Так как давление на стороне входа и величина входящего потока находятся в определенной связи, зависящей от геометрии гидроциклона, то можно определить количество потока из измеренного давления и известной характеристики зависимости давления от потока гидроциклона. The determination of the amount of inlet flow can be made by measuring the pressure in the inlet region of at least one hydrocyclone. Since the pressure on the inlet side and the magnitude of the incoming flow are in a certain relationship, depending on the geometry of the hydrocyclone, it is possible to determine the amount of flow from the measured pressure and the known characteristics of the dependence of pressure on the hydrocyclone flow.
В качестве альтернативного решения можно количество входящего потока определять также с помощью кривой зависимости скорости вращения насоса и величины подачи. As an alternative solution, the amount of inlet flow can also be determined using the curve of the pump speed and the feed rate.
Изобретение поясняется ниже на примерах выполнения с помощью чертежей, на которых изображено:
фиг. 1 - схема потоков установки для обогащения руды согласно изобретению;
фиг. 2 - диаграмма зависимости различных характеризующих установку сигналов от времени;
фиг. 3 - схематичный вид устройства для слежения за толщиной стенки для сопла нижнего слива гидроциклона.The invention is illustrated below by examples with the help of the drawings, which depict:
FIG. 1 is a flow diagram of an ore processing plant according to the invention;
FIG. 2 is a diagram of the time dependence of various signals characterizing the installation;
FIG. 3 is a schematic view of a device for monitoring wall thickness for a lower discharge nozzle of a hydrocyclone.
Согласно фиг. 1 в шаровую или стержневую мельницу 1 через устройство 20 подачи руды подводят руду для проведения мокрого размола. Перед этим руду разламывают в неизображенных ступенях предварительного и среднего размельчения до подходящей величины зерен. В мельнице 1 руду измельчают до величины зерен в микронном диапазоне, которая необходима в последующей флотации для повышения концентрации ценных минералов. Затем измельченный материал подводят к сортирующей установке, в которой слишком грубый измельченный материал снова подают в мельницу 1, в то время как достаточно тонко измельченный материал выходит из кругового цикла. Для этого измельченный материал сперва попадает в отстойник 18, в который через водопровод 22 добавляют технологическую воду. Подачу воды регулируют посредством электрически управляемого клапана 9 регулировки воды с помощью устройства 11 управления с программируемой памятью. Управляющее устройство 11 соединено также с остальными датчиками и исполнительными механизмами. Уровень наполнения отстойника 18 контролируют с помощью уровнемера 10. Рудную пульпу с помощью приводимого в действие двигателем 15 центробежного насоса 16 с включенной перед ним заслонкой 17 подают на вход 8 расположенного выше гидроциклона 38. Двигатель 15 насоса питается от соединенного с управляющим устройством 11 преобразователя 14 частоты. Преобразователь 14 частоты передает в управляющее устройство 11 сигнал 12 скорости вращения и измеренную величину приводной мощности 13. According to FIG. 1, ore is supplied to a ball or
В первом режиме работы установки регулируют скорость вращения двигателя насоса для того, чтобы поддерживать заданный уровень в отстойнике 18. Подачу воды в отстойник регулируют с помощью клапана 9 так, что давление на входе гидроциклона, измеренное с помощью датчика 19 давления, и определяемая согласно изобретению входная плотность рудной пульпы находятся в заданных диапазонах, так что гидроциклон 38 работает в правильном режиме. Через регулярные промежутки времени управляющее устройство 11 переключает во второй рабочий режим с постоянной скоростью вращения насоса. В этом рабочем режиме, как уже подробно указывалось выше, с помощью управляющего устройства 11 измеряют потребляемую мощность 13 насоса 16 и из скорости вращения и общего рабочего времени насоса 16 определяют коэффициент мощности насоса и тем самым в конечном итоге плотность массы рудной пульпы на входе гидроциклона. Затем управляющее устройство 11 рассчитывает количество потока со стороны входа из определенного в точке 19 входного давления и известной зависимости давления от потока гидроциклона 38. Затем по этим величинам можно определить массопоток со стороны входа. In the first operating mode of the installation, the rotation speed of the pump motor is controlled in order to maintain a predetermined level in the
С помощью гидроциклона 38 происходит разделение содержания твердого вещества на выходящую на выходе 24 крупноизмельченную фракцию и выходящую на переливе 7 тонкоизмельченную фракцию. Крупноизмельченную фракцию снова подают в мельницу 1. Тонкоизмельченную фракцию подают в неизображенную флотационную установку. Для определения массопотока пульпы, забираемой из кругового цикла со стороны перелива, пульпу направляют в первую камеру двухкамерного измерительного резервуара 3. В успокоенной с помощью разделительной стенки 5 второй камере на двух различных высотах расположены датчики 6 давления. Измеряемое датчиками давление зависит от массы расположенного над ними столба жидкости. За счет образования разности давлений и перемножения с постоянной разности давлений можно таким образом определить плотность массы пульпы со стороны перелива. Пульпа через приводимую в действие вручную регулировочную заслонку 4 дозированно выходит из нижней части измерительного резервуара 3. С помощью магнитно-индуктивного прибора 2 измерения количества потока дополнительно измеряют величину потока, так что можно определить массопоток со стороны перелива. With the help of hydrocyclone 38, the separation of the solids content into the coarse fraction leaving the
Из полученных таким образом массопотоков со стороны входа и со стороны перелива определяют также массопоток 24 со стороны выхода, так что можно отказаться от измерения в этой ветви. Измеренные со стороны входа и со стороны перелива количества потока и плотности массы отображают на соответствующих индикаторных приборах 30, 32, 34 и 36. From the mass flows thus obtained from the input side and from the overflow side, the
Переход между различными режимами работы показан на фиг.2 с помощью приведенных в качестве примера зависимостей различных сигналов установки от времени (ось У имеет произвольный масштаб). Обозначенная позицией 44 скорость вращения насоса через равномерные промежутки времени устанавливается на заданную постоянную скорость вращения (kD ). В этом втором режиме работы измеряют обозначенную позицией 42 мощность двигателя, например, в среднем в течение времени измерения 30 секунд, и из нее определяют плотность 40 рудной пульпы. В первом режиме работы постоянно регулируют скорость вращения 44 для поддержания в заданном диапазоне обозначенного позицией 46 уровня наполнения отстойника. Постоянную скорость вращения во втором режиме следует выбирать так, чтобы избежать сильного изменения уровня наполнения отстойника во время измерения для предотвращения искажения величины измерения плотности. The transition between the various modes of operation is shown in FIG. 2 using the time dependences of various setup signals as an example (the Y axis has an arbitrary scale). The pump speed of rotation, indicated at 44, at regular intervals is set to a predetermined constant speed of rotation (kD). In this second mode of operation, the engine power indicated at 42 is measured, for example, on average during a measurement time of 30 seconds, and the ore
Для обеспечения правильной работы, по меньшей мере, одного гидроциклона предусмотрено показанное на фиг. 3 устройство автоматического контроля за толщиной стенки в сопле нижнего слива гидроциклона. Так как сопло нижнего слива изнашивается в течение 800-9000 часов работы, то его необходимо периодически заменять. Скорость износа сопла нижнего слива зависит от конструкционного материала сопла, от свойств суспензии и рабочих параметров установки. Визуальное определение степени износа сопла во время работы едва возможно; толщину стенки можно измерять вручную только при остановке установки. Поэтому часто происходит, что сильный износ не устанавливают своевременно. Для устранения этой проблемы в стенке сопла 24 нижнего слива предусмотрен датчик 50 толщины стенки, который имеет измерительное сопротивление. Измерительное сопротивление шлифуется одновременно с материалом сопла. Пример поперечного сечения неизношенного сопла нижнего слива обозначен позицией 52; поперечное сечение изношенного примерно на 50% сопла обозначено позицией 54. За счет износа уменьшается величина измерительного сопротивления. Величину сопротивления измеряет управляющее устройство 11 и пересчитывает в величину толщины стенки, которая отображается на индикаторе 48 (фиг.1) для информации пользователя, для того чтобы можно было своевременно провести замену сопла нижнего слива. To ensure the correct operation of at least one hydrocyclone, the one shown in FIG. 3 device for automatic control of wall thickness in the nozzle of the lower discharge of the hydrocyclone. Since the lower drain nozzle wears out during 800-9000 hours of operation, it must be periodically replaced. The wear rate of the lower drain nozzle depends on the structural material of the nozzle, on the properties of the suspension and the operating parameters of the installation. Visual determination of the degree of wear of the nozzle during operation is hardly possible; wall thickness can be measured manually only when the unit is stopped. Therefore, it often happens that severe wear is not installed in a timely manner. To eliminate this problem, a
Claims (9)
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19751591,6 | 1997-11-21 | ||
DE19751591.6 | 1997-11-21 | ||
DE1997151591 DE19751591B4 (en) | 1997-11-21 | 1997-11-21 | Method and device for determining the mass density of a volume flow of a suspension in a processing plant for ores or minerals |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU98120861A RU98120861A (en) | 2000-09-20 |
RU2182045C2 true RU2182045C2 (en) | 2002-05-10 |
Family
ID=7849395
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98120861A RU2182045C2 (en) | 1997-11-21 | 1998-11-20 | METHOD OF DETERMINATION OF MASS DENSITY OF SUSPENSION VOLUME FLOW IN PLANT FOR CONCENTRATION OF ORES OR MINERALS (Versions) AND METHOD OF DETERMINATION OF MASS FLOWS FLOWING ON SIDE ON INLET AND FROM SIDE OF OVERFLOW OF HYDROCYCLONE IN PLANT FOR GRINDING AND CLASSIFYING WITH HELP OF HYDROCYCLONES |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE19751591B4 (en) |
RU (1) | RU2182045C2 (en) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2464102C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-20 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation complex |
RU2464330C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-20 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Technological complex of ore suspension separation system |
RU2465059C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-27 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation system hydrocyclone pump unit |
RU2465057C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-27 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation system hydrocyclone pump unit |
RU2465058C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-27 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation system hydrocyclone pump unit |
RU2465056C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-27 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation complex |
EP3620234A1 (en) * | 2018-09-05 | 2020-03-11 | Yara International ASA | Method for monitoring flow in centrifugal separator |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2360720B (en) * | 2000-03-30 | 2004-05-26 | Univ Bradford | Cyclone |
GB0007611D0 (en) * | 2000-03-30 | 2000-05-17 | Univ Bradford | Cyclone |
AU2003900089A0 (en) * | 2003-01-10 | 2003-01-23 | Bm Alliance Coal Operations Pty Ltd | Method and apparatus for processing particulate material |
US7542873B2 (en) * | 2003-05-28 | 2009-06-02 | Bm Alliance Coal Operations Pty Ltd | Method and apparatus for determining particle parameter and processor performance in a coal and mineral processing system |
DE102004044923A1 (en) * | 2004-09-14 | 2006-04-20 | Albin Dr.-Ing. Dobersek | Granulometer, for ore suspension, has measurement container with measurement fluid into which suspension sample is inserted and also has pressure sensor on container floor |
WO2006117017A1 (en) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Akw Apparate + Verfahren Gmbh | Method and system for operating a wet grinding mill |
US11976661B2 (en) | 2011-04-19 | 2024-05-07 | Flowserve Management Company | System and method for evaluating the performance of a pump |
DE102014204824A1 (en) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | Invent Umwelt-Und Verfahrenstechnik Ag | Stirring device for wastewater |
CN109084851B (en) * | 2018-06-29 | 2020-05-19 | 农业部南京农业机械化研究所 | Diaphragm pump spraying flow testing method of plant protection unmanned aerial vehicle based on microphone |
CN110596319B (en) * | 2019-09-23 | 2021-03-09 | 中联煤层气有限责任公司 | Real-time variable sand ratio fracturing proppant conveying simulation experiment method and device |
CN110893377A (en) * | 2019-12-30 | 2020-03-20 | 天津美腾科技有限公司 | Coarse slime sorting system and method |
CN112264180A (en) * | 2020-09-10 | 2021-01-26 | 华电电力科学研究院有限公司 | Dense medium density sorting automatic medium adding system of coal preparation plant and working method |
CN113281210A (en) * | 2021-04-26 | 2021-08-20 | 安徽金日晟矿业有限责任公司 | Method for rapidly detecting grade of iron ore concentrate |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4561307A (en) * | 1984-01-26 | 1985-12-31 | Smith George E | Liquid differential pressure measurement using a vertical manifold |
DE4308272C1 (en) * | 1993-03-16 | 1994-06-09 | Mannesmann Kienzle Gmbh | Multi-stage wear indicator sensor for vehicle brake lining - has resistance network provided by thick-film circuit applied to metal ceramics substrate for brakes in vehicle or crane |
AU1270197A (en) * | 1995-12-27 | 1997-07-28 | A Ahlstrom Oy | Method and apparatus for determining physical variables of slurry or liquid |
-
1997
- 1997-11-21 DE DE1997151591 patent/DE19751591B4/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-11-20 RU RU98120861A patent/RU2182045C2/en active
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2464102C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-20 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation complex |
RU2464330C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-20 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Technological complex of ore suspension separation system |
RU2465059C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-27 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation system hydrocyclone pump unit |
RU2465057C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-27 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation system hydrocyclone pump unit |
RU2465058C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-27 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation system hydrocyclone pump unit |
RU2465056C1 (en) * | 2011-09-26 | 2012-10-27 | Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственное Объединение "Тэн" | Ore suspension separation complex |
EP3620234A1 (en) * | 2018-09-05 | 2020-03-11 | Yara International ASA | Method for monitoring flow in centrifugal separator |
WO2020049080A1 (en) * | 2018-09-05 | 2020-03-12 | Yara International Asa | Method for monitoring flow in centrifugal separator |
US12042802B2 (en) | 2018-09-05 | 2024-07-23 | Yara International Asa | Method for monitoring flow in centrifugal separator |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19751591A1 (en) | 1999-09-02 |
DE19751591B4 (en) | 2004-09-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2182045C2 (en) | METHOD OF DETERMINATION OF MASS DENSITY OF SUSPENSION VOLUME FLOW IN PLANT FOR CONCENTRATION OF ORES OR MINERALS (Versions) AND METHOD OF DETERMINATION OF MASS FLOWS FLOWING ON SIDE ON INLET AND FROM SIDE OF OVERFLOW OF HYDROCYCLONE IN PLANT FOR GRINDING AND CLASSIFYING WITH HELP OF HYDROCYCLONES | |
CN100430143C (en) | Semi-automill ball-milling type ore grinding system and its control system | |
JP5305878B2 (en) | Fiber concentration measuring device, fiber concentration adjusting device, dewatering equipment and dewatering method in sludge | |
Arterburn | The sizing and selection of hydrocyclones | |
CN104475230B (en) | Solid-liquid grading device | |
RU98120861A (en) | METHOD AND DEVICE FOR DETERMINING DENSITY OF MASS OF VOLUME SUSPENSION FLOW IN A PLANT FOR TREATMENT OF ORES OR MINERALS | |
CN104475228B (en) | Grading method for solid-liquid two-phase flow size | |
US3145935A (en) | Method and apparatus for controlling a grinding mill | |
US5061375A (en) | Grit removal devices and method of using same | |
US3887142A (en) | Ore grinding circuit | |
US1619807A (en) | Treatment of pulps | |
CN115970881B (en) | Sorting system and clean coal quality control method | |
US5011090A (en) | Method for controlling a chip refiner | |
US2534656A (en) | Grinding mill control | |
US2987185A (en) | Removal of grit from sewage | |
CN105510169B (en) | A kind of continuous flow of slurry weight concentration measurement apparatus of small-sized Weighing type | |
US3731804A (en) | Control of sensity of thickener underflow slurry | |
US4707249A (en) | Sand classification tank | |
WO2007046050A1 (en) | Spiral separator and control system | |
CN103706470B (en) | The method and apparatus that in a kind of grind grading process, ore slurry pump pit level controls | |
CN214766252U (en) | Device for controlling feeding pressure of cyclone | |
CN202403750U (en) | Device for detecting overflow flow of buoyancy-type spiral classifier on line | |
RU1775171C (en) | Method for automatic control of pulp density at discharge of classifying apparatus | |
SU1093352A1 (en) | Method of automatic control of mincing-floating cycle | |
SU1039560A1 (en) | Method of automatic control of wet ore disintegration process in ball mill |