RU2181306C2 - Набивка с перекрестно-канальной структурой для массообменной набивной колонны с высокой удельной производительностью разделения, а также способ эксплуатации такой колонны - Google Patents
Набивка с перекрестно-канальной структурой для массообменной набивной колонны с высокой удельной производительностью разделения, а также способ эксплуатации такой колонны Download PDFInfo
- Publication number
- RU2181306C2 RU2181306C2 RU2000101722/12A RU2000101722A RU2181306C2 RU 2181306 C2 RU2181306 C2 RU 2181306C2 RU 2000101722/12 A RU2000101722/12 A RU 2000101722/12A RU 2000101722 A RU2000101722 A RU 2000101722A RU 2181306 C2 RU2181306 C2 RU 2181306C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- packing
- separation
- column
- hydraulic resistance
- paragraphs
- Prior art date
Links
- 238000012856 packing Methods 0.000 title claims abstract description 65
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000012546 transfer Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 3
- 238000005457 optimization Methods 0.000 claims description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000000066 reactive distillation Methods 0.000 claims description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/32—Packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit or module inside the apparatus for mass or heat transfer
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/32—Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
- B01J2219/322—Basic shape of the elements
- B01J2219/32203—Sheets
- B01J2219/3221—Corrugated sheets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/32—Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
- B01J2219/322—Basic shape of the elements
- B01J2219/32203—Sheets
- B01J2219/32213—Plurality of essentially parallel sheets
- B01J2219/3222—Plurality of essentially parallel sheets with sheets having corrugations which intersect at an angle different from 90 degrees
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/32—Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
- B01J2219/322—Basic shape of the elements
- B01J2219/32203—Sheets
- B01J2219/32224—Sheets characterised by the orientation of the sheet
- B01J2219/32227—Vertical orientation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/32—Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
- B01J2219/324—Composition or microstructure of the elements
- B01J2219/32466—Composition or microstructure of the elements comprising catalytically active material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/32—Details relating to packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit of module inside the apparatus for mass or heat transfer
- B01J2219/326—Mathematical modelling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
Набивка с перекрестно-канальной структурой для массообменной набивной колонны должна иметь высокую удельную производительность разделения. Набивка характеризуется удельной поверхностью а и углом φ наклона каналов. Она относится к классу (с1) набивок с а=aс1 и φ = φc1 согласно следующим данным: для протекающих в набивке жидкостей заданы соответственно одинаковые потоки жидкостей; эмпирически определяемое для набивки число n теоретических ступеней разделения на метр, а именно величина NTSM, изображается первой функцией f1(a,φ) переменных а и φ; гидравлическое сопротивление, возникающее для протекающего через набивку газового потока, характеризуется потерей давления на метр, Δp, в качестве второй функции f2(a,φ);Δp принимает при дополнительном условии n=const относительный минимум, для которого переменные а и φ в зависимости от величины n принимают соответственно значения аm(n) и φm(n); справедливы условия n>4,5, аc1<аm(n), φc1> φm(n), а также φc1> 45°. Набивка обеспечивает экономичный способ разделения. 2 с. и 7 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Изобретение относится к набивке с перекрестно-канальной структурой для массообменной набивной колонны с высокой удельной производительностью разделения, а также к способу эксплуатации такой колонны.
Набивки с перекрестно-канальной структурой известны уже в течение многих лет (см. , например, заявку ФРГ 2601890). Они складываются, как правило, из нескольких расположенных друг над другом элементов набивки, причем каждый элемент набивки выполнен из множества параллельных слоев. Слои касаются друг друга и образуют с открытыми друг к другу проточными каналами, наклоненными к вертикали (оси колонны), перекрестно-канальную структуру. С помощью такой набивки колонны может быть осуществлен массо- и/или теплообмен, а именно между оросительной пленкой на поверхности набивки и газовым потоком, протекающим по каналам.
В стандартном учебнике по дистилляции (H.Z.Kister. "Distillation Design", McGraw-Hill, Inc. 1992, стр.441-458) описаны набивки с перекрестно-канальной структурой для осуществления способов разделения веществ. Эти набивки оптимальны в использовании тогда, когда не требуется слишком высокая удельная производительность разделения. Удельную производительность разделения можно обозначить величиной NTSM, которая указывает число n теоретических ступеней на метр (или у Кистера измеренной в дюймах величиной НЕТР "высота, эквивалентная теоретической тарелке", являющейся, в основном, обратным значением к величине NTSM). Удельная производительность разделения понимается здесь как высокая, когда NTSM больше 4,5 м-1 (т.е. n>4,5).
В известных областях применения на практике оказалось, что оптимальным является класс набивок, у которых угол наклона каналов одинаков. В качестве значения этого угла наклона в этом учебнике указано 45o (см. Kister, Таблица 8.1, в частности, класс набивок "Mellapak®" 125.Y, 250.Y, 350.Y и 500.Y). У класса набивок "Mellapak®" (далее набивки 125.Y,...) этот угол составляет не 45, а 42,5o; он оказался более оптимальным.
Изобретатель столкнулся с проблемой создания набивок для разделительных колонн, для которых удельная производительность разделения является высокой и которые предпочтительны особенно в способах разделения воздуха. При этом он обнаружил, что целесообразно провести в отношении принципа действия набивок с перекрестно-канальной структурой дополнительные основополагающие опыты, с тем чтобы на основе заново полученных результатов можно было предложить критерии для более экономичных набивок.
Задачей изобретения является создание набивки с перекрестно-канальной структурой, характеризующейся высокой удельной производительностью разделения и обеспечивающей, по возможности, экономичный способ разделения. Эта задача решается посредством набивок, относящихся к раскрытому в п.1 формулы изобретения классу набивок.
Набивка с перекрестно-канальной структурой для массообменной колонны должна иметь высокую удельную производительность разделения. Набивка характеризуется удельной поверхностью а и углом наклона каналов φ. Она относится к классу набивок с а=ac1 и φ = φcl согласно следующим данным:
- для протекающих в набивке жидкостей для всех набивок заданы соответственно одинаковые потоки жидкостей;
- эмпирически определяемое для набивки число n теоретических ступеней разделения на метр, а именно величина NTSM, изображается первой функцией f1(a, φ) переменных а и φ;
- гидравлическое сопротивление, возникающее для протекающего через набивку газового потока, характеризуется потерей давления на метр, Δp, в качестве второй функции f2(a, φ);
- Δp принимает при дополнительном условии n=const относительный минимум, для которого переменные а и φ в зависимости от величины n принимают соответственно значения аm(n) и φm(n);
- справедливы условия n>4,5, ac1< аm(n), φcl>φm(n), а также φcl>45°.
Зависимые пп. 2-7 формулы изобретения относятся к особым формам выполнения набивки согласно изобретению. Предметом пп. 8 и 9 является способ эксплуатации колонны с такой набивкой.
- для протекающих в набивке жидкостей для всех набивок заданы соответственно одинаковые потоки жидкостей;
- эмпирически определяемое для набивки число n теоретических ступеней разделения на метр, а именно величина NTSM, изображается первой функцией f1(a, φ) переменных а и φ;
- гидравлическое сопротивление, возникающее для протекающего через набивку газового потока, характеризуется потерей давления на метр, Δp, в качестве второй функции f2(a, φ);
- Δp принимает при дополнительном условии n=const относительный минимум, для которого переменные а и φ в зависимости от величины n принимают соответственно значения аm(n) и φm(n);
- справедливы условия n>4,5, ac1< аm(n), φcl>φm(n), а также φcl>45°.
Зависимые пп. 2-7 формулы изобретения относятся к особым формам выполнения набивки согласно изобретению. Предметом пп. 8 и 9 является способ эксплуатации колонны с такой набивкой.
Изобретение необходимо проиллюстрировать двумя примерами.
Набивка 750. Y (удельная поверхность а = 750 м-1, угол наклона каналов φ = 42,5°) имеет 5,5 ступеней разделения на метр (n=5,5). При увеличении угла до 50o необходимая для разделения веществ поверхность набивки может быть уменьшена до 500 м2/м3, благодаря чему затраты на материал набивки сокращаются на 66%. При этом производительность разделения при практически неизменном гидравлическом сопротивлении набивки (потеря давления Δp = 2 мбар/м при 
также остается неизменной. При равной производительности разделения можно экономить дополнительный материал, правда, за счет увеличенного гидравлического сопротивления (для а=450 м-1 и φ=57o, Δp= 2,7 мбар/м).
Для набивки 500.Y (а=500 м-1, φ=42,5o) n=4,5. Для φ=46o, а=450 м-1, т.е. затраты на материал сокращаются на 90%, причем гидравлическое сопротивление практически неизменное. Для φ=50o, а=400 м-1 (затраты на материал 80%), однако гидравлическое сопротивление увеличивается на 123% от значения, ожидаемого для набивки 500.Y.
Изобретение более подробно поясняется ниже с помощью чертежей, на которых изображают:
фиг.1 - верхнюю часть колонны с элементами набивки;
фиг. 2 - фрагмент набивки с перекрестно-канальной структурой (идеальная форма "Mellapak®");
фиг. 3 - диаграмму, на которой потеря давления показана в зависимости от удельной поверхности для набивки по фиг.2;
фиг. 4 - таблицу с тройками значений к показанной на диаграмме фиг.3 кривой.
фиг.1 - верхнюю часть колонны с элементами набивки;
фиг. 2 - фрагмент набивки с перекрестно-канальной структурой (идеальная форма "Mellapak®");
фиг. 3 - диаграмму, на которой потеря давления показана в зависимости от удельной поверхности для набивки по фиг.2;
фиг. 4 - таблицу с тройками значений к показанной на диаграмме фиг.3 кривой.
Колонна 2 с осью 20 (фиг.1) содержит набивку 1 и распределитель 21 жидкости (питающая труба 210, распределительные каналы 211). Несколько элементов 10, 10', 10'' расположены друг над другом. У особых форм выполнения колонны 2 в элементах 10 набивки различают нижнюю зону 102, среднюю зону 100 и верхнюю зону 101. В зонах 101 и 102 на краях элементов 10 набивки вследствие подходящей формы гидравлическое сопротивление уменьшено по сравнению с гидравлическим сопротивлением средней зоны. Такие предпочтительные формы выполнения известны из международной заявки WO 97/16247 (= Р.6765).
Каждый элемент 10 набивки выполнен из множества параллельных слоев 11', 12' (фиг.2). В слоях 11', 12' за счет зигзагообразно сложенных пленок 11, 12 образованы параллельные каналы 13 треугольного сечения 14. (Пленки 11, 12 могут быть также, например, синусообразно гофрированы.) Каналы наклонены к вертикали 20' (параллель к оси 20 колонны): они заключают с ней угол φ наклона. В плоскости 15 касания между соседними слоями 11', 12' открытые в этой плоскости каналы 13 слоя 12' пересекаются с соответствующими каналами соседнего слоя 11'. Сечение 14 имеет форму равнобедренного треугольника высотой h(= ширине слоя 12'), сторонами s и основанием b. Угол σ между стороной s и основанием b составляет во многих случаях 45o. Удельная поверхность а этой набивки в идеальном случае, когда складки не имеют скруглений, задана выражением 
На фиг. 3 изображены результаты новейших основополагающих опытов для набивок 1 с изображенной на фиг.2 структурой, причем σ=45o, а φ принимает значения в диапазоне между 20 и 70o. Эти результаты были получены для постоянных потоков жидкости и
(VG=скорость течения, ρG = плотность газа G). Число n теоретических ступеней разделения на метр, а именно величина NTSM, определяется эмпирически и выражается первой функцией f1(a,φ) переменных а и φ. Гидравлическое сопротивление, возникающее для протекающего через набивку газового потока, характеризуется потерей давления на метр, Δp, в качестве второй функции f2(a,φ). Путем исключения φ из функций f1 и f2, Δp можно выразить как функцию а и n. На диаграмме фиг.3 эта функция изображена в виде семейства кривых 31, 32,... 36, причем каждая из этих кривых имеет относительный минимум, для которого переменные а и φ принимают соответственно значения am(n) и φm(n). Минимальные точки лежат на штрихпунктирной кривой 30. Для значений аm и φm приближенно действительны числа, приведенные в таблице на фиг.4. Эти ряды чисел выражаются формулами, дополнительно приведенными на фиг.4. Для других набивок с перекрестно-канальной структурой, для которых σ составляет не 45o или которые выполнены, например, из гофрированных пленок, следует ожидать, разумеется, иных чисел для значений аm и φm.
Минимальные точки кривой 30 имеют особое значение, поскольку кривые 31,. .., 36 в области своего минимума очень плоские. Для минимальных точек гидравлические сопротивления для заданной производительности разделения наименьшие. Можно перейти к меньшей удельной поверхности а без существенного возрастания при этом гидравлического сопротивления, а именно при остающейся постоянной производительности разделения. По мере увеличения расстояния от минимальной точки гидравлическое сопротивление, однако, прогрессивно возрастает. Где-то существует оптимум. Критериями оптимума являются, с одной стороны, затраты на набивку, в частности, на материал набивки, а, с другой стороны, потери давления газового потока при эксплуатации колонны. Как осуществить оптимизацию, зависит от особых обстоятельств конкретного случая.
На фиг. 3 изображены результаты новейших основополагающих опытов для набивок 1 с изображенной на фиг.2 структурой, причем σ=45o, а φ принимает значения в диапазоне между 20 и 70o. Эти результаты были получены для постоянных потоков жидкости и
Минимальные точки кривой 30 имеют особое значение, поскольку кривые 31,. .., 36 в области своего минимума очень плоские. Для минимальных точек гидравлические сопротивления для заданной производительности разделения наименьшие. Можно перейти к меньшей удельной поверхности а без существенного возрастания при этом гидравлического сопротивления, а именно при остающейся постоянной производительности разделения. По мере увеличения расстояния от минимальной точки гидравлическое сопротивление, однако, прогрессивно возрастает. Где-то существует оптимум. Критериями оптимума являются, с одной стороны, затраты на набивку, в частности, на материал набивки, а, с другой стороны, потери давления газового потока при эксплуатации колонны. Как осуществить оптимизацию, зависит от особых обстоятельств конкретного случая.
Штриховая прямая 40, для которой φ =42°, приближенно указывает значения Δp для известного класса набивок 125.Y,... (см. нижний край диаграммы на фиг. 3). Как видно, эта прямая 40 для а<550 м-1 проходит на меньшем расстоянии слева рядом с кривой 30 с минимальными точками. Это соответствует тому известному факту, что использование набивок 125.Y,... является оптимальным для не слишком высокой производительности разделения.
Прямая 40 пересекает кривую 30 при приблизительно а=550 м-1. Это означает, что для приблизительно а>500 м-1 или n>4,5 (кривая 34') класс набивок 125. Y, . .. не подходит больше для экономичного способа разделения веществ. Поэтому для высокой производительности разделения необходимо использовать новый класс набивок, для которых а=ac1 и φ = φcl и справедливы следующие условия: n>4,5, ac1<аm(n), 
а также φcl>45°.
Благодаря этим условиям открытая вверх область над кривыми 34', 50 и 30 ограничена. Из-за прогрессивного возрастания гидравлического сопротивления эта область не может произвольно простираться вверх. Ограничение вверх возникает за счет уже упомянутых оптимизаций. Произвольно взятым ограничением является прямая 60, на которой φ постоянно равно 55o. Заштрихованная область 3 устанавливает тогда значения а=ac1 и φ = φcl, определяющие согласно изобретению класс набивок с перекрестно-канальной структурой.
Благодаря этим условиям открытая вверх область над кривыми 34', 50 и 30 ограничена. Из-за прогрессивного возрастания гидравлического сопротивления эта область не может произвольно простираться вверх. Ограничение вверх возникает за счет уже упомянутых оптимизаций. Произвольно взятым ограничением является прямая 60, на которой φ постоянно равно 55o. Заштрихованная область 3 устанавливает тогда значения а=ac1 и φ = φcl, определяющие согласно изобретению класс набивок с перекрестно-канальной структурой.
Из практических соображений целесообразно образовать подкласс с n (или NTSM) в качестве выбираемого параметра, для которого аналогично классу набивок 125.Y,... φ = φcl является постоянной. Преимущественно для φcl выбирают 50o или другое значение, которое примерно на 2 или 3o может отличаться от 50o.
Как видно из диаграммы на фиг.3, гидравлическое сопротивление на кривой 30 прогрессивно возрастает по мере увеличения n. Поэтому нецелесообразно стремиться для удельной производительности разделения к слишком высоким значениям. Верхний предел для n, предпочтительно не превышаемый, задан для n=7.
Набивка согласно изобретению особенно хорошо пригодна для осуществления разложения воздуха. С помощью набивки согласно изобретению можно осуществлять, например, также реактивную дистилляцию. При этом способе материал на поверхностях набивки оказывает, по меньшей мере частично, каталитическое действие.
Claims (7)
1. Набивка (1) с перекрестно-канальной структурой для массообменной колонны (2) с высокой удельной производительностью разделения, характеризуемая удельной поверхностью а и углом φ наклона каналов и относящаяся к классу (с1) набивок с а= ac1 и φ = φc1 согласно следующим данным: для протекающих в набивке жидкостей заданы соответственно одинаковые потоки жидкостей; эмпирически определяемое для набивки число n теоретических ступеней разделения на метр, а именно величина NTSM, является первой функцией f1(a, φ) переменных а и φ; гидравлическое сопротивление, возникающее для протекающего через набивку газового потока, характеризуется потерей давления на метр, Δp, и является второй функцией f2(а, φ); Δp принимает при дополнительном условии n= const относительный минимум, для которого переменные а и φ в зависимости от величины n принимают соответственно значения аm(n) и φm(n); причем n>4,5, ac1<аm(n), φc1>φm(n), а также φc1> 45°.
2. Набивка по п. 1, отличавшаяся тем, что φc1< 55°.
3. Набивка по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что для подкласса c n в качестве выбранного параметра, φc1 является постоянной составляющей, предпочтительно около 50o.
2. Набивка по п. 1, отличавшаяся тем, что φc1< 55°.
3. Набивка по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что для подкласса c n в качестве выбранного параметра, φc1 является постоянной составляющей, предпочтительно около 50o.
4. Набивка по одному из пп. 1-3, отличающаяся тем, что каналы (13) образованы зигзагообразно сложенными пленками (11,12), при этом функции аm(n) и φm(n) для 
где VG - скорость течения газа, ρG - плотность газа, заданы приближенно следующими полиномами: am= (152-13n+n2) NTSM, φm= 27o+n(n+1)0,5o.
5. Набивка по одному из пп. 1-4, отличающаяся тем, что конкретные значения ac1 и φc1 установлены посредством оптимизации, осуществленной на основе критериев, зависимых от соответствующего применения, и при этой оптимизации, например, с одной стороны, затраты на набивку (1), в частности на материал набивки, и, с другой стороны, потери давления газового потока при эксплуатации колонны (2) могут поддерживаться оптимальным образом низкими.
6. Набивка по одному из пп. 1-5, отличающаяся тем, что в колонне (2) друг над другом расположено несколько элементов (10,10', 1'') набивки, причем каждый элемент набивки выполнен из множества параллельных слоев (11', 12').
7. Набивка по п. 6, отличающаяся тем, что в элементах (10) набивки различают соответственно верхнюю (101), среднюю (100) и нижнюю (102) зоны, при этом в зонах (101,102) на краях элементов набивки вследствие подходящей формы гидравлическое сопротивление уменьшено по сравнению с гидравлическим сопротивлением средней зоны (100).
8. Способ эксплуатации массообменной набивной колонны (2) с набивкой по пп. 1-7, отличающийся тем, что разделение веществ осуществляют при удельной производительности разделения набивки (1), для которой n составляет величину, больше 4,5 и, предпочтительно меньше 7.
9. Способ по п. 8, отличающийся тем, что при разделении воздуха или при реактивной дистилляции материал на поверхностях набивки оказывает по меньшей мере частично каталитически активное действие.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP99810041.6 | 1999-01-21 | ||
| EP99810041 | 1999-01-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000101722A RU2000101722A (ru) | 2001-11-10 |
| RU2181306C2 true RU2181306C2 (ru) | 2002-04-20 |
Family
ID=8242637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000101722/12A RU2181306C2 (ru) | 1999-01-21 | 2000-01-20 | Набивка с перекрестно-канальной структурой для массообменной набивной колонны с высокой удельной производительностью разделения, а также способ эксплуатации такой колонны |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6349567B1 (ru) |
| JP (1) | JP2000210555A (ru) |
| CN (1) | CN1258395C (ru) |
| AU (1) | AU762007B2 (ru) |
| BR (1) | BR0000127B1 (ru) |
| CA (1) | CA2294406C (ru) |
| CZ (1) | CZ302822B6 (ru) |
| PL (1) | PL337917A1 (ru) |
| RU (1) | RU2181306C2 (ru) |
| SG (1) | SG97834A1 (ru) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI351306B (en) * | 2003-05-16 | 2011-11-01 | Sulzer Chemtech Ag | Method of mass transfer of a material or heat |
| FR2946735B1 (fr) * | 2009-06-12 | 2012-07-13 | Air Liquide | Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique. |
| EP2753414A1 (en) | 2011-09-07 | 2014-07-16 | Carbon Engineering Limited Partnership | Target gas capture |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH608380A5 (en) * | 1976-01-16 | 1979-01-15 | Sulzer Ag | Packing body in rectifying columns |
| MX168173B (es) * | 1983-06-21 | 1993-05-07 | Glitsch | Empaque de metal foraminado y metodo para manufacturarlo |
| DE3414267A1 (de) * | 1984-04-14 | 1985-11-07 | Raschig Gmbh, 6700 Ludwigshafen | Einbauelement fuer stoff- oder waermeaustauschkolonnen |
| US4929399A (en) * | 1988-03-17 | 1990-05-29 | Union Carbide Industrial Gases Technology Inc. | Structured column packing with liquid holdup |
| US5644932A (en) * | 1996-05-21 | 1997-07-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Use of structured packing in a multi-sectioned air seperation unit |
| TW443941B (en) * | 1999-02-12 | 2001-07-01 | Sulzer Chemtech Ag | Filler body with a cross channel structure |
-
2000
- 2000-01-07 CA CA002294406A patent/CA2294406C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-12 US US09/482,385 patent/US6349567B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-12 SG SG200000200A patent/SG97834A1/en unknown
- 2000-01-13 JP JP2000004778A patent/JP2000210555A/ja active Pending
- 2000-01-19 BR BRPI0000127-9A patent/BR0000127B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-01-19 PL PL00337917A patent/PL337917A1/xx not_active Application Discontinuation
- 2000-01-20 CN CN00101139.1A patent/CN1258395C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-20 AU AU12499/00A patent/AU762007B2/en not_active Expired
- 2000-01-20 RU RU2000101722/12A patent/RU2181306C2/ru active
- 2000-01-21 CZ CZ20000251A patent/CZ302822B6/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2294406A1 (en) | 2000-07-21 |
| BR0000127B1 (pt) | 2011-08-09 |
| AU762007B2 (en) | 2003-06-19 |
| CA2294406C (en) | 2004-11-02 |
| JP2000210555A (ja) | 2000-08-02 |
| CZ2000251A3 (cs) | 2001-11-14 |
| CN1258395C (zh) | 2006-06-07 |
| CN1261009A (zh) | 2000-07-26 |
| CZ302822B6 (cs) | 2011-11-30 |
| BR0000127A (pt) | 2000-11-07 |
| SG97834A1 (en) | 2003-08-20 |
| US6349567B1 (en) | 2002-02-26 |
| PL337917A1 (en) | 2000-07-31 |
| AU1249900A (en) | 2000-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU760912B2 (en) | Filler body with a cross channel structure | |
| JPH11514568A (ja) | ストラクチャード・パッキング | |
| TW450827B (en) | Mixed-resistance structured packing, exchange tower containing said packing and method for assembling same, process for cryogenic air separation by using same, method and system for reducing HETP | |
| JP5621104B2 (ja) | 気液接触装置用規則充填物 | |
| JP4523220B2 (ja) | 熱交換カラム及び物質交換カラムのための充填物 | |
| US5188773A (en) | Tower packing with small and large louvers and mixing method | |
| RU2347609C2 (ru) | Применение перекрестно-канальной насадки из металлической ткани | |
| US6511053B2 (en) | Packing for heat-exchange and mass-transfer columns | |
| JP2012050970A5 (ja) | 気液接触装置用規則充填物 | |
| RU2181306C2 (ru) | Набивка с перекрестно-канальной структурой для массообменной набивной колонны с высокой удельной производительностью разделения, а также способ эксплуатации такой колонны | |
| US8096533B2 (en) | Packing arranged for an exchange of heat and/or material | |
| US5185106A (en) | Tower packing with small louvers and mixing method | |
| JPH10230159A (ja) | 容量が改善され且つ移送効率の高い充填体 | |
| AU638875B2 (en) | Tower packing with louvers | |
| US6286818B1 (en) | Internal members for mass transfer columns | |
| JP2004016928A (ja) | 内部熱交換型蒸留塔 | |
| US5057250A (en) | Tower packing with small louvers | |
| US4732685A (en) | Method of liquid-liquid extraction using material exchange columns | |
| SU1033178A1 (ru) | Насадка дл тепломассообменных колонн | |
| RU2000101722A (ru) | Набивка с перекрестно-канальной структурой для массообменной набивной колонны с высокой удельной производительностью разделения, а также способ эксплуатации такой колонны | |
| MXPA00000739A (en) | Packing with cross-channel structure for a mass exchange column with high specific separation performance | |
| TWI829970B (zh) | 結構化交叉通道填料元件及其用途和包括其之質量轉移管柱 | |
| RU2055627C1 (ru) | Массообменная колонна с низким гидравлическим сопротивлением | |
| RU2292947C1 (ru) | Регулярная переточная насадка и массообменная колонна с этой насадкой | |
| US20230070099A1 (en) | Stacked-plate distillation column |