RU2173780C1 - Направляющая лопатка ступени турбины - Google Patents
Направляющая лопатка ступени турбиныInfo
- Publication number
- RU2173780C1 RU2173780C1 RU99127186A RU99127186A RU2173780C1 RU 2173780 C1 RU2173780 C1 RU 2173780C1 RU 99127186 A RU99127186 A RU 99127186A RU 99127186 A RU99127186 A RU 99127186A RU 2173780 C1 RU2173780 C1 RU 2173780C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- convex
- moisture
- height
- ledge
- Prior art date
Links
- 210000001991 Scapula Anatomy 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 6
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 abstract description 3
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000003628 erosive Effects 0.000 description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 210000000188 Diaphragm Anatomy 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 210000004544 DC2 Anatomy 0.000 description 1
- 210000003800 Pharynx Anatomy 0.000 description 1
- 229910001347 Stellite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N chromium;cobalt;iron;manganese;methane;molybdenum;nickel;silicon;tungsten Chemical compound C.[Si].[Cr].[Mn].[Fe].[Co].[Ni].[Mo].[W] AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable Effects 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002530 ischemic preconditioning Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Направляющая лопатка ступеней турбины включает в себя входную и выходную кромки, поверхность с выпуклой и вогнутой сторонами, уступ, расположенный вдоль высоты лопатки на выпуклой стороне поверхности и обращенный в сторону выходной кромки. Уступ выполнен в верхней половине высоты лопатки на расстоянии от входной кромки, составляющем 30 - 80% от ширины лопатки. Изобретение позволяет повысить надежность в работе влажно-паровой ступени путем интенсификации процессов дробления и разгона крупнодисперсной влаги перед рабочей лопаткой. 4 ил.
Description
Изобретение относится к турбиностроению и может быть использовано в диафрагмах влажнопаровых ступеней турбин.
Известна полая направляющая лопатка влажнопаровой ступени турбины, имеющая входную кромку и поверхность с выпуклой и вогнутой сторонами, щели на выпуклой и вогнутой поверхностях для отвода влаги в полость лопатки (Г.А. Филиппов, О. А. Поваров. Сепарация влаги в турбинах АЭС, М., Энергия, 1980, с. 143, рис. 4-6). Недостатком известной направляющей лопатки является то, что щели снижают жесткость и прочность лопаток, а необходимость вывода влаги из диафрагмы усложняет конструкцию.
Известна направляющая лопатка влажнопаровой ступени турбины, имеющая входную кромку и поверхность с выпуклой и вогнутой сторонами, уступ на поверхности, расположенный вдоль высоты лопатки. Уступ выполнен на вогнутой поверхности возле выходной кромки и обращен в сторону входной кромки. Вдоль основания уступа выполнены сквозные отверстия между выпуклой и вогнутой сторонами поверхности, снабженные штуцерами, выведенными в поток над выпуклой поверхностью (А.С. СССР N 1121467, МПК: F 01 D 25/32).
Это решение имеет следующие недостатки:
- не распыляется влага, текущая по выпуклой стороне, где ее гораздо больше, чем на вогнутой; в результате пленка срывается с выходной кромки с образованием крупнодисперсной влаги - капель, имеющих скорость, гораздо меньшую, чем у потока пара; эти капли приходят на последующие рабочие лопатки с большими скоростями соударения и с большими углами атаки, вызывая ускоренный эрозионный износ лопаток;
- расположение штуцеров практически в минимальном сечении (горле) межлопаточных каналов увеличивает аэродинамические потери и снижает КПД ступени, а кроме того, увеличивает динамические усилия на рабочие лопатки из-за возникновения вихревых областей за штуцерами;
- недостаточная надежность и ремонтопригодность конструкции.
- не распыляется влага, текущая по выпуклой стороне, где ее гораздо больше, чем на вогнутой; в результате пленка срывается с выходной кромки с образованием крупнодисперсной влаги - капель, имеющих скорость, гораздо меньшую, чем у потока пара; эти капли приходят на последующие рабочие лопатки с большими скоростями соударения и с большими углами атаки, вызывая ускоренный эрозионный износ лопаток;
- расположение штуцеров практически в минимальном сечении (горле) межлопаточных каналов увеличивает аэродинамические потери и снижает КПД ступени, а кроме того, увеличивает динамические усилия на рабочие лопатки из-за возникновения вихревых областей за штуцерами;
- недостаточная надежность и ремонтопригодность конструкции.
Известна направляющая лопатка ступени турбины, включающая входную и выходную кромки, поверхность с выпуклой и вогнутой сторонами, уступ, расположенный вдоль высоты лопатки на выпуклой стороне поверхности и обращенный в сторону выходной кромки. Уступ расположен вблизи входной кромки и образует вихревую камеру, снижающую профильные потери в решетке (М.Е. Дейч. Газодинамика решеток турбомашин, М., Энергоатомиздат, 1996, стр. 317, рис. 8.17).
По совокупности признаков это решение является наиболее близким к предложенному и принимается за прототип.
Недостатками известной направляющей лопатки при использовании ее для дробления и разгона влаги в направляющих каналах влажнопаровых ступеней является то, что выполнение уступа вблизи входной кромки не обеспечивает достаточно эффективное дробление и разгон капель, а также что не оговорено, какую зону по высоте лопатки занимает уступ; в то же время практически бесполезно выполнять его в нижней половине высоты, где и количество влаги, содержащейся в пленке, и скорость ее соударения с рабочей лопаткой малы.
Заявленное решение позволяет повысить надежность работы влажнопаровой ступени турбины путем интенсификации дробления и разгона крупнодисперсной влаги перед рабочей лопаткой.
Расположение уступа на расстоянии 30-80% от ширины лопатки по выпуклой стороне от входной кромки позволяет сбросить с лопатки большую часть влаги, т.к. ~65% крупных капель осаждается на лопатке до этой зоны, а также обеспечить наиболее интенсивное дробление и разгон капель, что приводит к уменьшению относительной скорости входа капель на последующие рабочие лопатки и, как следствие, к уменьшению эффекта от соударения капель с ними.
Расположение уступа вдоль верхней половины высоты уменьшает трудоемкость изготовления и является вполне достаточным, поскольку, во-первых, именно в этой зоне осаждается основная часть влаги ,а во-вторых, скорость соударения влаги с рабочей лопаткой в нижней половине ее высоты мала. Кроме того, сброс влаги с выпуклой стороны в указанной зоне обеспечивает отсутствие пленки почти по всей выпуклой стороне и как следствие уменьшение конденсации пара на вогнутой стороне, обусловленной теплоотводом поперек лопатки от вогнутой стороны к выпуклой.
Направляющая лопатка пригодна для внедрения не только на новых турбинах, но и на эксплуатируемых - достаточно во время ремонта выфрезеровать уступ лишь на части высоты лопатки.
Предложена направляющая лопатка ступени турбины, включающая входную и выходную кромки, поверхность с выпуклой и вогнутой сторонами, уступ, расположенный вдоль высоты лопатки на выпуклой стороне поверхности и обращенный в сторону выходной кромки. Уступ выполнен в верхней половине высоты лопатки на расстоянии от входной кромки, составляющем 30-80% от ширины лопатки.
Изобретение иллюстрируется рисунками, на которых изображены:
На фиг. 1 - направляющая лопатка ступени турбины;
На фиг. 2 - график, иллюстрирующий влияние положения уступа на основные параметры, определяющие эрозионный износ;
На фиг. 3 - схема движения эрозионно-опасной влаги перед лопаткой (а) и распределение осевшей влаги по ее поверхности (б); Фиг. 2 и 3 построены по данным ЦКТИ;
На фиг. 4 - влияние разгона капель на скорость и направление их соударения с поверхностью рабочих лопаток.
На фиг. 1 - направляющая лопатка ступени турбины;
На фиг. 2 - график, иллюстрирующий влияние положения уступа на основные параметры, определяющие эрозионный износ;
На фиг. 3 - схема движения эрозионно-опасной влаги перед лопаткой (а) и распределение осевшей влаги по ее поверхности (б); Фиг. 2 и 3 построены по данным ЦКТИ;
На фиг. 4 - влияние разгона капель на скорость и направление их соударения с поверхностью рабочих лопаток.
Направляющая лопатка ступени турбины включает входную кромку 1, выходную кромку 2 и поверхность с выпуклой 3 и вогнутой 4 сторонами, уступ 5 высотой h на выпуклой 3 стороне, расположенный вдоль высоты H лопатки. Уступ 5 выполнен в верхней половине высоты H лопатки на расстоянии Z от входной кромки 1, равном 30-80% от ширины B лопатки. Уступ обращен в сторону выходной кромки 2.
Уступ можно выполнить на направляющих лопатках при изготовлении или при ремонте турбины путем выфрезеровки небольшого участка по выпуклой стороне 3 поверхности (фиг. 1). Высота h уступа 5 составляет не более 20% от толщины Δ лопатки и сходит на нет на нижней его границе (фиг. 1). Поскольку высота h уступа 5 мала, то и масса удаляемого металла невелика, поэтому нет опасности уменьшения жесткости и прочности лопатки.
На фиг. 4 показано влияние относительного удаления z/B уступа от входной кромки 1 на среднемассовый диаметр капель на абсолютную скорость капель (построена обратная величина, , на скорость соударения с последующей рабочей лопаткой и на скорость износа стеллитовой защиты рабочих лопаток рассчитываемом по экспериментально апробированной методике (Поддубенко В.В., Яблоник Р.М. Труды ЦКТИ вып. 196, 1982 г., с. 91-94). Все параметры безразмерны, то есть отнесены к значениям при отсутствии уступа и сходе пленки с выходной кромки 2. Минимальные значения параметров, влияющих на эрозионный износ, достигаются при расположении уступа на расстоянии z/B - 0,3-0,8, то есть на 30-80% от ширины B лопатки от входной кромки 1. В этом случае размеры капли приблизительно в 1,3-1,5 раза меньше, а скорость капли в 1,8-2,0 раза больше. При минимальной величине сама абсолютная скорость капель максимальна, что тоже является благоприятным фактором. Чем больше скорость капель, тем ближе она к скорости пара Cп и тем меньше угол атаки капель на последующие рабочие лопатки и меньше скорость соударения Vк с лопатками (фиг. 3).
Таким образом, оптимальное расположение уступа 5 (на 30-80% от ширины лопатки от входной кромки 1) обеспечивает максимальный эффект. Это же относится к расположению уступа в верхней половине высоты лопатки, где осаждается основная часть влаги.
При работе влажнопаровой ступени турбины характерны удары крупных капель по выпуклой стороне 3 направляющих лопаток, особенно для верхней половины высоты лопатки (фиг. 2-а). Сплошными линиями показаны траектории капель с диаметром d > 40 мкм, пунктиром - d < 20 мкм. При этом на входную кромку 1 и выпуклую сторону 3 лопатки осаждается основное количество влаги, а на вогнутую сторону 4 - меньшее. В целом на выпуклой стороне 3 осаждается около 65% влаги, а на вогнутой - около 20% и лишь 15% остается в потоке (фиг. 2-б). Влага собирается в пленку, текущую по лопатке. Поскольку на выпуклой стороне 3 выпадает втрое больше влаги, чем на вогнутой 4, то именно пленка на выпуклой стороне 3 представляет основную эрозионную опасность для последующих рабочих лопаток. Уступ 5, расположенный на выпуклой стороне 3, обеспечивает срыв, распыление и разгон влаги (схема фиг. 3), поэтому основная часть пленки не доходит до выходной кромки 2 в конце выпуклой стороны 3. Влага, сброшенная с уступа, разгоняется основным потоком пара до скорости Cк1, большей, чем скорость Cк2 влаги, сходящей с выходной кромки 2 и разгоняемой в кромочном следе, где скорость пара меньше. Поэтому относительная скорость входа Vк1 на рабочие лопатки (скорость соударения) этих капель будет меньше, чем скорость Vк2 капель, движущихся в следе.
Здесь Cп и Vп - абсолютная и относительная скорости пара.
Сброс влаги с уступа 5 обеспечивает отсутствие пленки почти по всей выпуклой стороне 3. В результате уменьшится конденсация пара и на вогнутой стороне 4 из-за меньшего теплоотвода поперек лопатки от вогнутой стороны 4 к выпуклой 3. Теплоотвод обусловлен разностью температур вогнутой и выпуклой поверхностей лопатки, так как локальная температура их участков близка к температуре насыщения, определяемой локальными значениями давления. Так как давление на выпуклой стороне ниже, чем у вогнутой поверхности 4, теплоотвод от вогнутой поверхности вызывает конденсацию влаги и образование пленки на ней за счет испарения пленки с выпуклой поверхности 3. При отсутствии пленки на выпуклой поверхности интенсивность конденсации на вогнутой поверхности резко падает.
Claims (1)
- Направляющая лопатка ступени турбины, включающая входную и выходную кромки, поверхность с выпуклой и вогнутой сторонами, уступ, расположенный вдоль высоты лопатки на выпуклой стороне поверхности и обращенный в сторону выходной кромки, отличающаяся тем, что уступ выполнен в верхней половине высоты лопатки на расстоянии от входной кромки, составляющем 30-80% от ширины лопатки.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2173780C1 true RU2173780C1 (ru) | 2001-09-20 |
Family
ID=
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2789652C1 (ru) * | 2022-06-10 | 2023-02-07 | Акционерное общество "Силовые машины - ЗТЛ, ЛМЗ, Электросила, Энергомашэкспорт" (АО "Силовые машины") | Направляющая лопатка ступени цилиндра низкого давления паровой турбины |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2789652C1 (ru) * | 2022-06-10 | 2023-02-07 | Акционерное общество "Силовые машины - ЗТЛ, ЛМЗ, Электросила, Энергомашэкспорт" (АО "Силовые машины") | Направляющая лопатка ступени цилиндра низкого давления паровой турбины |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8142153B1 (en) | Turbine vane with dirt separator | |
CN106988792B (zh) | 蒸汽涡轮、蒸汽涡轮喷嘴及管理蒸汽涡轮中水分的方法 | |
EP1663505B1 (en) | Nozzle and method for washing gas turbine compressors | |
US6033181A (en) | Turbine blade of a gas turbine | |
EP1621741A1 (en) | Gas turbine system | |
US11203941B2 (en) | Steam turbine | |
EP2861871B1 (en) | Wet gas compressor and method | |
JP2007309235A (ja) | タービン翼 | |
EP1959096B1 (de) | Verfahren zur Prallluftkühlung für Gasturbinen | |
JP2009138540A (ja) | 蒸気タービンおよび蒸気タービン段落の湿分除去構造 | |
RU2666710C1 (ru) | Направляющая лопатка влажнопаровой турбины | |
RU2173780C1 (ru) | Направляющая лопатка ступени турбины | |
JP2753237B2 (ja) | 蒸気タービンの静翼構造 | |
JPH0326802A (ja) | 蒸気タービンの静翼装置 | |
JP3862893B2 (ja) | 蒸気タービンのドレン分離構造 | |
SU1507991A1 (ru) | Лопатка влажнопаровой ступени турбины | |
HU182534B (en) | Process and apparatus for regenerating energy of cases let out from the blast furnace | |
JP2001221006A (ja) | 蒸気タービンノズルおよびその蒸気タービンノズルを用いた蒸気タービン | |
JP2774646B2 (ja) | 蒸気タービン | |
JPS63195302A (ja) | 蒸気タ−ビン翼 | |
EP1655451B1 (en) | A cooling arrangement | |
Caldwell | Description of the damage in steam turbine blading due to erosion by water droplets | |
JPS63117105A (ja) | 蒸気タ−ビンの翼列湿分除去装置 | |
RU2022121C1 (ru) | Двухпоточное радиально-осевое колесо | |
JPH1054257A (ja) | ガスタービン異物捕獲装置 |