RU2172653C1 - Roll mill stand - Google Patents
Roll mill stand Download PDFInfo
- Publication number
- RU2172653C1 RU2172653C1 RU2000119005/02A RU2000119005A RU2172653C1 RU 2172653 C1 RU2172653 C1 RU 2172653C1 RU 2000119005/02 A RU2000119005/02 A RU 2000119005/02A RU 2000119005 A RU2000119005 A RU 2000119005A RU 2172653 C1 RU2172653 C1 RU 2172653C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pillow
- bore
- wall
- bearing
- cushion
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Support Of The Bearing (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано в клетях станов с высокими динамическими и статическими нагрузками на прокатные валки, предпочтительно в клетях пилигримового стана. The invention relates to rolling production and can be used in mill stands with high dynamic and static loads on the rolling rolls, preferably in stands of a pilgrim mill.
Предшествующий уровень техники
Известна подушка валка прокатной клети /SU, АС, N 1037981, В 21 В 31/02, 1983/. Подушка валка содержит корпус с боковыми, торцевыми и опорными сторонами и цилиндрическую расточку под подшипники качения. На торцевых сторонах подушки между расточкой и опорной стороной, взаимодействующей с устройством для противоизгиба валка, по обеим сторонам от вертикальной оси расточки параллельно и симметрично выполнены, по меньшей мере, по три цилиндрических отверстия, оси которых параллельны оси расточки.State of the art
Known cushion roll roll stands / SU, AC,
Такое изобретение позволяет в какой-то степени снизить неравномерность распределения радиальной нагрузки по телам качения и повысить долговечность подшипников рабочих валков в листопрокатных клетях кварто. Однако такое изобретение не может быть использовано в опорных валках кварто и в двухвалковых клетях с высокими динамическими нагрузками на подшипники. Отверстия в теле подушки сами по себе являются высокими концентратами напряжений и при высоких динамических нагрузках, например в клетях пильгерстана, возможно образование трещин и выход из строя подушки валка. Прогиб стенки подушки от вертикальной оси расточки влево и вправо к отверстиям возможен при условии незначительной толщины стенки (эффект пластины) в зоне вертикальной оси расточки и близости отверстий к поверхности расточки. Однако при таких условиях использовать изобретение в клетях пильгерстана не представляется возможным, так как вследствие высокой деформации от растяжения стенки (пластины) может произойти резкое изменение геометрической формы отверстия в зоне вертикальной оси расточки и в зоне отверстий в теле подушки и выход подшипника из строя. This invention allows to some extent to reduce the uneven distribution of the radial load on the rolling elements and to increase the durability of the bearings of the work rolls in sheet rolling stands quarto. However, such an invention cannot be used in the support rolls of the quarto and in two-roll stands with high dynamic loads on the bearings. The holes in the body of the cushion themselves are high stress concentrates and at high dynamic loads, for example in pilgerstan stands, cracking and failure of the roll cushion are possible. Deflection of the cushion wall from the vertical axis of the bore to the left and right to the holes is possible provided that the wall thickness is insignificant (plate effect) in the zone of the vertical axis of the bore and the proximity of the holes to the surface of the bore. However, under such conditions it is not possible to use the invention in pilgerstan cages, since due to high deformation from wall (plate) tension, a sharp change in the geometric shape of the hole in the zone of the vertical axis of the bore and in the area of the holes in the pillow body can occur and the bearing will fail.
Отсутствие демпфирующей возможности стенки подушки в зоне между отверстиями и поверхностью расточки снижает возможность использования описанного изобретения в клетях с высокими динамическими нагрузками на валки и соответственно на подшипники. The lack of damping ability of the cushion wall in the area between the holes and the surface of the bore reduces the possibility of using the described invention in stands with high dynamic loads on the rolls and, accordingly, on the bearings.
Известна прокатная клеть пилигримового стана /Прокатное производство. Справочник /Под ред. Е. С. Ракатяна.- Изд-во литературы по цветной и черной металлургии,1962, т.1, с. 537-540/, состоящая из станин горизонтальных калиброванных прокатных валков, установленных в верхней и нижней подушках, и нажимных винтов. Шейки прокатных валков установлены на подшипниках скольжения. Подушка выполнена из верхней части с вкладышами и подвески с вкладышами, образуя в сборе подушку с подшипником скольжения. Known rolling mill pilgrim mill / Rolling production. Handbook / Ed. E. S. Rakatyan.- Publishing house of literature on non-ferrous and ferrous metallurgy, 1962, v. 1, p. 537-540 /, consisting of beds of horizontal calibrated rolling rolls installed in the upper and lower pillows, and pressure screws. The necks of the rolls are mounted on plain bearings. The pillow is made of the upper part with liners and the suspension with liners, forming a complete pillow with a plain bearing.
Недостатком известной прокатной клети пильгерстана является малый срок службы подшипников, обусловленный тем, что при высоких циклических динамических нагрузках, характерных для процесса пильгерования, на подшипник скольжения воздействует высокая нагрузка на один и тот же, сравнительно небольшой, участок вкладыша - подшипника, что вызывает его износ, высокую деформацию, вследствие низкой жесткости, и изменение формы вкладыша. Это способствует образованию зазоров и соответственно снижению качества проката. A disadvantage of the known rolling stand of pilgerstan is the short bearing life due to the fact that at high cyclic dynamic loads characteristic of the pilger process, the sliding bearing is subjected to a high load on the same, relatively small, section of the bearing shell, which causes wear , high deformation, due to low stiffness, and a change in the shape of the liner. This contributes to the formation of gaps and, accordingly, to a decrease in the quality of rental.
Раскрытие изобретения. Disclosure of the invention.
В основу изобретения поставлена задача путем рассредоточения воздействия всей динамической нагрузки на большую площадь обоймы подшипника по его периметру за счет обеспечения необходимого и достаточного при этом демпферного прогиба верхней стенки верхней подушки, и тем самым схватывания с усилием участков наружной обоймы подшипника, обеспечить возможность перехода на подшипники качения в рабочих клетях с высокими динамическими нагрузками и повысить жесткость, срок службы подшипниковых узлов при одновременно повышении качества проката. The basis of the invention is the task by dispersing the effects of the entire dynamic load on a large area of the bearing cage along its perimeter by providing the necessary and sufficient damper deflection of the upper wall of the upper pillow, and thereby seizing with force sections of the outer cage of the bearing, to enable the transition to bearings rolling in working stands with high dynamic loads and to increase rigidity, the service life of bearing assemblies while improving the quality of rolling ata.
Поставленная задача решается тем, что в прокатной клети, предпочтительнее пильгерстана, содержащей станину, горизонтальные валки, установленные в верхних и нижних подушках, на подшипниках и нажимные винты, согласно изобретения, верхняя подушка со стороны хвостовиков валков выполнена в виде фигуры, концевые участки которой выполнены в виде заплечиков П-образной формы, а средний участок подушки с расточкой под радиальный подшипник качения образован линиями выше первого порядка, направленными в стороны от вертикальной оси подушки и соединяющими противоположные относительно вертикальной оси подушки П-образных заплечиков, при этом верхняя стенка среднего участка выполнена с утолщением, пропорциональным расстоянию между кривыми выше первого порядка, т.е. между линией наружной поверхности средней стенки подушки и кривой, образованной радиусом расточки, в направлении к участкам сопряжения с заплечиками симметрично относительно вертикальной оси расточки, форма нижней подушки зеркально повторяет форму верхней подушки, толщина верхней стенки верхней подушки и нижней стенки нижней подушки по вертикальной оси расточек составляет 0,05-0,25 диаметра расточки под подшипник, над верхней подушкой размещена надставка, под нижней подушкой размещена подставка, при этом надставка опирается на заплечики подушки через цилиндрические шарниры, размещенные в расточках надставки, с образованием зазора между поверхностями надставки и верхней подушки, и нижняя подушка опирается на подставку через цилиндрические шарниры с образованием зазора между поверхностями нижней подушки и подставки. The problem is solved in that in a rolling stand, preferably pilgerstan, containing a bed, horizontal rolls installed in the upper and lower pillows, bearings and pressure screws, according to the invention, the upper pillow from the side of the shanks of the rolls is made in the form of a figure, the end sections of which are made in the form of shoulders of a U-shape, and the middle section of the pillow with a bore under the radial rolling bearing is formed by lines above the first order, directed to the sides from the vertical axis of the pillow and yayuschimi opposite yaw cushion U-shaped shoulders, the middle portion of the top wall is formed with a thickening, proportional to the distance between the curves of the first order, i.e. between the line of the outer surface of the middle wall of the pillow and the curve formed by the radius of the bore towards the shoulder mating portions symmetrically with respect to the vertical axis of the bore, the shape of the lower pillow mirrors the shape of the upper pillow, the thickness of the upper wall of the upper pillow and the lower wall of the lower pillow along the vertical axis of the bore is 0.05-0.25 of the diameter of the bore under the bearing, an extension is placed above the upper cushion, a stand is placed under the lower cushion, while the extension rests on the shoulder cushions through cylindrical hinges, arranged in bores of extensions, to form a gap between the adapter and the upper surfaces of the cushion and the bottom cushion supported on the support through cylindrical hinges to form a gap between the lower surfaces of the cushion and the base.
Благодаря усовершенствованной конструкции прокатной клети за счет формы подушек, образованной П-образными заплечиками, стороны которых сопряжены между собой относительно вертикальной оси подушки линиями порядка выше первого, образуя средний участок подушки с расточкой под подшипник качения, обеспечилась возможность передачи усилия нажимного винта на участки подушки вне зоны расположения подшипника качения. Выполнение поверхности среднего верхнего участка подушки по кривой порядка выше первого и соответственно утолщение стенки среднего участка от вертикальной оси подушки в стороны к участкам сопряжения со сторонами заплечиков пропорционально изменению расстояния между кривыми порядка выше первого обеспечивает передачу усилия на наружную обойму подшипника, плавно увеличивающуюся от вертикальной оси подушки к заплечикам. При возникновении динамических нагрузок на прокатные валки усилие на подшипник распределяется на два участка сектора угла α , в зонах лучей угла α, увеличивая тем самым количество роликов подшипника, воспринимающих суммарную нагрузку на подшипник. Это обеспечивается изгибом верхней стенки верхней подушки и нижней стенки нижней подушки при создании предварительных усилий на заплечики нажимным винтом и в момент пика динамических нагрузок на прокатные валки. Изгиб верхней стенки верхней подушки и нижней стенки нижней подушки возможен при толщине стенок подушек по вертикальной оси расточки под подшипник, равной 0,05-0,25 диаметра расточки. Due to the improved design of the rolling stand due to the shape of the pillows formed by U-shaped shoulders, the sides of which are interconnected relative to the vertical axis of the pillow by lines of order higher than the first, forming the middle section of the pillow with a bore under the rolling bearing, it was possible to transfer the pressure of the screw to the sections of the pillow outside areas of location of the rolling bearing. The execution of the surface of the middle upper portion of the pillow on an order curve above the first and, accordingly, the thickening of the wall of the middle portion from the vertical axis of the pillow to the sides to the mating portions with the sides of the shoulders in proportion to the change in the distance between the order curves above the first one, provides a transfer of force to the outer race of the bearing, gradually increasing from the vertical axis pillows to the shoulders. In the event of dynamic loads on the rolling rolls, the bearing force is distributed over two sections of the sector of the angle α, in the areas of the rays of the angle α, thereby increasing the number of bearing rollers that absorb the total load on the bearing. This is ensured by bending the upper wall of the upper cushion and the lower wall of the lower cushion when creating preliminary efforts on the shoulders with a compression screw and at the time of peak dynamic loads on the rolling rolls. Bending of the upper wall of the upper pillow and the lower wall of the lower pillow is possible with the thickness of the walls of the pillows along the vertical axis of the bore under the bearing, equal to 0.05-0.25 of the diameter of the bore.
При толщине стенки менее 0,05 диаметра расточки под подшипник качения для клетей, воспринимающих высокие динамические нагрузки, клеть пильгерстана, при, например, диаметре шейки валка и соответственно расточки под подшипник качения, равном 700 мм, толщина стенки верхнего участка верхней подушки по вертикальной оси расточки составит менее 35 мм. When the wall thickness is less than 0.05 of the diameter of the bore under the rolling bearing for stands that accept high dynamic loads, the pilgerstan stand, for example, when the diameter of the neck of the roll and, accordingly, the bore under the rolling bearing is 700 mm, the wall thickness of the upper section of the upper pillow is on the vertical axis boring will be less than 35 mm.
Предел текучести материала подушки, например, сталь 50, составляет 275 МПа. При толщине менее 0,05 диаметра расточки усилие растяжения наружной поверхности стенки в зоне вертикальной оси расточки создает напряжения, близкие по величине и пределу текучести материала. The yield strength of the cushion material, for example, steel 50, is 275 MPa. With a thickness of less than 0.05 of the diameter of the bore, the tensile force of the outer surface of the wall in the area of the vertical axis of the bore creates stresses close in magnitude and yield strength of the material.
Уменьшение толщины стенки менее 0,05 диаметра расточки нежелательно, т. к. может произойти разрушение ее в зоне вертикальной оси и выход подшипника из строя. Reducing the wall thickness of less than 0.05 of the diameter of the bore is undesirable, because it can break in the zone of the vertical axis and the bearing will fail.
При использовании материала подушки углеродистых сталей, например 30 ХС, предел текучести увеличивается, однако, учитывая цикличность нагрузки на подшипники и цикличный изгиб средней части подушки в моменты пиковых нагрузок, толщина верхней стенки верхней подушки не должна быть менее 0,05 диаметра расточки под подшипник. When using a cushion material of carbon steels, for example 30 XC, the yield strength increases, however, given the cyclical load on the bearings and the cyclic bending of the middle part of the cushion at peak times, the thickness of the upper wall of the upper cushion should not be less than 0.05 of the diameter of the bore under the bearing.
При увеличении толщины стенки верхнего участка верхней подушки в зоне вертикальной оси проводки более 0,25 диаметра расточки под подшипник (более 140 мм для пильгерстана) - нежелательно, т. к. усилие на наружную обойму подшипника распределяется локально на малых участках сектора угла α и не увеличивает площадь контактного давления на тело качения - ролики подшипника и стенка стремятся к функциям плиты и изгиб стенки будет нежелателен. With an increase in the wall thickness of the upper portion of the upper pillow in the zone of the vertical axis of the wiring more than 0.25 of the diameter of the bore for the bearing (more than 140 mm for pilgerstan), it is undesirable, since the force on the outer race of the bearing is distributed locally in small sections of the angle sector α and not increases the area of contact pressure on the rolling body - the bearing rollers and the wall tend to the functions of the plate and wall bending will be undesirable.
Размещение надставки над верхней подушкой и подставки под нижней подушкой с поверхностями, обращенными к ним, повторяющими их форму и контактирующие с подушками в зонах заплечиков через цилиндрические шарниры, обеспечивает возможность передачи усилий от нажимного механизма-винта непосредственно на участки заплечиков в зоне расположения шарниров. Placing the extension above the upper cushion and the stand under the lower cushion with surfaces facing them, repeating their shape and in contact with the pillows in the zones of the shoulders through cylindrical hinges, makes it possible to transfer forces from the push-screw mechanism directly to the sections of the shoulders in the area of the hinges.
Благодаря наличию шарниров, за счет их высоты и высоты расточки в надставках и подставках между поверхностями надставки и верхней подушкой, и подставки и нижней подушкой, образуются зазоры, способствующие реализации демпферного прогиба стенок подушек. Due to the presence of hinges, due to their height and the height of the bore in the extensions and supports between the surfaces of the extension and the upper pillow, and the stand and the lower pillow, gaps are formed that contribute to the implementation of the damper deflection of the pillow walls.
Наличие цилиндрических шарниров, предающих усилие нажимных винтов на подушки, обеспечивается возможность поворота подушек в осевой плоскости при прогибе валков в момент пиковых нагрузок, что обеспечивает равномерное распределение нагрузок на радиальные подшипники по длине шейки валка и повышает долговечность подшипника. The presence of cylindrical joints hinging the force of the pressure screws on the pillows provides the possibility of turning the pillows in the axial plane during the deflection of the rolls at the time of peak loads, which ensures uniform distribution of loads on the radial bearings along the length of the neck of the roll and increases the durability of the bearing.
Приведенная совокупность признаков заявляемой прокатной клети является достаточной во всех случаях, на которые распространяется объем правовой защиты. The above set of features of the claimed rolling stand is sufficient in all cases to which the scope of legal protection applies.
Кроме того, заявляемая прокатная клеть имеет и другие отличительные признаки, которые развивают, дополняют и характеризуют изобретение в отдельных случаях его выполнения и использования. In addition, the inventive rolling stand has other distinctive features that develop, complement and characterize the invention in some cases of its implementation and use.
Расположение верхней стенки среднего участка верхней подушки и нижней стенки этого участка нижней подушки в секторах угла α - 60-120o с вершинами в центрах расточек под подшипник качения и биссектрисами углов, проходящими по вертикальной оси расточки, обусловлено следующими факторами.The location of the upper wall of the middle section of the upper cushion and the lower wall of this section of the lower cushion in sectors of the angle α - 60-120 o with the peaks in the centers of the bores under the rolling bearing and the bisectors of the angles passing along the vertical axis of the bore is due to the following factors.
Рассредоточение нагрузки на подшипник в секторе угла α положительно сказывается на работе подшипника, на его долговечности, увеличивается площадь контактного давления роликов подшипника на поверхность обойм, соответственно снижается нагрузка на каждый ролик подшипника. Создаются предпосылки использования в клетях с динамическими нагрузками, например в пильгерстанах, подшипников качения взамен используемых в подобных клетях подшипников скольжения. Этим обеспечивается стабильная жесткость валковых опор клети и высокое качество проката. The dispersion of the load on the bearing in the sector of the angle α positively affects the operation of the bearing, its durability, the contact pressure area of the bearing rollers on the surface of the cages increases, and the load on each bearing roller decreases accordingly. Prerequisites are created for use in stands with dynamic loads, for example in pilgerstans, of rolling bearings instead of bearings used in similar stands. This ensures stable rigidity of the roll stand stands and high quality rolled products.
При угле α менее 60o основное усилие на наружную обойму подшипника будет передаваться в секторе этого угла α , т. е. фактически уменьшится площадь контактных давлений на тело качения подшипника, количество тел качения - роликов, воспринимающих нагрузку, уменьшается и значительно увеличивается контактное давление на ролики. При высоких динамических нагрузках это может вызвать деформацию обоймы подшипника.When the angle α is less than 60 o, the main force on the outer race of the bearing will be transmitted in the sector of this angle α, that is, the area of contact pressure on the rolling element of the bearing will actually decrease, the number of rolling bodies - rollers that absorb the load will decrease and the contact pressure will increase significantly rollers. At high dynamic loads, this can cause deformation of the bearing race.
При угле α более 120o распределение усилий на наружную обойму подшипника происходит в зоне, близкой к горизонтальной оси подшипника, что отрицательно сказывается на работе роликов подшипника, возможно заклинивание роликов в обоймах подшипника. Кроме того, увеличивается ширина подушки и уменьшается высота заплечиков и возможен их изгиб, что недопустимо.When the angle α is more than 120 o, the distribution of forces on the outer race of the bearing occurs in an area close to the horizontal axis of the bearing, which negatively affects the operation of the bearing rollers, jamming of the rollers in the bearing race is possible. In addition, the width of the pillow increases and the height of the shoulders decreases and their bending is possible, which is unacceptable.
Кроме того, согласно изобретению, толщина стенок подушек на участках по лучам угла α составляет 1,1-2,5 толщины стенки подушки по вертикальной оси расточки под подшипник качения. In addition, according to the invention, the wall thickness of the pillows in the sections along the rays of the angle α is 1.1-2.5 of the wall thickness of the pillow along the vertical axis of the bore under the rolling bearing.
Равномерное утолщение стенки верхнего среднего участка верхней подушки и нижней стенки нижней подушки до указанных величин необходимо для создания равномерного распределения усилий на обойму подшипника на участках сектора угла α = 60-120o, лежащих в зоне его лучей. Это обеспечивает равномерную нагрузку на тело качения подшипника, увеличивая число тел качения, участвующих в передаче усилия на обоймы подшипника.A uniform thickening of the wall of the upper middle section of the upper pillow and the lower wall of the lower pillow to the indicated values is necessary to create a uniform distribution of efforts on the bearing race over sections of the angle sector α = 60-120 o lying in the area of its rays. This provides a uniform load on the rolling element of the bearing, increasing the number of rolling elements involved in the transfer of force to the bearing race.
При толщине стенки подушки по лучам угла α менее 1,1 толщины стенки верхнего среднего участка верхней подушки по вертикальной оси расточки биссектрисе угла α, локальные участки усилий на наружную обойму подшипника по лучам угла α значительно уменьшаются и максимальное усилие приближается к горизонтальной оси подшипника при α = 100-120o, что нежелательно, так как возможно заклинивание тел качения в обоймах подшипника.When the wall thickness of the pillow by the rays of the angle α is less than 1.1 the wall thickness of the upper middle section of the upper pillow along the vertical axis of the bore bisector of the angle α, the local areas of effort on the outer race of the bearing along the rays of the angle α are significantly reduced and the maximum force approaches the horizontal axis of the bearing at α = 100-120 o , which is undesirable, since jamming of the rolling elements in the bearing race is possible.
При толщине стенки подушки по лучам угла α более 2,5 толщины стенки верхнего среднего участка по вертикальной оси расточки необходимо увеличить ширину заплечиков, что нежелательно, и зона усилий будет приближаться к вершине стенки в зоне вертикальной оси расточки, что уменьшает площадь рассредоточения нагрузки на большее количество тел вращения подшипника. When the thickness of the cushion wall along the rays of the angle α is more than 2.5 the wall thickness of the upper middle section along the vertical axis of the bore, it is necessary to increase the width of the shoulders, which is undesirable, and the force zone will approach the top of the wall in the zone of the vertical axis of the bore, which reduces the load distribution area by a larger the number of bodies of rotation of the bearing.
Кроме того, согласно изобретению, зазор между поверхностями подушки и надставки и подушки и подставки составляет 0,05-0,2 толщины стенки средней части подушки по вертикальной оси расточки под подшипник качения и в зазоре размещены демпферные прокладки. In addition, according to the invention, the gap between the surfaces of the pillow and extension and pillow and stand is 0.05-0.2 wall thickness of the middle part of the pillow along the vertical axis of the bore under the rolling bearing and damper pads are placed in the gap.
Зазор необходим для изменения формы стенки подушки в моменты распределения усилий по правым и левым секторам наружной обоймы подшипника, при возникновении изгибающих усилий на внутренних поверхностях стенки подушки в зонах лучей угла α и наружной поверхности стенки подушки в зоне вертикальной оси расточки под подшипник. The gap is necessary to change the shape of the pillow wall at the moments of the distribution of forces along the right and left sectors of the outer race of the bearing, when bending forces occur on the inner surfaces of the pillow wall in the areas of the rays of the angle α and the outer surface of the pillow wall in the zone of the vertical axis of the bore under the bearing.
Размещение в зазоре демпферной прокладки необходимо для сглаживания усилий растяжений в момент пиковых нагрузок и исключения ударной нагрузки на подшипник. Placing a damper pad in the gap is necessary to smooth tensile forces at the moment of peak loads and to exclude shock load on the bearing.
При зазоре менее 0,05 толщины стенки подушки по вертикальной оси расточки добиться сглаживания ударных нагрузок затруднительно, так как тонкая прокладка имеет малое демпфирующее свойство, а увеличение зазора более 0,2 толщины стенки подушки нежелательно, так как возможно искажение формы наружной обоймы подшипника. With a gap of less than 0.05 of the pillow wall thickness along the vertical axis of the bore, it is difficult to smooth out shock loads, since a thin gasket has a small damping property, and an increase in the gap of more than 0.2 of the pillow wall thickness is undesirable, since distortion of the shape of the outer race of the bearing is possible.
Краткое описание чертежей. A brief description of the drawings.
На фиг. 1 показана прокатная клеть со стороны хвостовиков прокатных валков; на фиг. 2 - прокатная клеть со стороны прокатки; на фиг. 3 - верхняя подушка с эпюрами распределения нагрузок на подшипники качения. In FIG. 1 shows a rolling stand on the side of the shanks of the rolling rolls; in FIG. 2 - rolling stand on the rolling side; in FIG. 3 - upper cushion with diagrams of the distribution of loads on rolling bearings.
Вариант осуществления изобретения. An embodiment of the invention.
Устройство состоит из станины 1 (фиг. 1,2), горизонтальных валков 2, которые установлены в верхних и нижних подушках 3,4 на радиальных подшипниках качения 5, размещенных в расточках 6 подушек 3,4. The device consists of a bed 1 (Fig. 1,2),
Верхняя подушка 3 со стороны хвостовиков валков 2 представляет собой фигуру, образованную левым и правым участками - заплечиками 7,8 П-образной формы, стороны которых, противоположно направленные друг к другу относительно вертикальной оси расточки 6, сопряжены между собой в точках "а" и "в" (фиг. 3) линиями 9 выше первого порядка, образуя средний участок подушки 3 с расточкой 6 под подшипник качения 5. Верхняя стенка 10 среднего участка верхней подушки 3 лежит в секторе угла α, равного 60-120o, лучи которого расходятся от вершины, лежащей в центре оси подшипника 5 вверх и в стороны к точкам "а" и "в" (фиг. 3) сопряжения линии со сторонами заплечиков 7,8, с биссектрисой угла α, проходящей по вертикальной оси расточки 6. Стенка 10 подушки 3 выполнена с утолщением, пропорциональным расстояниям между кривыми порядка выше первого, симметрично от вертикальной оси расточки 6 к точкам "а" и "в" сопряжения с заплечиками 7,8.The
Толщина стенки 10 верхней подушки 3 и нижней стенки нижней подушки 4 по вертикальной оси расточки 6 составляет 0,05-0,25 диаметра расточки 6. The wall thickness 10 of the
Форма нижней подушки 4 зеркально повторяет форму верхней подушки 3. The shape of the
Над верхней подушкой 3 под нажимным винтом 11 размещена надставка 12, а под нижней подушкой 4 - подставка 13. Надставки 12 опирается на заплечики 7,8 подушки 3 через цилиндрические шарниры 14, образуя зазор 15 между поверхностью надставки 12, повторяющей форму поверхности подушки 3 и поверхностью подушки 3. The
Нижняя подушка 4 опирается заплечиками 7,8 на подставку 13 через цилиндрические шарниры 16, образуя зазор 15 между поверхностями подушки 4 и подставки 13. The
Шарниры 14 свободно зафиксированы в расточках надставки 12 стяжными болтами 17, одновременно закрепляя подушку 3 к надставке 12 с возможностью поворота подушки 3 в осевой плоскости при изгибах валков 2. The hinges 14 are freely fixed in the bores of the
Зазор 15 между поверхностями подушки 3,4 надставки 12 и подставки 13 составляет 0,05-0,2 толщины "А" стенки 10 по вертикальной оси расточки 6 под подшипник 5. The gap 15 between the surfaces of the pillow 3.4
В зазорах установлены демпфирующие прокладки, например сплав марганцево-медный, обладающий демпфирующим свойством. Damping gaskets are installed in the gaps, for example, a manganese-copper alloy having a damping property.
Толщина стенки 10 подушек 3,4 на участках лучей угла α = 60-120o составляет 1,1-2,5 толщины "А" стенки 10 по вертикальной оси расточки 6.The thickness of the wall 10 of the pillows 3.4 in the areas of the rays of the angle α = 60-120 o is 1.1-2.5 thickness "A" of the wall 10 along the vertical axis of the
Нижняя поверхность 18 стенки 10 подушки 3 и верхняя поверхность стенки 10 подушки 4 выполнены в виде трапеций меньшими основаниями, обращенными друг к другу. The lower surface 18 of the wall 10 of the
Между заплечиками 7,8 нижней подушки 4 и упорами 19 установлены гидроцилиндры 20 распора подушки. Between the shoulders 7.8 of the
Механизм распора верхней подушки 3 на фиг. не показан. The thrust mechanism of the
На фиг. 3 показана эпюра 21 распределения нагрузки на подшипник по прототипу и эпюра 22 распределения нагрузки на подшипник по предлагаемой прокатной клети при m/"A" = 2,0 и α = 120o.In FIG. 3 shows a diagram 21 of the distribution of load on the bearing of the prototype and diagram 22 of the distribution of load on the bearing of the proposed rolling mill at m / "A" = 2.0 and α = 120 o .
Сборку подшипниковых узлов прокатной клети производят следующим образом. На рабочие валки 2 надевают кассетные втулки (на фиг. не показаны), на которые монтируют подушки 3,4 с четырехрядными роликовыми подшипниками качения 5. На поверхность верхней подушки 3 и на поверхность подставки 13 устанавливают прокладки, например, из Mn-Cu сплава, обладающего высокой демпфирующей способностью, толщиной 0,05-0,2 толщины "A" - стенки 10 верхней подушки 3. Assembly of the bearing assemblies of the rolling stand is as follows. Cassette sleeves are put on work rolls 2 (not shown in FIG.), On which
Подушку 3 соединяют с надставкой 12 стяжными болтами 17, предварительно установив в расточках надставки 12 и подставки 13 цилиндрические шарниры-вкладыши 14,16. Высота шарнира больше высоты расточки на величину зазора 15. Затем производят затяжку гаек стяжных болтов 17 с усилием, достаточным для обеспечения осевой свободы подушки 3 и возникновения изгиба прокатных валков 2 и прижатия прокладки к поверхности между подушкой 3 и надставкой 12. The
После установки нижней подушки 4 на подставку 13 с шарнирными вкладышами 16 включают механизм распора 20 подушки 4, обеспечивая при этом усилие прижатия подушки 4 через вкладыши 16 к подставке 13. After installing the
Прокатная клеть работает следующим образом. При прокатке заготовки, например, на пильгерстане передним конусом (бойком) колибра валков 2 происходит основная деформация. Валки 2 захватывают участок гильзы, надетой на дорн (на фиг. не показано), с последующей раскаткой участка гильзы. Rolling mill works as follows. When rolling the workpiece, for example, on pilgerstan with the front cone (striker) of the rolls colibra 2, the main deformation occurs.
В момент захвата участка гильзы происходит удар конусом колибра о гильзу. Этот удар передается через шейки валков 2 на подшипник 5. Нагрузка на наружную обойму подшипника 6 передается через ролики на правую и левую зоны сектора угла α. При этом происходит дополнительный изгиб стенок 10 подушек 3,4 и дополнительное перераспределение нагрузки на большую часть внутренних поверхностей наружных обойм. За счет демпфирующих прокладок с небольшим изменением диапазона зазора 15 и изгиба подушек сглаживается ударная нагрузка на подшипники 5, что обеспечивает повышенную стойкость подшипников 5. At the moment of capture of the liner portion, a humming cone hits the liner. This impact is transmitted through the necks of the
В момент динамической нагрузки происходит осевой прогиб валков 2. Подушки 3,4 поворачиваются по оси прокатки по поверхностям цилиндрических вкладышей 14,16, сохраняя параллельность с осями подшипников 5, а также жесткость по всей длине подшипников 5. At the moment of dynamic loading, the axial deflection of the
Промышленное использование
Предложенная усовершенствованная прокатная клеть может быть использована на станах с высокими статическими и динамическими нагрузками - пильгерстане, и обеспечит производство проката, например труб высокой точности геометрических размеров, за счет перехода на радиальные подшипники качения взамен подшипников скольжения и повышения жесткости клети.Industrial use
The proposed improved rolling stand can be used on mills with high static and dynamic loads - Pilgerstan, and will ensure the production of rolled products, for example, pipes of high accuracy of geometric dimensions, due to the transition to radial rolling bearings instead of plain bearings and increasing the rigidity of the stand.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000119005/02A RU2172653C1 (en) | 2000-07-17 | 2000-07-17 | Roll mill stand |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000119005/02A RU2172653C1 (en) | 2000-07-17 | 2000-07-17 | Roll mill stand |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2172653C1 true RU2172653C1 (en) | 2001-08-27 |
Family
ID=48231193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000119005/02A RU2172653C1 (en) | 2000-07-17 | 2000-07-17 | Roll mill stand |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2172653C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2471581C1 (en) * | 2011-07-28 | 2013-01-10 | Александр Иванович Трайно | Quarto sheet rolling stand |
-
2000
- 2000-07-17 RU RU2000119005/02A patent/RU2172653C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Прокатное производство. Справочник / Под ред. Е.С.Ракатяна. - Изд-во литературы цветной и черной металлургии, 1961, т.1, с.537-540. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2471581C1 (en) * | 2011-07-28 | 2013-01-10 | Александр Иванович Трайно | Quarto sheet rolling stand |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5347837A (en) | Method of rolling using bendable sleeved roll | |
| CN101428295A (en) | Micro-scale static four-high mill | |
| CN101658862B (en) | Sheet rolling mill with hydraulic screwdown on support roll | |
| CN100363121C (en) | Universal space self-potential stiff mill | |
| RU2172653C1 (en) | Roll mill stand | |
| CN101291751B (en) | Multiple piece roll | |
| US3286501A (en) | Pre-stressed rolling mills | |
| US4860416A (en) | Variable-crown roll | |
| CN100364679C (en) | Device for influencing in a controlled manner the load pressure of pressure rollers | |
| EP0427574A1 (en) | Variable-crown roll | |
| CN211990272U (en) | Rolling mill working roll bearing aligning device | |
| JPH11314107A (en) | Rolling mill | |
| CN211191411U (en) | Ten-high rolling mill roll system | |
| RU2319562C2 (en) | Prestressed rolling stand | |
| CN212733560U (en) | Supporting device for roller | |
| RU2198750C2 (en) | Mill for rolling metallic sheets and strips | |
| CN217858017U (en) | Cold rolling reinforcing bar mill | |
| EP0329972B1 (en) | Cantilever rolling mill stand with converging roll axes | |
| RU2125917C1 (en) | Hydromechanical screwdown apparatus | |
| RU2060065C1 (en) | Rolling stand of rolling mill | |
| RU2014919C1 (en) | Rolling stand of sheet rolling mill | |
| CN211191416U (en) | Side memorial archway structure of ten-roller mill | |
| CN2631658Y (en) | Supporting roller assembly | |
| RU2152832C1 (en) | Rolling stand of rolling mill | |
| RU2171725C1 (en) | Rolling stand |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090718 |