RU2172652C2

RU2172652C2 - Method and apparatus for manufacture of steel strip

Info

Publication number: RU2172652C2
Application number: RU99100328A
Authority: RU
Inventors: Маркус Корнелис Мария КОРНЕЛИССЕН; Алдрикус Мария ГРОТ; ХАРТОГ Хейберт Виллем ДЕН
Original assignee: Хоговенс Стал Б.В.
Priority date: 1996-06-07
Filing date: 1997-06-09
Publication date: 2001-08-27

Abstract

FIELD: manufacture of rolled products. SUBSTANCE: method involves casting liquid steel in continuous casting unit to produce flat blank; moving flat blank through furnace; rolling in preliminary rolling unit with following rolling in final rolling unit to produce steel strip of thickness corresponding to required thickness of ready product, with casting heat being utilized in the process. Steel strip is rolled at final stage in endless or semiendless rolling apparatus. To manufacture steel strip rolled in ferrite state, flat blank is rolled in unit for preliminary rolling in austenite state and after rolling in austenite state it is cooled to temperature at which steel is of substantially ferrite structure. Strip, flat strip or part of flat strip is rolled in final rolling unit at speeds which preferably correspond to speed at which blank is introduced into final rolling unit, with following thickness reduction, and is rolled in at least one stand of final rolling unit in ferrite state. To manufacture steel strip rolled in austenite state, strip delivered from preliminary rolling unit is heated to temperature within the range of austenite temperatures or held at given temperature, with following rolling in final rolling unit, preferably in austenite state, to thickness corresponding to thickness of ready product. After rolling, strip is cooled to temperature within the range of ferrite temperatures. When thickness of steel strip rolled in ferrite or austenite state reaches required value of thickness for ready product, strip is cut into parts of required length and these parts are wound into rolls. Method and apparatus allow thin strip to be produced in austenite state with thickness of ready product less than 1.2 mm. Such strip is fit for further reduction in ferrite state and may be used as package material from which cans for beverages are manufactured. EFFECT: wider operational capabilities and improved quality of steel strip. 43 cl, 3 dwg

Description

Изобретение относится к способу производства стальной полосы, посредством которого расплавленную сталь отливают на установке для непрерывной разливки в плоскую заготовку и, используя теплоту разливки, перемещают через печь, прокатывают предварительно в устройстве для черновой прокатки и прокатывают начисто до толщины готового изделия в устройстве для чистовой прокатки стальной полосы, и к устройству для осуществления данного способа. The invention relates to a method for producing a steel strip, by means of which molten steel is cast on a continuous casting machine into a flat billet and, using the heat of casting, is moved through a furnace, preliminarily rolled in a rough rolling device and rolled clean to the thickness of the finished product in a finish rolling device steel strip, and to a device for implementing this method.

Такой способ известен из заявки на Европейский патент ЕР 0666122. Such a method is known from European patent application EP 0666122.

Изобретение особенно подходит для изготовления тонкой плоской катаной заготовки с толщиной менее 150 мм, предпочтительно менее 100 мм, более предпочтительно с толщиной в диапазоне от 40 до 100 мм. The invention is particularly suitable for the manufacture of a thin flat rolled billet with a thickness of less than 150 mm, preferably less than 100 mm, more preferably with a thickness in the range from 40 to 100 mm.

В заявке WO 96/12573 описывается способ и устройство для производства стальной полосы со свойствами, которые она имеет в состоянии после холодной прокатки. Цель изобретения по заявке WO 96/12573 состоит в том, чтобы разработать способ, который не требует операции повторного нагрева в аустенитном состоянии. В заявке WO/12573 предлагается единственная операция предварительной прокатки без повторного нагрева, после которой следует охлаждение полосы до ферритного состояния и последующая прокатка в ферритном состоянии и диапазоне температур от 850 до 600^oC. В способе по данной публикации стальную полосу изготавливают по принципу рулон за рулоном. Предварительно прокатанную полосу разрезают и после охлаждения сматывают в рулон. Рулоны предварительно прокатанной и охлажденной полосы без чистовой прокатки и намотки представляют собой окончательно обработанную полосу. Каждый головной и хвостовой конец этих рулонов имеет свойства, которые отличаются от остальной готовой полосы, как это будет объяснено ниже.WO 96/12573 describes a method and apparatus for producing a steel strip with the properties that it has after cold rolling. The purpose of the invention according to the application WO 96/12573 is to develop a method that does not require the operation of re-heating in the austenitic state. WO / 12573 proposes a single pre-rolling operation without reheating, followed by cooling of the strip to a ferritic state and subsequent rolling in a ferritic state and a temperature range of 850 to 600 ^° C. In the method of this publication, a steel strip is made on a roll-by-roll basis. a roll. The pre-rolled strip is cut and, after cooling, wound into a roll. Rolls of pre-rolled and chilled strip without finishing rolling and winding are a finished strip. Each head and tail end of these rolls has properties that differ from the rest of the finished strip, as will be explained below.

В заявке на Европейский патент ЕР 0666122 раскрывается способ, в котором после гомогенизации в туннельной печи полученную непрерывной разливкой тонкую стальную заготовку прокатывают посредством ряда операций горячей прокатки, то есть в аустенитной области, в полосу толщиной менее 2 мм. Для достижения такой толщины готового изделия в устройствах для прокатки и прокатных линиях, которые можно реализовать на практике, предлагается повторно нагревать стальную полосу, по меньшей мере, после первой клети прокатного стана, предпочтительно с помощью индукционной печи. European patent application EP 0666122 discloses a method in which, after homogenization in a tunnel furnace, a thin steel billet obtained by continuous casting is rolled through a series of hot rolling operations, i.e. in the austenitic region, into a strip less than 2 mm thick. To achieve such a thickness of the finished product in rolling devices and rolling lines that can be implemented in practice, it is proposed to reheat the steel strip at least after the first stand of the rolling mill, preferably using an induction furnace.

Между установкой для непрерывной разливки и туннельной печью расположено устройство для резки, с помощью которого полученная непрерывной разливкой тонкая плоская заготовка может быть разрезана на отдельные заготовки приблизительно равной длины, которые подвергают гомогенизации в туннельной печи при температуре приблизительно от 1050^oC до 1150^oC. После выхода из туннельной печи отдельные заготовки при желании могут быть снова разрезаны на плоские заговки с весом, соответствующим весу рулона, подлежащего изготовлению. Каждую половину плоской заготовки прокатывают в полосу, имеющую желательную толщину готового изделия, и затем сматывают в рулон с помощью моталки, установленной после устройства для прокатки.Between the continuous casting plant and the tunnel kiln there is a cutting device with which a thin flat billet obtained by continuous casting can be cut into separate workpieces of approximately equal length, which are homogenized in a tunnel kiln at a temperature of from about 1050 ^o C to 1150 ^o C. After leaving the tunnel kiln, individual workpieces can, if desired, be again cut into flat blanks with a weight corresponding to the weight of the roll to be manufactured. Each half of the flat billet is rolled into a strip having the desired thickness of the finished product, and then wound into a roll using a coiler installed after the rolling device.

Заявка на Европейский патент EP-A-0306076 относится к непрерывному процессу изготовления катаной стальной полосы в ферритном состоянии и к устройству для осуществления способа. В соответствии с этой публикацией тонкую плоскую заготовку с толщиной менее 100 мм отливают на установке для непрерывной разливки, подвергают горячей прокатке в аустенитном состоянии, охлаждают до ферритной области и затем сматывают в рулон. В данном способе имеет место непрерывное прохождение стали из установки для непрерывной разливки до наматывающего устройства, предназначенного для сматывания в рулон стальной полосы, прокатанной в ферритном состоянии. European patent application EP-A-0306076 relates to a continuous process for manufacturing a rolled steel strip in a ferritic state and to a device for implementing the method. In accordance with this publication, a thin flat preform with a thickness of less than 100 mm is cast on a continuous casting machine, hot rolled in an austenitic state, cooled to a ferritic region, and then coiled. In this method, there is a continuous passage of steel from the installation for continuous casting to a winding device designed to wind a steel strip rolled in a ferritic state.

Заявка на патент DE-A-19520832 относится к способу и устройству для производства стальной полосы со свойствами, которые она имеет в состоянии после холодной прокатки. Цель изобретения по заявке на патент DE-A-19520832 состоит в том, чтобы разработать способ, который не требует операции повторного нагрева в аустенитном состоянии. В заявке на патент DE-A-19520832 предлагается единственная операция предварительной прокатки без повторного нагрева, после которой следует охлаждение полосы до ферритного состояния и последующая прокатка в ферритном состоянии в диапазоне температур от 850 до 600^oC. В способе по данной публикации стальную полосу изготавливают по принципу рулон за рулоном.Patent application DE-A-19520832 relates to a method and apparatus for producing a steel strip with the properties that it has after cold rolling. The purpose of the invention in patent application DE-A-19520832 is to develop a method that does not require the operation of re-heating in the austenitic state. DE-A-19520832 proposes a single pre-rolling operation without reheating, followed by cooling of the strip to a ferritic state and subsequent rolling in a ferritic state in the temperature range from 850 to 600 ^° C. In the method of this publication, a steel strip is made on a roll-by-roll basis.

Задачей изобретения является разработка способа известного типа, позволяющего повысить эффективность изготовления стальной полосы. Эта задача решается в заявленном изобретении с достижением технического результата, заключающегося в том, что расширяются технологические возможности способа и устройства согласно изобретению за счет того, что в способе производства стальной полосы, при котором расплавленную сталь отливают в установке для непрерывной разливки в плоскую заготовку и, используя теплоту разливки, перемещают через печь, предварительно прокатывают в устройстве для предварительной прокатки и прокатывают начисто в устройстве для чистовой прокатки в стальную полосу до желательной толщины готового изделия, прокатку стальной полосы на последней стадии прокатки осуществляют в устройстве для бесконечной или полубесконечной прокатки и стальную полосу, прокатанную в ферритном или аустенитном состоянии, после достижения желаемой толщины готового изделия разрезают на части желательной длины, которые затем наматывают в рулоны. The objective of the invention is to develop a method of known type, which improves the manufacturing efficiency of a steel strip. This problem is solved in the claimed invention with the achievement of the technical result, namely, that expanding the technological capabilities of the method and device according to the invention due to the fact that in the method of producing a steel strip, in which molten steel is cast in a plant for continuous casting into a flat billet and, using the heat of casting, it is moved through a furnace, pre-rolled in a preliminary rolling device and rolled cleanly in a finishing device in steel strip to the desired thickness of the finished product, the rolling of the steel strip at the last stage of rolling is carried out in a device for infinite or semi-infinite rolling and the steel strip rolled in a ferritic or austenitic state, after reaching the desired thickness of the finished product, cut into pieces of the desired length, which are then wound into rolls.

Решение поставленной задачи осуществляется также с помощью устройства для производства стальной полосы, содержащего установку для непрерывной разливки, предназначенную для отливки тонких плоских заготовок, печь для гомогенизации отлитой плоской заготовки, разделенной или не разделенной на части, устройство для предварительной прокатки и устройство для чистовой прокатки, которое отличается тем, что оно включает в себя устройство для повторного нагрева, расположенное за устройством для чистовой прокатки, причем данное устройство для повторного нагрева выполнено с возможностью удаления его с траектории движения полосы и с возможностью замены его холодильной установкой для принудительного форсированного охлаждения полосы, прокатанной в аустенитном состоянии. The solution to this problem is also carried out using a device for the production of a steel strip containing a continuous casting unit for casting thin flat billets, a furnace for homogenizing a cast flat billet, divided or not divided into parts, a preliminary rolling device and a finishing rolling device, which differs in that it includes a device for reheating located behind the device for finish rolling, and this device for To Re-heating is adapted to its removal from the trajectory of the strip movement and the possibility of replacing it with a refrigeration unit for the forced cooling of the forced rolled strip in the austenitic state.

В данном контексте полоса рассматривается как плоская катаная заготовка, толщина которой уменьшена как до достижения толщины готового изделия, так и после этого. Предпочтительно способ осуществляется как бесконечный или полубесконечный процесс. In this context, the strip is considered as a flat rolled billet, the thickness of which is reduced both before reaching the thickness of the finished product, and after that. Preferably, the method is carried out as an endless or semi-infinite process.

Изобретение основано на множестве новых и изобретательских идей. The invention is based on many new and inventive ideas.

Одна новая идея основана на том, что можно применить способ, с помощью которого согласно известному предшествующему уровню получают не только горячекатаную стальную полосу, прокатанную в аустенитном состоянии, но и стальную полосу, прокатанную в ферритном состоянии, со свойствами холоднокатаной стальной полосы, используя при этом преимущественно те же самые средства. One new idea is based on the fact that it is possible to apply a method by which, according to a known prior art, not only a hot rolled steel strip rolled in an austenitic state is obtained, but also a steel strip rolled in a ferritic state with the properties of a cold rolled steel strip, using mostly the same means.

Это открывает возможность производства более широкого сортамента стальных полос в самом по себе известном устройстве, более точно - производства с его помощью стальных полос, которые имеют значительно более высокую стоимость на рынке. Кроме того, как разъясняется в дальнейшем, способ создает особое преимущество в случае прокатки полосы в ферритном состоянии. This opens up the possibility of producing a wider range of steel strips in a known device in itself, more precisely - producing steel strips with it that have a significantly higher cost in the market. In addition, as explained below, the method creates a particular advantage in the case of rolling the strip in a ferritic state.

Вторая новая идея базируется на том, что значительные преимущества могут быть получены с помощью способа, в котором осуществляется производство не по принципу рулон за рулоном, а посредством которого при полубесконечном или бесконечном процессе одну или более плоских заготовок прокатывают в полосу до желательной толщины готового изделия. Полубесконечный процесс следует понимать как процесс, при котором из одной плоской заготовки в результате прокатки получают множество рулонов, предпочтительно более трех рулонов, предпочтительно более пяти рулонов с обычным размером рулона, причем прокатка осуществляется до толщины готового изделия при непрерывном процессе, по меньшей мере, в устройстве для чистовой прокатки. При бесконечном процессе прокатки плоские катаные заготовки или - после устройства для предварительной прокатки - полосы присоединены друг к другу таким образом, что в устройстве для чистовой прокатки может выполняться бесконечный процесс прокатки, тем самым при полубесконечном процессе и при бесконечном процессе отсутствует материальная связь между сталью в установке непрерывной разливки, с одной стороны, и сталью, прокатываемой в устройстве для чистовой прокатки, с другой стороны. The second new idea is based on the fact that significant advantages can be obtained using a method in which production is not carried out on a roll-to-roll basis, but by which, in a semi-infinite or endless process, one or more flat billets are rolled into a strip to the desired thickness of the finished product. A semi-endless process should be understood as a process in which a plurality of rolls, preferably more than three rolls, preferably more than five rolls with a normal roll size are obtained from a single flat billet, and rolling to the thickness of the finished product in a continuous process of at least finish rolling device. In an endless rolling process, flat rolled billets or, after the preliminary rolling device, the strips are connected to each other so that the end rolling process can be carried out in the finishing rolling device, thereby there is no material connection between the steel in the semi-infinite process and in the endless process a continuous casting installation, on the one hand, and steel rolled in a finish rolling device, on the other hand.

Исходным моментом при обычном способе производства стальной полосы является рулон горячекатаной полосы, который также изготовлен с помощью известного способа по заявке на Европейский патент ЕР 0666122 путем разрезания плоской катаной заготовки на части с весом, соответствующим желательному весу рулона. Обычно такой тип рулона горячекатаной полосы имеет вес от 16 до 30 тонн. Этот способ производства имеет серьезный недостаток. Один недостаток заключается в том, что в случае достижения большой величины отношения ширины стальной полосы к ее толщине затруднено регулирование профиля, другими словами, затруднено регулирование отклонения толщины по ширине полосы. Регулирование профиля представляет собой особую проблему, когда полоса поступает в устройство для чистовой прокатки и выходит из него. Вследствие прерывистости потока материала и, в частности, вследствие связанных с этим неоднородности напряжений и колебаний температуры в полосе головная и хвостовая части горячекатаной стальной полосы, подлежащей прокатке, ведут себя иначе, нежели средняя часть в устройстве для прокатки. На практике используются прогрессивные способы опережающего регулирования и адаптивного управления и числовые модели при попытке получить головную часть и хвостовую часть, которые имеют неправильный профиль, как можно более короткими. Несмотря на эти меры, из каждого рулона в отходы приходится переводить головную и хвостовую части, а они могут составлять до нескольких десятков метров по длине, на которых отклонение по толщине в четыре или более раз превышает допустимое значение. The starting point in the conventional steel strip production method is a hot rolled strip, which is also manufactured using the known method of European patent application EP 0666122 by cutting a flat rolled preform into parts with a weight corresponding to the desired weight of the coil. Usually this type of hot rolled coil has a weight of 16 to 30 tons. This production method has a serious drawback. One drawback is that if a large ratio of the width of the steel strip to its thickness is reached, the profile is difficult to control, in other words, it is difficult to control the deviation of the thickness along the width of the strip. Profile control is a particular problem when the strip enters and leaves the finish rolling device. Due to the discontinuity of the material flow and, in particular, due to the non-uniformity of stresses and temperature fluctuations in the strip, the head and tail parts of the hot-rolled steel strip to be rolled behave differently than the middle part in the rolling device. In practice, advanced methods of advanced regulation and adaptive control and numerical models are used when trying to get the head and tail, which have the wrong profile, as short as possible. Despite these measures, the head and tail parts must be transferred from each roll to waste, and they can be up to several tens of meters in length, at which the thickness deviation is four or more times the permissible value.

В установках, используемых в настоящее время, отношение ширины к толщине полосы, прокатанной в аустенитном состоянии, составляющее приблизительно 1200 - 1400, рассматривается как практически достижимый максимум: любое отношение ширины к толщине свыше этого приводит к слишком длинным головной и хвостовой частям до того, как будет достигнуто стабильное состояние, и к значительным отходам. In installations currently in use, the ratio of the width to the thickness of the strip rolled in the austenitic state, approximately 1200 - 1400, is considered as a practically achievable maximum: any ratio of the width to the thickness above this leads to too long head and tail parts before a stable state will be achieved, and significant waste.

С другой стороны, с точки зрения уровня качества материалов при производстве как горячекатаной стальной полосы или стальной полосы в аустенитном состоянии, так и холоднокатаной стальной полосы существует потребность в обеспечении большей ширины при неизменной или уменьшающейся толщине. На рынке есть спрос на стальную полосу с отношением ширины к толщине, составляющим 2000 или более, но по описанным выше причинам эти отношения практически недостижимы в известном способе. On the other hand, from the point of view of the quality level of materials in the production of both hot-rolled steel strip or steel strip in the austenitic state, and cold-rolled steel strip, there is a need to provide greater width with constant or decreasing thickness. There is a demand on the market for a steel strip with a width to thickness ratio of 2000 or more, but for the reasons described above, these relationships are practically unattainable in the known method.

Способом согласно изобретению можно прокатать начерно стальную полосу, предпочтительно поступающую из печи, при непрерывном процессе или процессе без перерывов в аустенитном состоянии, прокатать ее в устройстве для чистовой прокатки до толщины готового изделия и впоследствии разрезать в устройстве для разрезания на полосы желательной длины и смотать их в рулоны. By the method according to the invention, it is possible to roll a mild steel strip, preferably coming from the furnace, in a continuous process or process without interruptions in the austenitic state, roll it in the finish rolling device to the thickness of the finished product and subsequently cut it in the device for cutting into strips of the desired length and wind them in rolls.

При полубесконечном процессе плоскую заготовку определенной длины гомогенизируют в печи и затем прокатывают предварительно при выходе ее из печи, а затем подвергают чистовой прокатке, при этом предпочтительно не осуществляют промежуточное хранение, а плоскую заготовку подают в черновую клеть и в чистовую клеть и прокатывают. In a semi-infinite process, a flat billet of a certain length is homogenized in the furnace and then preliminarily rolled when it leaves the furnace and then finished rolling, preferably, no intermediate storage is carried out, and the flat billet is fed to the roughing stand and to the finishing stand and rolled.

Скорость разливки плоских заготовок обычной в данном случае толщины составляет приблизительно 6 м/мин. Однако предпочтительно выполнять, по меньшей мере, чистовую прокатку при скорости прокатки, отличающейся от скорости разливки и равной приблизительно 12 м/мин. Это можно обеспечить путем использования многоручьевой установки непрерывной разливки стали или путем использования большего числа установок для разливки. Одновременно изготовленные плоские заготовки могут быть соединены вместе с образованием бесконечной плоской заготовки. Другая альтернатива заключается в том, чтобы прокатать предварительно плоские заготовки и затем соединить их, возможно в комбинации с приемной коробкой разматывателя для рулонов с целью временного хранения. В обеих ситуациях можно обеспечить бесконечный процесс прокатки в устройстве для чистовой прокатки. The casting speed of flat billets of the usual thickness in this case is approximately 6 m / min. However, it is preferable to perform at least finish rolling at a rolling speed different from the casting speed of approximately 12 m / min. This can be achieved by using a multi-strand continuous steel casting plant or by using a larger number of casting plants. At the same time, fabricated flat blanks can be joined together to form an endless flat blank. Another alternative is to pre-roll flat blanks and then join them together, possibly in combination with a take-up unwinder for rolls for temporary storage. In both situations, it is possible to provide an endless rolling process in the finish rolling apparatus.

Также можно непрерывно заполнять печь, используя множество ручьев или большее число установок для разливки, и применять постоянно полубесконечный процесс. Естественно, также можно производить рулон за рулоном путем нарезания коротких плоских катаных заготовок, хотя при этом невозможно обеспечить все преимущества полубесконечного или бесконечного процесса. It is also possible to continuously fill the furnace using a plurality of streams or a larger number of casting plants, and a constantly semi-infinite process can be applied. Naturally, it is also possible to produce roll by roll by cutting short flat rolled billets, although it is not possible to provide all the advantages of a semi-infinite or endless process.

Полубесконечный или бесконечный процесс имеет ряд преимуществ. A semi-infinite or infinite process has several advantages.

В известном способе прокатывают рулон за рулоном, поэтому каждая полоса, которая смотана в рулон после прокатки, должна подаваться в прокатный стан. Если требуется малая толщина готового изделия, валки опираются на верхние части других валков при подаче полосы в прокатный стан, и заданная толщина готового изделия достигается за счет упругой деформации валков и прокатного стана. Помимо трудности регулирования толщины готового изделия, известный способ связан и с дополнительными недостатками, заключающимися в том, что входная скорость небольшая, и в том, что невозможно осуществлять смазку во время прокатки, поскольку это приводит к уменьшению трения до такой степени, что валки не могут зажимать полосу. In the known method, roll by roll is rolled, therefore, each strip that is wound into a roll after rolling must be fed to a rolling mill. If a small thickness of the finished product is required, the rolls are supported on the upper parts of the other rolls when the strip is fed into the rolling mill, and the specified thickness of the finished product is achieved due to the elastic deformation of the rolls and the rolling mill. In addition to the difficulty of regulating the thickness of the finished product, the known method is associated with additional disadvantages, namely, that the input speed is small, and that it is impossible to lubricate during rolling, since this leads to a decrease in friction to such an extent that the rolls cannot clamp the strip.

При бесконечном или полубесконечном процессе прокатки полоса подается в устройство для прокатки, после чего из этой полосы изготавливают некоторое количество рулонов. В данном случае можно подать полосу в устройство для прокатки один раз без смазки, а затем осуществлять смазку во время процесса прокатки. Смазка во время прокатки имеет ряд преимуществ: меньше износ валков, уменьшенные усилия на валки, следовательно, достижение меньшей толщины готового изделия, улучшенное распределение напряжений по всему поперечному сечению полосы, следовательно, лучшее регулирование текстуры. In an infinite or semi-infinite rolling process, the strip is fed to the rolling device, after which a number of rolls are made from this strip. In this case, it is possible to feed the strip into the rolling device once without lubrication, and then lubricate during the rolling process. Lubrication during rolling has a number of advantages: less wear on the rolls, less effort on the rolls, therefore, achieving a smaller thickness of the finished product, improved stress distribution over the entire cross section of the strip, therefore, better texture control.

Кроме того, при бесконечной или полубесконечной прокатке обеспечивается преимущество большего достижимого диапазона отношений ширины к толщине в полосе, прокатываемой до толщины готового изделия, а также достигается меньшее утолщение посередине части полосы и более высокая скорость выхода полосы после последнего прохода. In addition, with infinite or semi-infinite rolling, the advantage of a larger achievable range of width to thickness ratios in the strip rolled to the thickness of the finished product is provided, and a smaller thickening in the middle of the strip part and a higher strip exit speed after the last pass are achieved.

Испытания, экспериментальные модели и математические модели показали, что в данном способе можно достичь отношения ширины к толщине, превышающего 1500, предпочтительно более 1800, и при достаточно высокой скорости прокатки превышающего 2000 для материала, прокатанного в аустенитном и ферритном состояниях. Предпочтительно используется тонкая плоская катаная заготовка с толщиной от 40 до 100 мм на выходе из кристаллизатора установки непрерывной разливки стали. Предпочтительно среди других моментов, связанных с большей свободой при выборе формы кристаллизатора и лучшим регулированием потока в кристаллизаторе, следует указать на то, что плоскую заготовку обжимают по толщине после выхода из кристаллизатора, когда сердцевина ее еще находится в жидком состоянии. Обжатие по толщине, как правило, составляет от 20 до 40%. Предпочтительная толщина плоской катаной заготовки при входе в печь составляет от 60 до 80 мм. Установлено, что можно прокатать тонкую плоскую заготовку с толщиной в указанном выше диапазоне в аустенитном состоянии до конечной толщины 0,6 мм или даже меньше. Следовательно, при ширине плоской катаной заготовки или полосы 1500 мм или более можно достичь отношения ширины к толщине, составляющего 2500, и это возможно при данном уровне техники. Tests, experimental models and mathematical models have shown that in this method it is possible to achieve a ratio of width to thickness in excess of 1500, preferably more than 1800, and with a sufficiently high rolling speed in excess of 2000 for material rolled in austenitic and ferritic states. Preferably, a thin flat rolled billet with a thickness of 40 to 100 mm is used at the exit of the mold of the continuous casting plant. Preferably, among other aspects associated with greater freedom in choosing the mold of the mold and better control of the flow in the mold, it should be pointed out that the flat workpiece is compressed in thickness after leaving the mold, while its core is still in a liquid state. Compression in thickness, as a rule, is from 20 to 40%. The preferred thickness of the flat rolled billet at the entrance to the furnace is from 60 to 80 mm. It has been found that it is possible to roll a thin flat billet with a thickness in the above range in the austenitic state to a final thickness of 0.6 mm or even less. Therefore, with a width of a flat rolled billet or strip of 1500 mm or more, a ratio of width to thickness of 2500 can be achieved, and this is possible with the prior art.

Для специалиста в данной области очевидно, что при данном техническом уровне также можно обеспечить более низкие значения отношения ширины к толщине, но тем не менее превышающие 1500. It is obvious to a person skilled in the art that at a given technical level it is also possible to provide lower values of the ratio of width to thickness, but nonetheless exceeding 1500.

Особым признаком настоящего изобретения является то, что можно получить не только высокие значения отношения ширины к толщине, но также можно обеспечить значительно меньшие значения толщины готового изделия в аустенитном состоянии, чем считалось возможным и практически достижимым прежде. A special feature of the present invention is that it is possible to obtain not only high values of the ratio of width to thickness, but it is also possible to provide significantly lower values of the thickness of the finished product in the austenitic state than was previously thought possible and practically achievable.

При прокатке металла в аустенитном состоянии, также называемой горячей прокаткой, строго придерживаются правила предотвращения прокатки в диапазоне температур, при котором одновременно присутствует материал в аустенитном и ферритном состояниях, поскольку в так называемой двухфазной области структура материала не предсказуема. Важной причиной этого является то, что при снижении температуры от приблизительно 910^oC процентное содержание аустенитного материала снижается очень быстро. В зависимости от процентного содержания углерода при примерно 850^oC более 80% стали превращается в феррит.When rolling metal in the austenitic state, also called hot rolling, the rules for preventing rolling in the temperature range at which material is simultaneously present in the austenitic and ferritic states are strictly adhered to, since the structure of the material is not predictable in the so-called two-phase region. An important reason for this is that when the temperature drops from about 910 ^° C., the percentage of austenitic material decreases very quickly. Depending on the percentage of carbon at about 850 ^° C., more than 80% of the steel is converted to ferrite.

При прокатке в двухфазной области, то есть в диапазоне температур, который, в основном, лежит между 850 и 920^oC, аустенитная и ферритная структуры не распределены равномерно в процентном отношении по поперечному сечению полосы вследствие неизбежной неравномерности температуры. Поскольку превращение из аустенита в феррит связано с влиянием температуры, влиянием объема и влиянием формуемости, неоднородное распределение аустенита и феррита означает то, что будет получен очень трудно регулируемый профиль и структура полосы. Чтобы избежать прокатки в двухфазной области, обычно на практике не прокатывают материал в аустенитном состоянии до значений толщины менее 1,5 мм, и в исключительных случаях до значений толщины не менее 1,2 мм. Процесс полубесконечной или бесконечной прокатки открывает возможность получения меньших значений толщины до 0,6 мм при аустенитном состоянии материала. Предпочтительно используют тонкую плоскую заготовку с толщиной в пределах вышеуказанного диапазона. Целесообразно на практике гомогенизировать плоскую заготовку в печи до температуры в диапазоне от 1050 до 1200^oC, предпочтительно от 1100 до 1200^oC, особенно приблизительно 1150^oC. Благодаря бесконечному или полубесконечному процессу полоса непрерывно направляется в установке, даже предпочтительно непосредственно перед устройством для разрезания и после устройства для разрезания, которое режет полосу на части желательной длины. Следовательно, можно поддерживать высокую скорость прокатки без риска, заключающегося в том, что полоса станет нерегулируемой (неконтролируемой) из-за аэродинамических эффектов. Было установлено, что можно успешно получить окончательные значения толщины в аустенитной области (при аустенитном состоянии металла), составляющие 0,6 - 0,7 мм, при скоростях выхода из последней прокатной клети чистового прокатного стана, составляющих менее 25 м/с. В зависимости от числа прокатных клетей в чистовом прокатном стане и состава стали эти значения также достижимы при выходных скоростях 20 м/с.When rolling in a two-phase region, that is, in a temperature range that mainly lies between 850 and 920 ^° C, the austenitic and ferritic structures are not evenly distributed in percentage terms over the cross section of the strip due to the inevitable temperature unevenness. Since the conversion from austenite to ferrite is related to the influence of temperature, the influence of volume and the influence of formability, the non-uniform distribution of austenite and ferrite means that a very difficult to control profile and structure of the strip will be obtained. In order to avoid rolling in a two-phase region, it is usually not practical to roll the material in an austenitic state to a thickness of less than 1.5 mm, and in exceptional cases to a thickness of at least 1.2 mm. The process of semi-infinite or endless rolling opens up the possibility of obtaining smaller thicknesses of up to 0.6 mm in the austenitic state of the material. A thin flat preform with a thickness within the above range is preferably used. It is practical in practice to homogenize the flat billet in the furnace to a temperature in the range from 1050 to 1200 ^o C, preferably from 1100 to 1200 ^o C, especially about 1150 ^o C. Due to the endless or semi-infinite process, the strip is continuously guided in the installation, even preferably directly in front of the device for cutting and after the cutting device, which cuts the strip into pieces of the desired length. Therefore, it is possible to maintain a high rolling speed without the risk that the strip will become unregulated (uncontrolled) due to aerodynamic effects. It was found that it is possible to successfully obtain the final thickness values in the austenitic region (in the austenitic state of the metal), comprising 0.6 - 0.7 mm, at exit speeds from the last rolling stand of the finishing rolling mill of less than 25 m / s. Depending on the number of rolling stands in the finishing mill and the composition of the steel, these values are also achievable at output speeds of 20 m / s.

Высокая эффективность способа согласно изобретению обуславливается и тем обстоятельством, что в данном способе используется тонкая плоская заготовка. При обычной горячей прокатке используется плоская заготовка толщиной примерно 250 мм. Такая плоская заготовка имеет краевую зону с шириной примерно 100 мм на обоих краях плоской заготовки, и в этих зонах падение температуры составляет около 50^oC, что означает, что краевые зоны, имеющие значительную ширину, существенно холоднее средней части. Прокатка такой плоской катаной заготовки в аустенитном состоянии может происходить только до тех пор, пока эти краевые зоны не перейдут в двухфазное аустенитно-ферритное состояние. В тонких плоских заготовках эти краевые зоны существенно меньше и составляют несколько миллиметров, и падение температуры в этих краевых зонах также существенно меньше (несколько градусов, а именно от 5 до 10^oC). Когда тонкие плоские прокатные заготовки начинают прокатывать в аустенитном состоянии, получается значительно большая аустенитная рабочая зона.The high efficiency of the method according to the invention is also due to the fact that this method uses a thin flat preform. In conventional hot rolling, a flat billet with a thickness of approximately 250 mm is used. Such a flat preform has an edge zone with a width of about 100 mm at both edges of the flat preform, and in these zones the temperature drop is about 50 ^° C., which means that edge zones having a significant width are substantially colder than the middle part. The rolling of such a flat rolled billet in the austenitic state can occur only until these boundary zones pass into a two-phase austenitic-ferritic state. In thin flat blanks, these edge zones are significantly smaller and amount to several millimeters, and the temperature drop in these edge zones is also significantly less (several degrees, namely from 5 to 10 ^o C). When thin flat rolling billets begin to be rolled in the austenitic state, a significantly larger austenitic working area is obtained.

Способ согласно изобретению также обладает преимуществом, которое связано с профилем. Для хорошего направления полосы через различные прокатные клети полосу выполняют с так называемой утолщенной средней частью полосы, то есть с имеющей несколько большую толщину средней частью полосы. Чтобы предотвратить искажения профиля в направлении длины, утолщенная средняя часть полосы должна иметь постоянный размер во время процесса прокатки. При уменьшении толщины это означает, что относительная величина утолщенной средней части полосы увеличивается. Такая относительно большая утолщенная средняя часть полосы нежелательна. С другой стороны, направление боковых сторон полосы невозможно при малых значениях толщины полосы. The method according to the invention also has the advantage that is associated with the profile. For a good direction of the strip through the various rolling stands, the strip is made with the so-called thickened middle part of the strip, i.e. with the middle part of the strip having a slightly larger thickness. To prevent distortion of the profile in the length direction, the thickened middle portion of the strip should have a constant size during the rolling process. With a decrease in thickness, this means that the relative value of the thickened middle part of the strip increases. Such a relatively large thickened middle portion of the strip is undesirable. On the other hand, the direction of the lateral sides of the strip is not possible with small values of the thickness of the strip.

В способе согласно изобретению полосу непрерывно направляют в устройство для намотки, так что направление боковых сторон не является необходимым, и достаточно иметь утолщенную среднюю часть полосы с меньшими размерами (толщиной). In the method according to the invention, the strip is continuously directed to the winding device, so that the direction of the sides is not necessary, and it is sufficient to have a thickened middle part of the strip with smaller dimensions (thickness).

Способ согласно изобретению обеспечивает получение на стальной полосе новой комбинации структуры (получаемой при прокатке в аустенитном состоянии до толщины готового изделия) и толщины готового изделия (меньшей, чем 1,2 мм, предпочтительно меньшей, чем 0,9 мм). Такие стальные полосы имеют новые области применения. The method according to the invention provides obtaining on a steel strip a new combination of structure (obtained by rolling in the austenitic state to the thickness of the finished product) and the thickness of the finished product (less than 1.2 mm, preferably less than 0.9 mm). Such steel strips have new applications.

До настоящего времени обычная практика заключалась в том, что для применения стальной полосы с толщиной менее 1,2 мм полосу, прокатанную при аустенитном состоянии материала, подвергали холодной прокатке до получения толщины готового изделия также и в тех случаях, когда качество поверхности и формуемость, достигаемые при холодной прокатке, не требовались. Until now, it has been common practice that, for the use of a steel strip with a thickness of less than 1.2 mm, the strip rolled in the austenitic state of the material was cold rolled to obtain the thickness of the finished product also in those cases where the surface quality and formability achieved during cold rolling, not required.

Примерами таких случаев применения являются стальные детали, для которых требуется лишь ограниченная формуемость и/или качество поверхности, такие как радиаторы для центрального отопления, внутренние части автомобилей, плиты для строительной индустрии, барабаны и трубы. Examples of such applications are steel parts that require only limited formability and / or surface quality, such as radiators for central heating, interior parts of automobiles, stoves for the construction industry, drums and pipes.

Следовательно, способ согласно изобретению обеспечивает придание стали нового качества в тех областях применения, где до сих пор использовалась значительно более дорогая холоднокатаная сталь. Therefore, the method according to the invention provides a new quality of steel in those applications where much more expensive cold-rolled steel has been used so far.

Другое преимущество способа согласно изобретению заключается в том, что он подходит для производства высокопрочной стали с толщиной, которую до настоящего времени невозможно было получить прямым путем (непосредственно), например, такой стали, которая требуется в автомобильной промышленности. Известно, что для производства высокопрочной стали с малой толщиной прокатывают стальную полосу в аустенитном состоянии металла, впоследствии подвергают эту полосу холодной прокатке до желательной толщины, а затем добиваются желательных прочностных характеристик путем повторного нагрева полосы до аустенитного состояния, после чего регулируемым образом охлаждают полосу для получения желательных прочностных свойств. Another advantage of the method according to the invention lies in the fact that it is suitable for the production of high-strength steel with a thickness that until now could not be obtained directly (directly), for example, such steel, which is required in the automotive industry. It is known that for the production of high-strength steel with a small thickness, a steel strip is rolled in the austenitic state of the metal, this strip is subsequently subjected to cold rolling to the desired thickness, and then the desired strength characteristics are obtained by re-heating the strip to an austenitic state, after which the strip is cooled in a controlled manner to obtain desirable strength properties.

В способе согласно изобретению можно получить высокопрочную сталь желательной толщины непосредственно (прямым путем). Как указано выше, тонкая плоская прокатная заготовка имеет распределение температур с высокой степенью равномерности, что делает возможным, с одной стороны, получить очень небольшую толщину готового изделия и, с другой стороны, обеспечивает возможность прокатки в двухфазной области при однородной структуре. Результатом является то, что даже в двухфазной области можно получить однородную и регулируемую структуру при малых значениях толщины. Путем выбора температуры прокатки и значений обжатия при прокатке в зависимости от состава стали (от элементов, образующих выделения) и (режима) охлаждения можно обеспечить производство желательной высокопрочной стали экономичным и эффективным образом. Также можно производить высокопрочные стали обычной толщины непосредственным образом. Такие тонкие высокопрочные стальные листы имеют особо важное значение для автомобильной промышленности, где существует потребность в прочных, но легких конструкциях в связи с требованиями безопасности и энергопотребления. Это также открывает возможность использования новых рамных конструкций для автомобилей. Примерами таких высокопрочных сталей являются так называемые двухфазные (dual-phase) стали и ТРИП-стали с пластичностью, обусловленной мартенситным превращением (TRIP - transformation induced plasticity), для которых предусмотрено, что их состав и свойства включены в данную заявку путем данной ссылки. Следовательно, при производстве высокопрочных сталей с малой толщиной прокатка выполняется таким образом при двухфазном состоянии материала (в двухфазной области). Этот способ представляет собой вариант осуществления изобретения и предусмотрено, что он охватывается операцией b. In the method according to the invention, it is possible to obtain high-strength steel of the desired thickness directly (directly). As indicated above, a thin flat rolling billet has a temperature distribution with a high degree of uniformity, which makes it possible, on the one hand, to obtain a very small thickness of the finished product and, on the other hand, allows rolling in a two-phase region with a uniform structure. The result is that even in the two-phase region, a homogeneous and adjustable structure can be obtained at small thicknesses. By selecting the rolling temperature and the reduction values during rolling, depending on the composition of the steel (on the elements forming the precipitation) and (mode) of cooling, it is possible to produce the desired high-strength steel in an economical and efficient manner. It is also possible to produce high-strength steels of ordinary thickness directly. Such thin, high-strength steel sheets are particularly important for the automotive industry, where there is a need for strong but lightweight structures due to safety and energy requirements. It also opens up the possibility of using new frame structures for cars. Examples of such high-strength steels are the so-called dual-phase steels and TRIP steels with plasticity due to martensitic transformation (TRIP - transformation induced plasticity), for which it is provided that their composition and properties are included in this application by this link. Therefore, in the production of high-strength steels with a small thickness, rolling is thus performed in the two-phase state of the material (in the two-phase region). This method is an embodiment of the invention and is envisioned to be covered by operation b.

Большая рабочая зона по отношению к температуре гомогенизации, скорости прокатки и температуре на выходе из чистового прокатного стана достигается в варианте реализации способа согласно изобретению, при котором, по меньшей мере, одна операция обжатия выполняется в ферритной области. A large working area with respect to the homogenization temperature, rolling speed and temperature at the exit of the finishing mill is achieved in an embodiment of the method according to the invention, in which at least one reduction operation is performed in the ferrite region.

Под ферритной областью в этой связи понимается интервал температур, при котором, по меньшей мере, 75% и предпочтительно не менее 90% материала имеет ферритную структуру. Предпочтительно избегать интервала температур, при котором две фазы присутствуют одновременно. С другой стороны, предпочтительно выполнять операции прокатки в ферритной области при такой высокой температуре, что после намотки сталь рекристаллизуется на рулоне. Для низкоуглеродистой стали, имеющей содержание углерода выше примерно 0,03%, температура намотки лежит в интервале от 650 до 720^oC, для стали со сверхнизким содержанием углерода, которая имеет содержание углерода менее 0,01%, предпочтительна температура намотки в интервале от 650 до 770^oC. Такая стальная полоса, прокатанная в ферритном состоянии, пригодна в качестве замены обычной холоднокатаной стальной полосы или в качестве исходного материала для дальнейшей холодной прокатки известным образом и для известных случаев применения.In this connection, a ferritic region is understood to mean a temperature range in which at least 75% and preferably at least 90% of the material has a ferritic structure. It is preferable to avoid a temperature range in which two phases are present simultaneously. On the other hand, it is preferable to perform rolling operations in the ferritic region at such a high temperature that after winding, the steel recrystallizes on a roll. For mild steel having a carbon content above about 0.03%, the winding temperature is in the range of 650 to 720 ^° C., for steel with an ultra-low carbon content that has a carbon content of less than 0.01%, a winding temperature in the range of 650 is preferred up to 770 ^o C. This steel strip, rolled in a ferritic state, is suitable as a replacement for conventional cold-rolled steel strip or as a starting material for further cold rolling in a known manner and for known applications.

В случае низкоуглеродистой стали на стадии прокатки в ферритном состоянии получается стальная полоса, которая при рекристаллизации в рулоне имеет крупнозернистую структуру и, следовательно, сравнительно низкий физический предел текучести. Такая полоса очень подходит для дальнейшей обработки посредством обычных процессов холодной прокатки. Если полоса является достаточно тонкой, она также подходит для того, чтобы заменить холоднокатаную полосу в широком ряде существующих в настоящее время случаев применения. In the case of mild steel at the stage of rolling in the ferritic state, a steel strip is obtained, which upon recrystallization in a roll has a coarse-grained structure and, therefore, a relatively low physical yield strength. This strip is very suitable for further processing through conventional cold rolling processes. If the strip is thin enough, it is also suitable to replace the cold rolled strip in a wide range of current applications.

Преимущество использования стали со сверхнизким содержанием углерода (с содержанием углерода < приблизительно 0,01%) заключается в том, что она обладает малой сопротивляемостью деформированию при высокой температуре в ферритном состоянии. Кроме того, данный тип стали создает возможность прокатки в однофазном ферритном состоянии при широком диапазоне температур. Следовательно, способ, раскрытый в изобретении, может быть в значительной степени предпочтительным при применении его для стали со сверхнизким содержанием углерода с целью получения стальной полосы с хорошей способностью к деформированию. The advantage of using steel with an extremely low carbon content (with a carbon content of <about 0.01%) is that it has low resistance to deformation at high temperature in a ferritic state. In addition, this type of steel makes it possible to roll in a single-phase ferritic state over a wide temperature range. Therefore, the method disclosed in the invention can be greatly preferred when applied to steel with an ultra-low carbon content in order to obtain a steel strip with good deformability.

Полученная полоса может быть подвергнута обычной дополнительной обработке, например травлению, возможно холодной прокатке, отжигу или может снабжаться металлическим покрытием и подвергнута дрессировке. Также возможно нанесение на нее покрытия из органического вещества. The resulting strip can be subjected to the usual additional processing, for example, etching, possibly cold rolling, annealing, or can be provided with a metal coating and subjected to training. It is also possible to coat it with organic matter.

Полубесконечный или бесконечный процесс в соответствии с изобретением обеспечивает возможность использования простой установки для выполнения ряда операций, которые придают стали новые свойства в зависимости от выбранной температуры и режимов прокатки. Можно прокатывать полосу в аустенитном состоянии, в аустенитно-ферритном состоянии в двухфазной области или в основном в ферритном состоянии. Что касается температуры, то эти области (состояния) почти примыкают друг к другу, однако, при прокатке в этих состояниях получается полоса для разнообразных случаев применения. The semi-infinite or endless process in accordance with the invention provides the possibility of using a simple installation to perform a number of operations that give steel new properties depending on the selected temperature and rolling conditions. You can roll the strip in the austenitic state, in the austenitic-ferritic state in the two-phase region or mainly in the ferritic state. As for temperature, these areas (states) are almost adjacent to each other, however, when rolling in these states, a strip is obtained for a variety of applications.

Способ согласно изобретению имеет особые преимущества в случае реализации его при бесконечном варианте осуществления. При полубесконечном варианте осуществления прокатывают плоские прокатные заготовки обычной длины. Причина этого состоит в том, что при имеющихся в настоящее время на рынке установках непрерывной разливки стали массовый расход недостаточен с точки зрения величины массового расхода, желательного для процесса прокатки. The method according to the invention has particular advantages when implemented in an endless embodiment. In a semi-infinite embodiment, flat-rolled blanks of conventional length are rolled. The reason for this is that, with currently available continuous casting plants on the market, the mass flow rate is insufficient in terms of the mass flow rate desired for the rolling process.

Регулирование потока в кристаллизаторе представляет собой один из путей повышения внутренней чистоты и качества поверхности, и для обеспечения этого регулирования можно использовать электромагнитный тормоз (EMBR - electromagnetic brake) с двумя или более полюсами. Для обеспечения тех же предпочтительных свойств поток в кристаллизаторе также можно регулировать путем использования вакуумного промежуточного разливочного устройства или в комбинации с электромагнитным торможением, как указано выше, или без такой комбинации. Flow control in the mold is one of the ways to increase the internal cleanliness and surface quality, and to ensure this control, you can use an electromagnetic brake (EMBR - electromagnetic brake) with two or more poles. To ensure the same preferred properties, the flow in the mold can also be controlled by using a vacuum intermediate filling device or in combination with electromagnetic braking, as described above, or without such a combination.

Дополнительным преимуществом использования электромагнитного тормоза и/или вакуумного промежуточного разливочного устройства является то, что при их применении можно обеспечить более высокие скорости разливки. An additional advantage of using an electromagnetic brake and / or a vacuum intermediate filling device is that, when applied, higher casting speeds can be achieved.

Очевидно, что для регулирования профиля полосы можно использовать значительно более простое регулирование с обратной связью. Obviously, a much simpler feedback control can be used to control the strip profile.

Предпочтительно, чтобы на операции "а" после выхода из устройства для чистовой прокатки полоса в ферритном состоянии была смотана в обрабатывающем устройстве в рулон при температуре намотки свыше 650^oC. После этого может происходить рекристаллизация стали в рулоне; это делает дополнительную операцию рекристаллизации излишней.Preferably, in step "a", after leaving the finish rolling device, the strip in the ferritic state is wound in a processing device in a roll at a winding temperature above 650 ^° C. After this, steel may recrystallize in a roll; this makes an additional recrystallization operation unnecessary.

Общей проблемой при прокатке стали в аустенитном и ферритном состоянии является регулирование температуры стали в сочетании с количеством проходов при прокатке и обжатием за проход при прокатке. A common problem when rolling steel in the austenitic and ferritic state is the temperature control of the steel in combination with the number of passes during rolling and compression for the passage during rolling.

В предложенном способе достигается преимущество, заключающееся в том, что толщина при превращении из аустенитного состояния в ферритное состояние выбирается рациональным образом, при этом избегают нежелательной прокатки в так называемом двухфазном состоянии, при котором материал в аустенитном состоянии превращается в материал в ферритном состоянии, и материал существует одновременно в аустенитном и ферритном состояниях. In the proposed method, the advantage is achieved that the thickness upon transformation from the austenitic state to the ferritic state is selected rationally, while unwanted rolling in the so-called two-phase state is avoided, in which the material in the austenitic state is converted into material in the ferritic state, and the material exists simultaneously in austenitic and ferritic states.

При соответствующем выборе температуры гомогенизации в печи, стадий обжатия и скоростей прокатки можно добиться желательного общего обжатия без снижения температуры стали ниже температуры превращения. Это представляет собой более важное обстоятельство, поскольку при высоких температурах, то есть при охлаждении из аустенитного состояния процент аустенита в значительно большей степени зависит от температуры, чем в том случае, когда температуры являются низкими в зоне перехода к материалу в полностью ферритном состоянии. With the appropriate choice of the homogenization temperature in the furnace, the reduction stages and rolling speeds, the desired overall reduction can be achieved without lowering the temperature of the steel below the transformation temperature. This is a more important circumstance, since at high temperatures, that is, when cooling from the austenitic state, the percentage of austenite is much more dependent on temperature than when the temperatures are low in the transition zone to the material in a completely ferritic state.

Это обеспечивает возможность в процессе чистовой прокатки начать обжатие в ферритном состоянии при температуре, которая довольно существенно превышает температуру превращения, тем самым имеет место структура стопроцентного феррита, поскольку в данном случае аустенит присутствует только в небольшом количестве, что не ухудшает конечных свойств готового изделия. Кроме того, доля феррита в данном интервале температур только в незначительной степени зависит от температуры. При прокатке в полностью аустенитном состоянии в основном стремятся удержать сталь при температуре выше минимальной. При выборе одной или более стадий обжатия в ферритном состоянии требуется только не превышать определенную максимальную температуру. Такое требование в целом легче выполнять. This makes it possible in the process of finishing rolling to begin crimping in a ferritic state at a temperature that substantially exceeds the transformation temperature, thereby the structure of one hundred percent ferrite takes place, since in this case austenite is present only in a small amount, which does not impair the final properties of the finished product. In addition, the proportion of ferrite in this temperature range is only slightly dependent on temperature. When rolling in a fully austenitic state, they tend to keep steel at a temperature above the minimum. When choosing one or more stages of compression in a ferritic state, it is only necessary not to exceed a certain maximum temperature. Such a requirement is generally easier to fulfill.

При этом также достигается эффект, заключающийся в том, что, несмотря на то, что обжатие должно быть выполнено в ферритном состоянии, температуру в течение всего процесса прокатки в ферритном состоянии можно поддерживать на уровне значений, превышающих или находящихся в зоне температуры, при которой происходит самопроизвольная рекристаллизация в рулоне. На практике можно, несмотря на температуру перехода (превращения), составляющую 723^oC, при определенном высоком содержании углерода начать процесс чистовой прокатки для выполнения прокатки в ферритном состоянии при температуре приблизительно 750^oC и до 800^oC или даже до 850^oC в тех случаях, когда допустимо высокое процентное содержание аустенита, например 10%.At the same time, the effect is achieved in that, despite the fact that the compression must be performed in a ferritic state, the temperature during the entire rolling process in a ferritic state can be maintained at a level that exceeds or is in the temperature zone at which spontaneous recrystallization in a roll. In practice, it is possible, despite the transition temperature (conversion) of 723 ^o C, at a certain high carbon content, the finish rolling process can be started to perform rolling in a ferritic state at a temperature of approximately 750 ^o C and up to 800 ^o C or even up to 850 ^o C in cases where a permissible high percentage of austenite, for example 10%.

Даже большая степень свободы при желании в сочетании с вышеприведенным подходом достигается в случае марок стали со сверхнизким содержанием углерода (ULC или ELC), в которых содержание углерода составляет менее, чем приблизительно 0,04%. Even a greater degree of freedom, if desired, in combination with the above approach is achieved in the case of steel grades with ultra-low carbon content (ULC or ELC), in which the carbon content is less than about 0.04%.

Предпочтительный вариант реализации способа в соответствии с изобретением, который создает больше возможностей для выбора параметров режима прокатки в ферритном состоянии, отличается тем, что после выхода из устройства для чистовой прокатки и перед сматыванием в рулон, если таковое имеет место, стальную полосу в ферритном состоянии нагревают до температуры, превышающей температуру рекристаллизации, и предпочтительно тем, что нагревание выполняют путем генерирования электрического тока в полосе, предпочтительно в индукционной печи. Вследствие того что полосу после ее выхода из устройства для чистовой прокатки нагревают до желательной температуры, предпочтительно превышающей температуру рекристаллизации, становится допустимым большее падение температуры при чистовой прокатке. Следовательно, также достигается большая свобода при выборе температуры на входе, обжатия за проход при прокатке, количества проходов при прокатке и любых возможных дополнительных операций способа. The preferred embodiment of the method in accordance with the invention, which creates more opportunities for selecting the parameters of the rolling mode in the ferritic state, is characterized in that after leaving the finish rolling device and before being rolled up, if any, the steel strip is heated in the ferritic state to a temperature above the recrystallization temperature, and preferably by heating by generating an electric current in a strip, preferably in an induction furnace. Due to the fact that the strip after it leaves the finish rolling device is heated to a desired temperature, preferably above the recrystallization temperature, a greater temperature drop during finish rolling becomes acceptable. Consequently, greater freedom is also achieved when choosing the inlet temperature, compression for the passage during rolling, the number of passes during rolling, and any possible additional operations of the method.

В частности в тех случаях, когда сталь находится ниже точки Кюри, и обычная толщина готового изделия составляет от 2,0 до 0,5 мм, индукционный нагрев становится особенно предпочтительным процессом, который может быть реализован с помощью в целом доступных средств. In particular, in cases where the steel is below the Curie point, and the usual thickness of the finished product is from 2.0 to 0.5 mm, induction heating becomes a particularly preferred process, which can be implemented using generally available means.

Следующее особое преимущество данного варианта реализации способа связано со скоростью разливки, обеспечиваемой поколением промышленно изготавливаемых в настоящее время установок непрерывной разливки стали при отливке тонких плоских заготовок из стали. Такие установки непрерывной разливки стали имеют скорость разливки, то есть скорость, с которой отлитая плоская прокатная заготовка выходит из установки непрерывной разливки, составляющую приблизительно 6 м/мин при толщине плоской заготовки менее 150 мм, но, в частности, менее 100 мм. В известных устройствах по предшествующему техническому уровню такая скорость создает проблемы при производстве, без дополнительных мероприятий, полосы в ферритном состоянии (металла) при полностью непрерывном процессе в соответствии с изобретением. Способ, описанный выше, при котором стальную полосу нагревают после чистовой прокатки, обеспечивает возможность наличия большего падения температуры в устройстве для чистовой прокатки и, таким образом, возможность прокатки при меньшей скорости на входе. Этот предпочтительный вариант реализации способа открывает возможность осуществления полностью непрерывного процесса даже в случае применения его с имеющимися в настоящее время установками непрерывной разливки стали. A further particular advantage of this embodiment of the method is associated with the casting speed provided by the generation of currently industrial continuous casting plants for casting thin flat steel billets. Such continuous casting plants have a casting speed, that is, the speed at which the cast flat billet exits the continuous casting unit of approximately 6 m / min with a flat billet thickness of less than 150 mm, but in particular less than 100 mm. In known devices of the prior art, this speed creates problems in the production, without additional measures, of a strip in a ferritic state (metal) in a completely continuous process in accordance with the invention. The method described above, in which the steel strip is heated after the finish rolling, makes it possible to have a larger temperature drop in the finish rolling device and, thus, the possibility of rolling at a lower inlet speed. This preferred embodiment of the method opens up the possibility of a fully continuous process even if it is used with currently available continuous steel casting plants.

Испытания на моделях и математические модели показали, что при скоростях разливки, составляющих приблизительно 8 м/мин или более, возможна полностью непрерывная работа при прокатке полосы в ферритном состоянии. В принципе в данном случае, вероятно, существует возможность исключить какой-либо дополнительный нагрев после чистовой прокатки. Однако, как уже было описано, для того, чтобы сохранить большую свободу при выборе параметров прокатки, также может быть желательным применить такую операцию нагрева, в особенности также для нагрева краев полосы. Tests on models and mathematical models have shown that at casting speeds of approximately 8 m / min or more, fully continuous operation is possible when rolling the strip in a ferritic state. In principle, in this case, it is probably possible to exclude any additional heating after finishing rolling. However, as already described, in order to maintain greater freedom in choosing the rolling parameters, it may also be desirable to apply such a heating operation, especially also for heating the edges of the strip.

В частности, в случае применения способа для производства полосы в ферритном состоянии, в случае наличия разницы между скоростью разливки и желательной скоростью прокатки на чистовых валках, принимая во внимание обжатие по толщине, предпочтительно разрезать отлитую плоскую прокатную заготовку на отрезки (части) с максимально возможной длиной. In particular, in the case of applying the method for producing a strip in a ferritic state, in the case of a difference between the casting speed and the desired rolling speed on the finishing rolls, taking into account the reduction in thickness, it is preferable to cut the cast flat billet into pieces (parts) with the maximum possible long.

Максимальное значение этой длины ограничено расстоянием между выходной стороной установки непрерывной разливки и входной стороной первой прокатной клети устройства для черновой прокатки. За счет того, что обеспечена возможность температурной гомогенизации отлитой плоской заготовки, в таких случаях плоская прокатная заготовка будет на практике разрезана на отрезки приблизительно такой же длины, как и длина печи. При практической реализации это означает наличие отрезков плоской заготовки с длиной, составляющей приблизительно 200 м, из которых при непрерывном процессе может быть получено примерно пять-шесть рулонов полосы нормальных размеров, при этом такой непрерывный процесс в данной заявке также назван полубесконечным процессом. The maximum value of this length is limited by the distance between the output side of the continuous casting installation and the input side of the first rolling stand of the rough rolling device. Due to the possibility of temperature homogenization of the cast flat billet, in such cases the flat rolled billet will in practice be cut into pieces of approximately the same length as the length of the furnace. In practical implementation, this means the presence of segments of a flat billet with a length of approximately 200 m, from which, with a continuous process, approximately five to six rolls of a strip of normal sizes can be obtained, and this continuous process is also called a semi-infinite process in this application.

Особенно рациональный способ реализации данного процесса заключается в том, чтобы заполнить печь отлитыми плоскими заготовками или частями плоских заготовок, которые или предварительно обжаты по толщине, или нет. В этом случае печь функционирует в качестве буферного устройства для запаса плоских прокатных заготовок, частей плоских прокатных заготовок или полос, каждая из которых затем может быть прокатана при полубесконечном процессе в аустенитном состоянии и при желании впоследствии прокатана в ферритном состоянии без возникновения потерь в головной и хвостовой частях. A particularly rational way to implement this process is to fill the furnace with cast flat billets or parts of flat billets that are either pre-compressed in thickness or not. In this case, the furnace functions as a buffer device for stocking flat rolling billets, parts of flat rolling billets or strips, each of which can then be rolled in a semi-infinite process in the austenitic state and, if desired, subsequently rolled in a ferritic state without causing losses in the head and tail parts.

Для получения отрезков желательной длины используют устройство для разрезания, которое само по себе известно и расположено между установкой непрерывной разливки стали и печью. To obtain segments of the desired length, a cutting device is used, which is known per se and is located between the continuous casting plant and the furnace.

Для повышения однородности отлитой плоской заготовки и для согласования более высокой скорости прокатки устройства для черновой прокатки и/или устройства для чистовой прокатки с производительностью установки непрерывной разливки предпочтительно, чтобы на операции "а" плоская прокатная заготовка или части плоской прокатной заготовки подавались в печь с меньшей скоростью по сравнению со скоростью их выхода из печи. To increase the uniformity of the cast flat billet and to match the higher rolling speed of the rough rolling device and / or finish rolling device with the capacity of the continuous casting plant, it is preferable that in step a) the flat rolling billet or parts of a flat rolling billet are fed into the furnace with a lower speed compared to the speed of their exit from the furnace.

В том случае, когда прокатанная в аустенитном состояния или горячекатаная стальная полоса получена в соответствии с операцией "b", как описано выше, полоса должна быть прокатана в устройстве для чистовой прокатки в основном в аустенитном состоянии. Как указано ранее, во время охлаждения из аустенитного состояния при сравнительно небольших перепадах температур возникают значительные количества феррита. С целью предотвращения слишком сильного охлаждения и, таким образом, также образования феррита в слишком больших количествах предпочтительно, чтобы на операции "b" после черновой прокатки температура полосы была сохранена на том же уровне, или предпочтительно нагреть полосу путем использования термического устройства, такого как вторая печь, и/или одного или более жарозащитных экранов, и/или приемных коробок разматывателя, или оснащенных средствами для поддержания температуры или средствами для нагрева, или нет. In the case where the austenitic-rolled or hot-rolled steel strip is obtained in accordance with step b, as described above, the strip should be rolled in the finish rolling device in a substantially austenitic state. As indicated earlier, during cooling from the austenitic state at relatively small temperature differences, significant amounts of ferrite arise. In order to prevent too much cooling and, thus, too much ferrite formation, it is preferable that in step "b" after rough rolling the temperature of the strip is kept at the same level, or it is preferable to heat the strip by using a thermal device such as a second oven, and / or one or more heat shields, and / or receiving boxes of the unwinder, or equipped with means for maintaining temperature or means for heating, or not.

Термическое устройство может быть помещено или над, или под траекторией перемещения стальной полосы, или оно может быть иным образом выполнено с возможностью удаления его с этой траектории, если его нельзя оставлять на данной траектории, когда оно не используется. The thermal device can be placed either above or below the path of movement of the steel strip, or it can be otherwise made with the possibility of removing it from this path, if it cannot be left on this path when not in use.

Испытания на моделях и математические модели показали, что при существующем в настоящее время предшествующем техническом уровне технически невозможно прокатать стальную тонкую отлитую плоскую заготовку с толщиной 150 мм или менее, например 100 мм или менее, в полностью аустенитном состоянии при непрерывном процессе до толщины готового изделия, составляющей приблизительно от 0,5 до 0,6 мм. Tests on models and mathematical models showed that at the current prior technical level, it is technically impossible to roll a steel thin cast flat billet with a thickness of 150 mm or less, for example 100 mm or less, in a fully austenitic state with a continuous process to the thickness of the finished product, component from about 0.5 to 0.6 mm.

Принимая во внимание данное обстоятельство, предпочтительно разбить процесс прокатки в аустенитном состоянии на ряд оптимально выбранных последовательных и оптимально согласованных подпроцессов. Taking this circumstance into account, it is preferable to divide the rolling process in the austenitic state into a number of optimally selected sequential and optimally coordinated subprocesses.

Это оптимальное согласование может быть достигнуто посредством следующего варианта реализации способа согласно изобретению, который отличается тем, что на операции "b" стальную плоскую заготовку прокатывают предварительно со скоростью, превышающей скорость, соответствующую скорости разливки, и более предпочтительно отличается тем, что стальную полосу прокатывают начисто при скорости, превышающей скорость предварительной прокатки. This optimum coordination can be achieved by the following embodiment of the method according to the invention, which is characterized in that in step "b" the steel flat billet is preliminarily rolled at a speed exceeding the speed corresponding to the casting speed, and more preferably it is characterized in that the steel strip is rolled clean at a speed exceeding the pre-rolling speed.

Для обеспечения лучшего качества поверхности предпочтительно, по меньшей мере, на одной из операций "а" или "b", перед тем, как стальная полоса поступит в устройство для предварительной прокатки, удалить с нее слой окалины в случае ее наличия на полосе. Это предотвращает ситуацию, при которой любой оксид, имеющийся на поверхности, будет вдавлен в поверхность при предварительной прокатке, тем самым вызывая поверхностные дефекты. Может быть использован обычный способ удаления оксида с применением водяных струй, подаваемых под высоким давлением, при этом такой способ не должен приводить к нежелательно большому падению температуры стальной плоской заготовки. To ensure better surface quality, it is preferable, at least in one of the operations "a" or "b", before the steel strip enters the device for preliminary rolling, remove a layer of scale from it if it is on the strip. This prevents a situation in which any oxide present on the surface will be pressed into the surface during pre-rolling, thereby causing surface defects. A conventional oxide removal method using high pressure water jets can be used, and this method should not lead to an undesirably large drop in temperature of the steel plate.

Для обеспечения хорошего качества поверхности предпочтительно, по меньшей мере, на одной из операций "а" или "b", перед тем, как стальная полоса поступит в устройство для чистовой прокатки, удалить с нее любую окалину, имеющуюся на ней. Путем использования, например, водяных струй, подаваемых под высоким давлением, удаляют любой оксид, который мог образоваться. Охлаждающий эффект данного процесса влияет на температуру, но это влияние остается в рамках допустимых пределов. При желании, в случае прокатки в ферритном состоянии, полосу можно повторно нагреть после чистовой прокатки и перед сматыванием в рулоны. To ensure good surface quality, it is preferable, at least in one of the operations "a" or "b", before the steel strip enters the finish rolling device, to remove any scale from it. By using, for example, high pressure water jets, any oxide that may have formed is removed. The cooling effect of this process affects the temperature, but this effect remains within acceptable limits. If desired, in the case of rolling in a ferritic state, the strip can be reheated after finishing rolling and before being rolled up.

Следующий предпочтительный вариант реализации способа согласно изобретению отличается тем, что, по меньшей мере, в одной из прокатных клетей устройства для чистовой прокатки выполняется прокатка со смазкой. Это позволяет обеспечить преимущество, заключающееся в уменьшении усилий при прокатке, тем самым обеспечивается возможность получения большего обжатия за проход при прокатке и улучшается распределение напряжении и распределение деформаций по поперечному сечению стальной полосы. A further preferred embodiment of the method according to the invention is characterized in that lubricated rolling is carried out in at least one of the rolling stands of the finish rolling device. This allows one to provide the advantage of reducing rolling forces, thereby making it possible to obtain a larger reduction in passage during rolling and improving the stress distribution and the distribution of deformations over the cross section of the steel strip.

Изобретение также реализовано в устройстве для производства стальной полосы, которое, помимо других целей, пригодно для реализации способа согласно изобретению и которое представляет собой устройство для производства стальной полосы, в особенности пригодное для реализации способа в соответствии с одним из предшествующих пунктов (формулы) и содержащее установку непрерывной разливки, предназначенную для отливки тонких плоских заготовок, печь для гомогенизации отлитой плоской заготовки, или разделенной (на части), или нет, устройство для предварительной прокатки и устройство для чистовой прокатки. The invention is also implemented in a device for the production of steel strip, which, among other purposes, is suitable for implementing the method according to the invention and which is a device for the production of steel strip, especially suitable for implementing the method in accordance with one of the preceding paragraphs (formulas) and containing a continuous casting unit for casting thin flat billets, a furnace for homogenizing a cast flat billet, or whether or not divided into parts, a device for pre-rolling and the finish rolling apparatus.

Такое устройство известно из ЕР 0666122. Для того чтобы в данном устройстве получить больше возможностей для выбора параметров прокатки, устройство предпочтительно включает в себя устройство для повторного нагрева, установленное за устройством для чистовой прокатки, при этом в более предпочтительном случае устройство для повторного нагрева представляет собой индукционную печь. Данный вариант осуществления делает процесс в целом менее зависящим от колебаний температур в устройствах для прокатки и на любых других промежуточных операциях процесса. Such a device is known from EP 0666122. In order to obtain more possibilities for selecting rolling parameters in this device, the device preferably includes a reheating device installed behind the finish rolling device, more preferably, the reheating device is induction furnace. This embodiment makes the process as a whole less dependent on temperature fluctuations in the rolling devices and on any other intermediate process operations.

Для того чтобы в случае производства полосы в аустенитном состоянии удержать полосу во время всего процесса прокатки в основном в аустенитном состоянии, используется особый вариант осуществления устройства, отличающийся тем, что между устройством для предварительной прокатки и устройством для чистовой прокатки помещено термическое устройство, предназначенное для удерживания полосы при более высокой температуре или для нагрева ее до более высокой температуры. In order to keep the strip in the austenitic state in the case of production of the strip during the entire rolling process in the mainly austenitic state, a special embodiment of the device is used, characterized in that a thermal device is placed between the preliminary rolling device and the finish rolling device for holding strip at a higher temperature or to heat it to a higher temperature.

В данном варианте выполнения исключается охлаждение или уменьшается охлаждение между устройством для предварительной прокатки и устройством для чистовой прокатки, или можно даже провести повторный нагрев. In this embodiment, cooling is excluded or cooling between the pre-rolling device and the finish rolling device is reduced, or reheating can even be carried out.

Термическое устройство может иметь вид одного или более жарозащитных экранов, изолированного или нагреваемого намоточного аппарата или печи, или комбинации этих устройств. The thermal device may take the form of one or more heat shields, an insulated or heated winder or furnace, or a combination of these devices.

Для того чтобы обеспечить возможность охлаждения полосы, прокатанной в аустенитном состоянии, до ферритного состояния после устройства для чистовой прокатки, следующий вариант осуществления отличается тем, что устройство для повторного нагрева выполнено с возможностью его удаления с траектории и с возможностью замены его холодильной установкой для принудительного (форсированного) охлаждения полосы, прокатанной в аустенитном состоянии. В данном варианте осуществления достигается преимущество, заключающееся в том, что устройство в целом может быть выполнено коротким. Предпочтительно, если холодильная установка имеет очень высокую холодопроизводительность на единицу длины, так что перепад температур при прокатке в ферритном состоянии будет ограничен. In order to ensure the possibility of cooling the strip rolled in the austenitic state to a ferritic state after the finish rolling device, the next embodiment is characterized in that the device for reheating is made with the possibility of its removal from the trajectory and with the possibility of replacing it with a refrigeration unit for forced ( forced) cooling of the strip rolled in the austenitic state. In this embodiment, the advantage is achieved that the device as a whole can be made short. Preferably, if the refrigeration unit has a very high cooling capacity per unit length, so that the temperature difference during rolling in a ferritic state will be limited.

Этот вариант осуществления имеет особо важное значение в связи с особым вариантом осуществления, который отличается тем, что на как можно более коротком расстоянии за устройством для повторного нагрева или за холодильной установкой в случае ее наличия размещен намоточный аппарат, предназначенный для намотки полосы, прокатанной в ферритном состоянии. This embodiment is of particular importance in connection with a particular embodiment, which is characterized in that at the shortest possible distance behind the reheating device or behind the refrigeration unit, if present, a winding apparatus is arranged for winding a strip rolled in ferrite condition.

Для того чтобы обеспечить возможность направления широкой тонкой полосы в ферритном состоянии с высокой скоростью на выходе из устройства для чистовой прокатки, чтобы предотвратить потери материала и чтобы повысить выработку и производительность, важно обеспечить возможность захвата головной части прокатанной в ферритном состоянии полосы в намоточном аппарате и намотки ее за возможно более короткое время после выхода (из устройства для чистовой прокатки). In order to be able to guide a wide thin strip in a ferritic state at a high speed at the exit of the finish rolling device, to prevent material loss and to increase production and productivity, it is important to ensure that the head of the ferritically rolled strip can be captured in the winder and wound it for the shortest possible time after exiting (from the finish rolling device).

Изобретение далее поясняется более подробно посредством ссылки на неограничивающий вариант осуществления, показанный на чертежах. The invention is further explained in more detail by reference to a non-limiting embodiment shown in the drawings.

На фиг. 1 показан схематичный вид сбоку устройства согласно изобретению;
фиг. 2 - графическое изображение изменения температуры стали как функции местоположения устройства;
фиг. 3 - графическое изображение изменения толщины стали как функции местоположения устройства.In FIG. 1 shows a schematic side view of a device according to the invention;
FIG. 2 is a graphical depiction of a change in steel temperature as a function of device location;
FIG. 3 is a graphical depiction of a change in steel thickness as a function of device location.

На фиг. 1 поз. 1 обозначает установку для непрерывной
разливки, предназначенную для отливки тонких плоских заготовок. В данном описании предполагается, что имеется в виду установка для непрерывной разливки, предназначенная для отливки тонких плоских заготовок из стали с толщиной менее 150 мм, предпочтительно менее 100 мм. Поз. 2 обозначает разливочный ковш, из которого расплавленная сталь, подлежащая разливке, перемещается к промежуточному разливочному устройству 3, которое в данном варианте осуществления имеет вид вакуумного промежуточного разливочного устройства. Под данным промежуточным разливочным устройством 3 расположен кристаллизатор 4, в который разливается расплавленная сталь и в котором она, по меньшей мере, частично затвердевает. При желании кристаллизатор 4 может быть оснащен электромагнитным тормозом. Вакуумное промежуточное разливочное устройство и электромагнитный тормоз не являются обязательными, и каждое из этих устройств также может быть использовано по отдельности и создает возможность достижения более высокой скорости разливки и лучшего внутреннего качества стали после разливки. Обычная установка для непрерывной разливки имеет скорость разливки приблизительно 6 м/с; при наличии дополнительных средств, таких как вакуумное промежуточное разливочное устройство и/или электромагнитный тормоз, можно ожидать, что скорости разливки достигнут 8 м/мин или более. Затвердевшая плоская заготовка подается в туннельную печь 7 с длиной, например, 200 - 250 м. Как только отлитая плоская заготовка достигнет конца печи 7, осуществляется разрезание ее на части плоской заготовки с помощью разрезающего устройства 6 (ножниц). В каждой части плоской заготовки содержится количество стали, соответствующее пяти-шести обычным рулонам. В печи имеется пространство для хранения некоторого количества таких частей плоской заготовки, например трех таких частей плоской заготовки. При этом достигается преимущество, заключающееся в том, что части установки, расположенные после печи, могут продолжать работать, пока происходит замена разливочного ковша в установке непрерывной разливки, и должна начаться отливка новой плоской заготовки. В то же время хранение в печи приводит к увеличению времени, в течение которого части плоской заготовки остаются в печи, что также обеспечивает лучшую температурную гомогенизацию частей плоской заготовки. Скорость впуска плоской заготовки в печь соответствует скорости разливки и, следовательно, составляет приблизительно 0,1 м/с. За печью 7 расположено устройство 9 для удаления оксида, в данном случае выполненное в виде сопел высокого давления, имеющих давление порядка 400 атмосфер и предназначенных для сбива оксида, который образовался на поверхности плоской заготовки. Скорость прохода плоской заготовки через установку для удаления оксида и скорость плоской заготовки на входе в устройство 10 для прокатки составляет приблизительно 0,15 м/с. Устройство 10 для прокатки, которое функционирует в качестве устройства для черновой прокатки, содержит две четырехвалковые клети (клети кварто, клети доппель-дуо). При желании в случае крайней необходимости может быть встроено устройство 8 для разрезания.In FIG. 1 item 1 indicates installation for continuous
casting, designed for casting thin flat workpieces. In this description, it is assumed that this refers to the installation for continuous casting, designed for casting thin flat billets of steel with a thickness of less than 150 mm, preferably less than 100 mm Pos. 2 denotes a casting ladle from which molten steel to be cast is moved to an intermediate casting device 3, which in this embodiment has the form of a vacuum intermediate casting device. Under this intermediate casting device 3 is a mold 4 into which molten steel is cast and in which it at least partially hardens. If desired, the mold 4 can be equipped with an electromagnetic brake. A vacuum intermediate filling device and an electromagnetic brake are optional, and each of these devices can also be used separately and makes it possible to achieve a higher casting speed and better internal quality of the steel after casting. A typical continuous casting plant has a casting speed of approximately 6 m / s; in the presence of additional means, such as a vacuum intermediate filling device and / or electromagnetic brake, it can be expected that the casting speed will reach 8 m / min or more. The hardened flat billet is fed into the tunnel kiln 7 with a length of, for example, 200 - 250 m. As soon as the cast flat billet reaches the end of the furnace 7, it is cut into parts of the flat billet using a cutting device 6 (scissors). Each part of the flat billet contains an amount of steel corresponding to five to six ordinary rolls. In the furnace there is a space for storing a number of such parts of the flat preform, for example three such parts of the flat preform. This achieves the advantage that the parts of the installation located after the furnace can continue to work while the casting ladle is being replaced in the continuous casting installation, and the casting of a new flat billet should begin. At the same time, storage in the furnace increases the time during which parts of the flat preform remain in the furnace, which also provides better temperature homogenization of the parts of the flat preform. The inlet speed of the flat billet into the furnace corresponds to the casting speed and, therefore, is approximately 0.1 m / s. Behind the furnace 7 is a device 9 for removing oxide, in this case made in the form of high-pressure nozzles having a pressure of about 400 atmospheres and designed to knock down the oxide that has formed on the surface of a flat billet. The speed of passage of the flat billet through the oxide removal unit and the speed of the flat billet at the inlet of the rolling device 10 is approximately 0.15 m / s. The rolling device 10, which functions as a rough rolling device, comprises two four-roll stands (quarto stands, doppel duo stands). If desired, in case of emergency, a cutting device 8 can be integrated.

На фиг. 2 показано, что температура стальной плоской заготовки, которая после выхода стали из промежуточного разливочного устройства имеет значение, составляющее приблизительно 1450^oC, падает на конвейере (при транспортировке) ниже уровня, составляющего приблизительно 1150^oC, и в печи происходит гомогенизация стальной плоской заготовки при данной температуре. Интенсивное разбрызгивание воды в устройстве 9 для удаления оксида заставляет температуру плоской заготовки падать от приблизительно 1150^oC до приблизительно 1050^oC. Это применимо соответственно как для способов прокатки в аустенитном состоянии а, так и для способов прокатки в ферритном состоянии f. В двух прокатных клетях устройства 10 для черновой прокатки температура плоской заготовки падает при каждом проходе при прокатке еще на приблизительно 50^oC, так что плоская прокатная заготовка, которая первоначально имела толщину приблизительно 70 мм, преобразуется при промежуточной толщине 42 мм в стальную полосу с толщиной приблизительно 16,8 мм при температуре приблизительно 950^oC.In FIG. 2 shows that the temperature of the steel flat billet, which after the steel leaves the intermediate casting device, has a value of approximately 1450 ^° C, falls on the conveyor (during transportation) below a level of approximately 1150 ^° C, and the steel flat billet is homogenized in the furnace at a given temperature. Intensive spraying of water in the oxide removal device 9 causes the temperature of the flat billet to drop from about 1150 ^° C to about 1050 ^° C. This is applicable both for the rolling methods in the austenitic state a and for the rolling methods in the ferritic state f. In the two rolling stands of the rough rolling device 10, the temperature of the flat billet drops by about 50 ^° C each time during rolling, so that the flat billet, which originally had a thickness of about 70 mm, is converted, with an intermediate thickness of 42 mm, into a steel strip with a thickness of approximately 16.8 mm at a temperature of approximately 950 ^o C.

Изменение толщины как функции местоположения изображено на фиг. 3. На фигуре толщина указана в мм. После устройства 10 для предварительной прокатки расположена холодильная установка 11 и ряд приемных коробов 12 разматывателей, и при желании может быть установлена дополнительная не показанная печь. В случае производства полосы, прокатанной в аустенитном состоянии, полосу, выходящую из устройства 10 для прокатки, можно временно хранить и гомогенизировать в приемных коробах 12 разматывателей, и в том случае, когда необходимо дополнительное повышение температуры, полосу нагревают в не показанном на чертеже нагревательном устройстве, расположенном за приемным коробом разматывателя. Для специалиста в данной области очевидно, что холодильная установка 11, приемные коробы 12 разматывателей и не показанная печь могут быть расположены относительно друг друга иначе, чем было описано выше. Вследствие обжатия по толщине катаная полоса выходит из приемных коробов разматывателей со скоростью приблизительно 0,6 м/с. За холодильной установкой 11, приемными коробами 12 разматывателей или не показанной печью расположена вторая установка 13 для удаления оксида, имеющая давление воды примерно 400 атмосфер и предназначенная для повторного удаления окалины, которая могла образоваться на поверхности катаной полосы. При желании в установку может быть включено еще одно устройство для разрезания, предназначенное для отрезания головной и хвостовой частей полосы. Затем полосу подают на линию прокатки, которая может иметь вид шести четырехвалковых прокатных клетей, примыкающих друг к другу и установленных одна за другой. В случае производства полосы в аустенитном состоянии можно добиться желательной толщины готового изделия, составляющей, например, 0,6 мм, путем использования только пяти прокатных клетей. Толщина, достигаемая в каждой прокатной клети, для случая, при котором толщина плоской заготовки составляет 70 мм, показана в верхнем ряду цифр на фиг. 3. После выхода из линии 14 прокатки полоса, которая имеет теперь конечную температуру приблизительно 900^oC и толщину 0,6 мм, интенсивно охлаждается с помощью холодильной установки 15 и наматывается в намоточном аппарате 16. Скорость на входе в намоточный аппарат составляет приблизительно 13 - 25 м/с. В том случае, когда должна быть получена стальная полоса, прокатанная в ферритном состоянии, стальная полоса, выходящая из устройства 10 для предварительной прокатки, должна быть интенсивно охлаждена посредством холодильной установки 11. Эту холодильную установку также можно разместить между прокатными клетями чистового прокатного стана. Также можно использовать естественное охлаждение между прокатными клетями или можно обойтись без него. После этого полоса обходит приемные короба 12 разматывателя и при желании не показанную печь, а затем в установке 13 для удаления оксида с нее удаляется любой оксид. Полоса, находящаяся теперь в ферритном состоянии, имеет температуру приблизительно 750^oC. Как указано выше, часть материала может все еще иметь аустенитную структуру, но в зависимости от содержания углерода и желательного качества готового изделия это приемлемо. Чтобы довести полосу в ферритном состоянии до желательной толщины готового изделия, составляющей приблизительно 0,5 - 0,6 мм, используются все шесть прокатных клетей линии 14 прокатки.The variation in thickness as a function of location is depicted in FIG. 3. The thickness shown in the figure is in mm. After the pre-rolling device 10, a refrigeration unit 11 and a number of receiving boxes 12 of the unwinder are located, and if desired, an additional furnace not shown can be installed. In the case of production of a strip rolled in the austenitic state, the strip exiting the rolling device 10 can be temporarily stored and homogenized in the receiving boxes of 12 unwinders, and in the case when an additional temperature increase is necessary, the strip is heated in a heating device not shown in the drawing located behind the uncoiler receiving box. For a person skilled in the art it is obvious that the refrigeration unit 11, the receiving boxes 12 of the unwinders and the oven not shown can be arranged relative to each other differently than described above. Due to the reduction in thickness, the rolled strip leaves the receiving boxes of the unwinders at a speed of approximately 0.6 m / s. Behind the refrigeration unit 11, the receiving boxes 12 of the unwinders, or a furnace not shown, there is a second oxide removal unit 13 having a water pressure of about 400 atmospheres and intended to re-remove scale that could form on the surface of the rolled strip. If desired, another cutting device may be included in the apparatus for cutting off the head and tail of the strip. Then the strip is fed to the rolling line, which may take the form of six four-roll rolling stands adjacent to each other and installed one after the other. In the case of production of the strip in the austenitic state, it is possible to achieve the desired thickness of the finished product, for example, 0.6 mm, by using only five rolling stands. The thickness achieved in each rolling stand, for the case in which the thickness of the flat billet is 70 mm, is shown in the upper row of numbers in FIG. 3. After leaving the rolling line 14, the strip, which now has a final temperature of approximately 900 ^° C and a thickness of 0.6 mm, is intensively cooled by the refrigeration unit 15 and wound in the winder 16. The speed at the inlet to the winder is approximately 13 - 25 m / s. In the case where a steel strip rolled in a ferritic state is to be obtained, the steel strip exiting the pre-rolling device 10 must be intensively cooled by the refrigeration unit 11. This refrigeration unit can also be placed between the rolling stands of the finishing rolling mill. You can also use free cooling between rolling stands, or you can do without it. After that, the strip bypasses the receiving boxes 12 of the unwinder and, if desired, the furnace not shown, and then any oxide is removed from it in the apparatus 13 for removing oxide. The strip, now in a ferritic state, has a temperature of approximately 750 ^° C. As indicated above, part of the material may still have an austenitic structure, but this is acceptable depending on the carbon content and the desired quality of the finished product. In order to bring the strip in the ferritic state to the desired thickness of the finished product of approximately 0.5-0.6 mm, all six rolling stands of the rolling line 14 are used.

Предпочтительно, по меньшей мере, одна прокатная клеть линии 14 прокатки, более предпочтительно последняя прокатная клеть, имеет рабочие валки из быстрорежущей стали. Такие рабочие валки обладают высокой износостойкостью и, следовательно, большой долговечностью, обеспечивая при этом хорошее качество поверхности катаной полосы, кроме того, они имеют низкий коэффициент трения, который способствует снижению усилий, действующих на валки, и имеют высокую твердость. Это последнее свойство обеспечивает возможность осуществления прокатки при больших усилиях на валки, так что можно получить меньшую толщину готового изделия. Диаметр рабочего валка предпочтительно составляет около 500 мм. Как и в случае прокатки полосы в аустенитном состоянии, так и в случае прокатки полосы в ферритном состоянии используется по существу одно и то же обжатие на прокатную клеть за исключением обжатия в последней прокатной клети. Это все проиллюстрировано посредством изображенного на фиг. 2 изменения температуры и изменения толщины, показанного в нижнем ряду на фиг. 3 для случая прокатки стальной полосы в ферритном состоянии, при этом изменение температуры и изменение толщины показаны в виде функции местоположения. Ход температурной кривой показывает, что на выходе полоса имеет температуру, значительно превышающую температуру рекристаллизации. Для того чтобы предотвратить образование оксида, следовательно, может быть желательным путем использования холодильной установки 15 охладить полосу до желательной температуры намотки, при которой рекристаллизация еще может происходить. Если температура полосы на выходе из линии 14 прокатки слишком низкая, то с помощью печи 18, расположенной за линией прокатки, можно нагреть полосу, прокатанную в ферритном состоянии, до желательной температуры намотки. Preferably, the at least one rolling stand of the rolling line 14, more preferably the last rolling stand, has work rolls of high speed steel. Such work rolls have high wear resistance and, therefore, great durability, while ensuring good surface quality of the rolled strip, in addition, they have a low coefficient of friction, which helps to reduce the forces acting on the rolls and have high hardness. This last property makes it possible to carry out rolling with great effort on the rolls, so that a smaller thickness of the finished product can be obtained. The diameter of the work roll is preferably about 500 mm. As in the case of rolling the strip in the austenitic state, and in the case of rolling the strip in the ferritic state, essentially the same compression is used on the rolling stand, with the exception of compression in the last rolling stand. This is all illustrated by means of FIG. 2 changes in temperature and changes in thickness shown in the bottom row in FIG. 3 for the case of rolling a steel strip in a ferritic state, wherein a change in temperature and a change in thickness are shown as a function of location. The course of the temperature curve shows that the strip at the output has a temperature significantly higher than the recrystallization temperature. In order to prevent the formation of oxide, therefore, it may be desirable by using a refrigeration unit 15 to cool the strip to a desired winding temperature at which recrystallization can still occur. If the temperature of the strip at the exit of the rolling line 14 is too low, then using the furnace 18 located behind the rolling line, it is possible to heat the strip rolled in a ferritic state to the desired winding temperature.

Холодильная установка 15 и печь 18 могут быть расположены следом друг за другом или после друг друга. Также можно заменить одно устройство другим устройством в зависимости от того, производится ли прокатка в ферритном или аустенитном состоянии. В случае производства полосы в ферритном состоянии прокатка является, как указано, бесконечной. То есть, полоса, выходящая из устройства 14 для прокатки и, возможно, из холодильной установки 15 или печи 18, имеет большую длину по сравнению с обычной длиной, требуемой для получения одного единственного рулона, и производится непрерывная прокатка части плоской заготовки, которая имеет длину, равную полной длине печи или превышающую ее. В устройство включено разрезающее устройство 17, предназначенное для разрезания полосы на отрезки желательной длины, соответствующей обычным размерам рулона. Было установлено, что за счет надлежащего выбора различных элементов устройства и операций способа, реализуемых с их помощью, таких как гомогенизация, прокатка, охлаждение и временное хранение, обеспечивается возможность работы данного устройства при наличии одной единственной установки непрерывной разливки, в то время как в известном предшествующем техническом уровне используются две установки для непрерывной разливки для согласования ограниченной скорости разливки со значительно более высокими скоростями прокатки, которые обычно применяются. При желании в устройство может быть включено дополнительное так называемое закрытое намоточное устройство, установленное непосредственно после линий 14 прокатки с целью улучшения регулирования перемещения полосы и температуры полосы. Устройство подходит для полос с шириной в диапазоне от 1000 до 1500 мм при толщине полосы, прокатанной в аустенитном состоянии, приблизительно 1,0 мм и толщине полосы, прокатанной в ферритном состоянии, приблизительно 0,5 - 0,6 мм. Продолжительность гомогенизации в печи 7 составляет приблизительно десять минут при хранении трех плоских заготовок с длиной, равной длине печи. В случае прокатки в аустенитном состоянии приемный короб разматывателя пригоден для хранения двух полных полос. The refrigeration unit 15 and the furnace 18 may be located next to each other or after each other. It is also possible to replace one device with another device depending on whether rolling is carried out in a ferritic or austenitic state. In the case of production of a strip in a ferritic state, rolling is, as indicated, endless. That is, the strip exiting the rolling device 14 and possibly the refrigeration unit 15 or the furnace 18 is longer than the usual length required to produce one single roll, and a portion of the flat billet is continuously rolled which has a length equal to the total length of the furnace or exceeding it. A cutting device 17 is included in the device for cutting the strip into segments of the desired length corresponding to the usual roll dimensions. It was found that due to the appropriate selection of the various elements of the device and the operations of the method implemented with their help, such as homogenization, rolling, cooling and temporary storage, it is possible to operate this device in the presence of one single continuous casting unit, while in the known BACKGROUND OF THE INVENTION Two continuous casting plants are used to match the limited casting speed with significantly higher rolling speeds, which are usually apply. If desired, an additional so-called closed winding device installed directly after the rolling lines 14 may be included in the device in order to improve the regulation of strip movement and strip temperature. The device is suitable for strips with a width in the range of 1000 to 1500 mm with a strip thickness rolled in the austenitic state of approximately 1.0 mm and a thickness of the strip rolled in the ferritic state of approximately 0.5 to 0.6 mm. The duration of homogenization in the furnace 7 is approximately ten minutes when storing three flat blanks with a length equal to the length of the furnace. In the case of rolling in an austenitic state, the uncoiler receiving box is suitable for storing two full strips.

Способ и устройство согласно изобретению особенно подходят для производства тонкой полосы в аустенитном состоянии, например, с толщиной готового изделия менее 1,2 мм. Благодаря тому что фестонообразование происходит за счет анизотропии, такая полоса особенно подходит для дальнейшего обжатия в ферритном состоянии с целью использования ее в качестве упаковочной стали, например, при производстве консервных банок для напитков. The method and apparatus according to the invention are particularly suitable for producing a thin strip in an austenitic state, for example, with a finished product thickness of less than 1.2 mm. Due to the fact that festoon formation occurs due to anisotropy, such a strip is especially suitable for further compression in a ferritic state in order to use it as packaging steel, for example, in the production of cans for drinks.

Claims

1. Способ производства стальной полосы, при котором расплавленную сталь отливают в установке для непрерывной разливки в плоскую заготовку и, используя теплоту разливки, перемещают через печь, предварительно прокатывают в устройстве для предварительной прокатки и прокатывают начисто в устройстве для чистовой прокатки в стальную полосу до желательной толщины готового изделия, отличающийся тем, что прокатку стальной полосы на последней стадии прокатки осуществляют в устройстве для бесконечной или полубесконечной прокатки и стальную полосу, прокатанную в ферритном или аустенитном состоянии, по достижении желаемой толщины готового изделия разрезают на части желательной длины, которые затем наматывают в рулоны. 1. A method of manufacturing a steel strip, in which molten steel is cast in a continuous casting machine into a flat billet and, using the heat of casting, is moved through a furnace, pre-rolled in a pre-rolling device and rolled clean in a finishing device in a steel strip to the desired the thickness of the finished product, characterized in that the rolling of the steel strip at the last stage of rolling is carried out in a device for infinite or semi-infinite rolling and a steel floor a wasp rolled in a ferritic or austenitic state, upon reaching the desired thickness of the finished product, is cut into pieces of the desired length, which are then wound into rolls.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения стальной полосы, прокатанной в ферритном состоянии, плоскую заготовку прокатывают в устройстве для предварительной прокатки в аустенитном состоянии и после прокатки в аустенитном состоянии охлаждают до температуры, при которой сталь имеет, в основном, ферритную структуру, и полосу, плоскую заготовку или часть плоской заготовки прокатывают в устройстве для чистовой прокатки при скоростях, преимущественно соответствующих скорости входа в устройство для чистовой прокатки и последующим обжатиям по толщине, и, по меньшей мере, в одной клети устройства для чистовой прокатки прокатывают в ферритном состоянии, и стальную полосу, прокатанную в ферритном состоянии по достижении желаемой толщины готового изделия разрезают на части желательной длины, которые затем наматывают в рулоны. 2. The method according to claim 1, characterized in that to obtain a steel strip rolled in a ferritic state, the flat billet is rolled in a device for preliminary rolling in the austenitic state and after rolling in the austenitic state is cooled to a temperature at which the steel has, basically , ferrite structure, and strip, flat billet or part of flat billet are rolled in the finish rolling device at speeds mainly corresponding to the speed of entry into the finish rolling device and subsequent bzhatiyam thickness, and at least one stand of the finishing apparatus is rolled in the ferritic rolling condition, and a steel strip rolled in the ferritic state upon reaching the desired thickness of the finished product is cut into pieces of the desired length which are then wound into rolls.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что для производства стальной полосы, прокатанной в аустенитном состоянии, полосу, выходящую из устройства для предварительной прокатки, нагревают до температуры в аустенитной области или удерживают при данной температуре и прокатывают в устройстве для чистовой прокатки преимущественно в аустенитном состоянии до толщины готового изделия и после данной прокатки охлаждают до температуры в ферритной области, стальную полосу, прокатанную в аустенитном состоянии, по достижении желаемой толщины готового изделия разрезают на части желательной длины, которые затем наматывают в рулоны. 3. The method according to claim 1, characterized in that for the production of a steel strip rolled in the austenitic state, the strip exiting the pre-rolling device is heated to a temperature in the austenitic region or held at this temperature and predominantly rolled in a finishing device in the austenitic state to the thickness of the finished product and after this rolling is cooled to a temperature in the ferritic region, the steel strip rolled in the austenitic state, upon reaching the desired thickness of the finished divisions are cut into pieces of the desired length, which are then wound into rolls.

4. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что полосу в ферритном состоянии после выхода ее из устройства для чистовой прокатки сматывают в обрабатывающем устройстве в рулон при температуре намотки свыше 650^oC.4. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the strip in a ferritic state after exiting it from the finish rolling device is wound in a processing device on a roll at a winding temperature above 650 ^o C.

5. Способ по п.2 или 4, отличающийся тем, что после выхода из устройства для чистовой прокатки и перед охлаждением, если оно имеет место, полосу в ферритном состоянии нагревают до температуры, превышающей температуру рекристаллизации. 5. The method according to claim 2 or 4, characterized in that after exiting the finish rolling device and before cooling, if any, the strip in a ferritic state is heated to a temperature above the recrystallization temperature.

6. Способ по п.5, отличающийся тем, что нагрев выполняют путем генерирования электрического тока в полосе, предпочтительно в индукционной печи. 6. The method according to claim 5, characterized in that the heating is performed by generating an electric current in a strip, preferably in an induction furnace.

7. Способ по любому из пп.1 - 6, отличающийся тем, что прокатку выполняют при полностью непрерывном процессе от непрерывной разливки до нагрева после устройства для чистовой прокатки. 7. The method according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the rolling is carried out in a completely continuous process from continuous casting to heating after the finish rolling device.

8. Способ по любому из пп.1 - 7, отличающийся тем, что прокатку выполняют при полностью непрерывном процессе от непрерывной разливки со скоростью разливки приблизительно 8 м/мин или более, включая прокатку в устройстве для чистовой прокатки. 8. The method according to any one of claims 1 to 7, characterized in that the rolling is carried out in a completely continuous process from continuous casting with a casting speed of approximately 8 m / min or more, including rolling in a finish rolling device.

9. Способ по любому из пп.1 - 8, отличающийся тем, что перед входом в устройство для предварительной прокатки стальную плоскую заготовку разрезают на части с получением плоской заготовки приблизительно такой же длины, как и рабочая длина печи. 9. The method according to any one of claims 1 to 8, characterized in that before entering the pre-rolling device, the steel flat billet is cut into pieces to obtain a flat billet of approximately the same length as the working length of the furnace.

10. Способ по любому из пп.1 - 9, отличающийся тем, что плоскую заготовку или части плоской заготовки подают в печь со скоростью, которая меньше скорости, с которой заготовку или часть плоской заготовки извлекают из печи. 10. The method according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the flat preform or parts of the flat preform are fed into the furnace at a speed that is less than the speed at which the preform or part of the flat preform is removed from the furnace.

11. Способ по любому из пп.1 - 10, отличающийся тем, что после предварительной прокатки путем применения термического устройства, например второй печи и/или, по меньшей мере, одного жарозащитного экрана, и/или приемного короба разматывателя, которое может быть снабжено средствами для удержания тепла, полосу поддерживают при заданной температуре или нагревают. 11. The method according to any one of claims 1 to 10, characterized in that after preliminary rolling by using a thermal device, for example, a second furnace and / or at least one heat shield, and / or a receiver box of the unwinder, which can be provided means to retain heat, the strip is maintained at a given temperature or heated.

12. Способ по любому из пп. 1 - 11, отличающийся тем, что стальную плоскую заготовку предварительно прокатывают при скорости, превышающей скорость, соответствующую скорости разливки. 12. The method according to any one of paragraphs. 1 to 11, characterized in that the steel flat billet is pre-rolled at a speed exceeding the speed corresponding to the casting speed.

13. Способ по любому из пп.1 - 12, отличающийся тем, что по меньшей мере одна прокатная клеть снабжена рабочими валками из быстрорежущей стали. 13. The method according to any one of claims 1 to 12, characterized in that at least one rolling stand is equipped with work rolls of high speed steel.

14. Способ по любому из пп.1 - 13, отличающийся тем, что отлитые плоские заготовки, или части плоской заготовки, или предварительно обжатые плоские заготовки, или части плоской заготовки соединяют друг с другом и прокатывают до толщины готового изделия преимущественно в непрерывном процессе. 14. The method according to any one of claims 1 to 13, characterized in that the molded flat billets, or parts of a flat billet, or pre-crimped flat billets, or parts of a flat billet, are connected to each other and rolled to the thickness of the finished product mainly in a continuous process.

15. Способ по любому из пп.1 - 14, отличающийся тем, что перед входом стальной полосы в устройство для предварительной прокатки с нее удаляют окалину в случае наличия окалины на полосе. 15. The method according to any one of claims 1 to 14, characterized in that before the steel strip enters the preliminary rolling device, scale is removed from it if there is scale on the strip.

16. Способ по любому из пп.1 - 15, отличающийся тем, что перед входом стальной полосы в устройство для чистовой прокатки с нее удаляют окалину в случае наличия окалины на полосе. 16. The method according to any one of claims 1 to 15, characterized in that before the steel strip enters the finish rolling device, scale is removed from it if there is scale on the strip.

17. Способ по любому из пп.1 - 16, отличающийся тем, что, по меньшей мере в одной из прокатных клетей устройства для чистовой прокатки или устройства для черновой прокатки выполняют прокатку со смазкой. 17. The method according to any one of claims 1 to 16, characterized in that, in at least one of the rolling stands of the finish rolling device or the rough rolling device, rolling with lubricant is performed.

18. Способ по любому из пп.1 - 17, отличающийся тем, что тонкая плоская заготовка на выходе из кристаллизатора имеет толщину 40 - 100 мм. 18. The method according to any one of claims 1 to 17, characterized in that the thin flat preform at the outlet of the mold has a thickness of 40-100 mm.

19. Способ по любому из пп.1 - 18, отличающийся тем, что тонкую плоскую заготовку обжимают по толщине, в то время как сердцевина плоской заготовки является еще жидкой. 19. The method according to any one of claims 1 to 18, characterized in that the thin flat preform is crimped in thickness, while the core of the flat preform is still liquid.

20. Способ по любому из пп.1 - 19, отличающийся тем, что обжатие по толщине в то время, когда сердцевина плоской заготовки является еще жидкой, составляет 20 - 40%. 20. The method according to any one of claims 1 to 19, characterized in that the reduction in thickness while the core of the flat billet is still liquid is 20 to 40%.

21. Способ по любому из пп.1 - 20, отличающийся тем, что скорость на выходе из устройства для чистовой прокатки составляет менее 25 м/с, предпочтительно менее 20 м/с. 21. The method according to any one of claims 1 to 20, characterized in that the speed at the exit from the finish rolling device is less than 25 m / s, preferably less than 20 m / s.

22. Способ по любому из пп.1 - 21, отличающийся тем, что тонкую плоскую заготовку гомогенизируют в печи до температуры 1050 - 1200^oC.22. The method according to any one of claims 1 to 21, characterized in that a thin flat preform is homogenized in an oven to a temperature of 1050 - 1200 ^o C.

23. Способ по любому из пп.1 - 22, отличающийся тем, что отношение ширины к толщине полосы, прокатанной в ферритном или аустенитном состоянии, составляет более 1500, предпочтительно более 1800 и предпочтительно более 2000. 23. The method according to any one of claims 1 to 22, characterized in that the ratio of the width to the thickness of the strip rolled in a ferritic or austenitic state is more than 1500, preferably more than 1800 and preferably more than 2000.

24. Способ по любому из пп.2, 4 - 23, отличающийся тем, что полосу, прокатанную в ферритном состоянии, наматывают в рулон непосредственно после выхода ее из устройства для чистовой прокатки. 24. The method according to any one of claims 2, 4 to 23, characterized in that the strip rolled in the ferritic state is wound onto a roll immediately after it leaves the finish rolling device.

25. Способ по любому из пп.1 - 24, отличающийся тем, что поток расплавленной стали в кристаллизаторе регулируют с помощью электромагнитного тормоза с, по меньшей мере, двумя полюсами. 25. The method according to any one of claims 1 to 24, characterized in that the flow of molten steel in the mold is controlled using an electromagnetic brake with at least two poles.

26. Способ по любому из пп.1 - 25, отличающийся тем, что поток расплавленной стали в кристаллизаторе регулируют путем использования вакуумного промежуточного разливочного устройства. 26. The method according to any one of claims 1 to 25, characterized in that the flow of molten steel in the mold is controlled by using a vacuum intermediate casting device.

27. Способ по любому из пп.3 - 23, 25, 26, отличающийся тем, что полосу, прокатанную в аустенитном состоянии и выходящую из устройства для чистовой прокатки, интенсивно охлаждают перед наматыванием. 27. The method according to any one of claims 3 to 23, 25, 26, characterized in that the strip rolled in the austenitic state and exiting from the finish rolling device is intensively cooled before winding.

28. Способ по любому из пп.3 - 23, 25 - 27, отличающийся тем, что высокопрочную стальную полосу производят путем выполнения прокатки в двухфазном аустенитно-ферритном состоянии. 28. The method according to any one of claims 3 to 23, 25 to 27, characterized in that a high-strength steel strip is produced by rolling in a two-phase austenitic-ferritic state.

29. Способ по п. 27 или 28, отличающийся тем, что для получения высокопрочной стальной полосы выбирают температуру прокатки и обжатия при прокатке в зависимости от состава стали и режима охлаждения. 29. The method according to p. 27 or 28, characterized in that in order to obtain a high-strength steel strip, the temperature of rolling and compression during rolling is selected, depending on the composition of the steel and the cooling mode.

30. Способ по любому из пп.27 - 29, отличающийся тем, что полученную стальную полосу используют в рамных конструкциях для автомобилей. 30. The method according to any one of paragraphs.27-29, characterized in that the obtained steel strip is used in frame structures for automobiles.

31. Стальная полоса, имеющая толщину менее 1,5 мм, отношение ширины к толщине более 1400 и утолщенную среднюю часть полосы, которая меньше, чем образуемая при обычных процессах прокатки. 31. A steel strip having a thickness of less than 1.5 mm, a ratio of width to thickness of more than 1400 and a thickened middle part of the strip, which is less than that formed by conventional rolling processes.

32. Стальная полоса по п.31, отличающаяся тем, что она имеет лучший профиль по сравнению с достигаемым при обычных процессах горячей прокатки. 32. The steel strip according to p. 31, characterized in that it has a better profile compared to that achieved with conventional hot rolling processes.

33. Устройство для производства стальной полосы, содержащее установку для непрерывной разливки, предназначенную для отливки тонких плоских заготовок, печь для гомогенизации отлитой плоской заготовки, разделенной или не разделенной на части, устройство для предварительной прокатки и устройство для чистовой прокатки, отличающееся тем, что оно включает в себя устройство для повторного нагрева, расположенное за устройством для чистовой прокатки, причем данное устройство для повторного нагрева выполнено с возможностью удаления его с траектории движения полосы и с возможностью замены его холодильной установкой для принудительного форсированного охлаждения полосы, прокатанной в аустенитном состоянии. 33. A device for the production of steel strip containing installation for continuous casting, designed for casting thin flat billets, a furnace for homogenizing a cast flat billet, divided or not divided into parts, a preliminary rolling device and a finish rolling device, characterized in that it includes a reheat device located behind the finish rolling device, the reheat device being configured to remove it from the tracks Oria lane and the possibility of replacing it with a refrigeration unit for the forced cooling of the forced rolled strip in the austenitic state.

34. Устройство по п.33, отличающееся тем, что устройство для повторного нагрева представляет собой индукционную печь. 34. The device according to p, characterized in that the device for reheating is an induction furnace.

35. Устройство по п.33 или 34, отличающееся тем, что оно включает в себя термическое устройство между устройством для предварительной прокатки и устройством для чистовой прокатки, предназначенное для удерживания полосы при более высокой температуре или нагрева ее до более высокой температуры. 35. The device according to p. 33 or 34, characterized in that it includes a thermal device between the pre-rolling device and the finish rolling device, designed to hold the strip at a higher temperature or to heat it to a higher temperature.

36. Устройство по любому из пп.33 - 35, отличающееся тем, что на как можно более коротком расстоянии за устройством для повторного нагрева или за холодильной установкой при наличии ее установлен намоточный аппарат для намотки полосы, прокатанной в ферритном состоянии. 36. The device according to any one of paragraphs 33 to 35, characterized in that at the shortest possible distance behind the device for reheating or behind the refrigeration unit, if equipped, a winding apparatus for winding a strip rolled in a ferritic state is installed.

37. Устройство по любому из пп.33 - 36, отличающееся тем, что за устройством для чистовой прокатки и перед устройством для намотки полосы установлена холодильная установка для интенсивного охлаждения катаной полосы. 37. A device according to any one of paragraphs 33 to 36, characterized in that a refrigeration unit for intensive cooling of the rolled strip is installed behind the finish rolling device and before the strip winding device.

38. Устройство по п. 37, отличающееся тем, что на как можно более коротком расстоянии за холодильной установкой установлен намоточный аппарат для намотки полосы, прокатанной в ферритном состоянии. 38. The device according to p. 37, characterized in that at the shortest possible distance behind the refrigeration unit, a winding apparatus for winding a strip rolled in a ferritic state is installed.

39. Устройство по любому из пп.33 - 38, отличающееся тем, что за устройством для предварительной прокатки и перед устройством для намотки стальной полосы предусмотрено устройство для резки полосы. 39. The device according to any one of paragraphs 33 to 38, characterized in that a device for cutting the strip is provided behind the device for preliminary rolling and before the device for winding a steel strip.

40. Устройство по любому из пп.33 - 39, отличающееся тем, что непосредственно за устройством для чистовой прокатки установлен закрытый намоточный аппарат. 40. A device according to any one of claims 33 to 39, characterized in that a closed winding apparatus is installed directly behind the finish rolling device.

41. Устройство по любому из пп.33 - 40, отличающееся тем, что между устройством для предварительной прокатки и устройством для чистовой прокатки предусмотрена холодильная установка. 41. A device according to any one of paragraphs 33 to 40, characterized in that a refrigeration unit is provided between the preliminary rolling device and the finish rolling device.

42. Устройство по любому из пп.33 - 41, отличающееся тем, что кристаллизатор установки для непрерывной разливки оснащен электромагнитным тормозом. 42. The device according to any one of paragraphs 33 to 41, characterized in that the mold of the installation for continuous casting is equipped with an electromagnetic brake.

43. Устройство по любому из пп.33 - 42, отличающееся тем, что установка для непрерывной разливки оснащена вакуумным промежуточным разливочным устройством. 43. The device according to any one of paragraphs 33 to 42, characterized in that the installation for continuous casting is equipped with a vacuum intermediate filling device.