RU2165587C1 - Fixed round and shell body to round - Google Patents
Fixed round and shell body to round Download PDFInfo
- Publication number
- RU2165587C1 RU2165587C1 RU2000102444A RU2000102444A RU2165587C1 RU 2165587 C1 RU2165587 C1 RU 2165587C1 RU 2000102444 A RU2000102444 A RU 2000102444A RU 2000102444 A RU2000102444 A RU 2000102444A RU 2165587 C1 RU2165587 C1 RU 2165587C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- shell
- explosive
- projectile
- sleeve
- mass
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Portable Nailing Machines And Staplers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к боеприпасной технике, а более конкретно к боеприпасам легких среднекалиберных орудий умеренной баллистики для мобильной бронетехники. К этому классу относятся отечественные боевая машина пехоты БМП-3 со 100 мм орудием 2А70, самоходные орудия "НОНА-С" и "НОНА-СВК" со 120 мм орудием 2А60, бронированные колесные машины США "Dragoon" и "Commando", Великобритании - "Simba" и "Valkyr" с 90 мм пушкой Cockeril Mk3 и другие. The invention relates to ammunition technology, and more particularly to ammunition of light medium-caliber guns of moderate ballistics for mobile armored vehicles. This class includes domestic BMP-3 infantry fighting vehicle with 100 mm 2A70 gun, self-propelled guns "NONA-S" and "NONA-SVK" with 120 mm gun 2A60, armored wheeled vehicles of the USA "Dragoon" and "Commando", Great Britain - "Simba" and "Valkyr" with a 90 mm Cockeril Mk3 cannon and others.
В разных видах артиллерии оптимальное сочетание дальности стрельбы и мощи снаряда является различным. Для дальнобойных систем полевой артиллерии главным и определяющим требованием является увеличение дальности стрельбы, достигаемое, главным образом, за счет увеличения давления пороховых газов в стволе, увеличения длины ствола и улучшения аэродинамической формы снаряда. Высокие нагрузки на снаряд при выстреле не позволяют по условиям прочности реализовать оптимальный коэффициент наполнения, рациональное распределение массы по длине корпуса для обеспечения его однородного дробления, применять высокоосколочные стали. Совместное воздействие требований по прочности и аэродинамическим характеристикам снаряда не позволяет придать снаряду форму, оптимальную с позиции наиболее эффективного распределения осколков по меридиональному углу разлета. In different types of artillery, the optimal combination of firing range and projectile power is different. For long-range field artillery systems, the main and determining requirement is to increase the firing range, achieved mainly by increasing the pressure of the powder gases in the barrel, increasing the barrel length and improving the aerodynamic shape of the projectile. High loads on the projectile during firing do not allow, according to the strength conditions, to realize the optimal filling ratio, rational mass distribution along the length of the body to ensure its uniform crushing, and use high-fragmentation steels. The combined effect of the requirements on the strength and aerodynamic characteristics of the projectile does not allow to give the projectile a shape optimal from the position of the most efficient distribution of fragments along the meridional angle of expansion.
Для орудий умеренной баллистики все указанные требования являются менее жесткими, что в принципе позволяет существенно улучшить осколочные характеристики снаряда с целью повышения его мощи. Прототипом предлагаемого изобретения является 100 мм осколочно-фугасный снаряд 3ОФ32 в составе унитарного выстрела 3УОФ17 [1] для орудия 2А70 БМП-3. Выстрел с суммарной массой 18,1 кг обеспечивает дальность стрельбы 4 км при начальной скорости снаряда 250 м/с. Масса снаряда 15,6 кг, масса заряда (состав A-IX-2, алюминизированный гексоген) 1,69 кг, материал корпуса - снарядная сталь C-60, масса порохового метательного заряда пороха 4/1 - 0,283 кг. Недостатками снаряда являются низкий коэффициент наполнения α = 0,11 (отношение массы ВВ к массе снаряда), существенно меньший оптимальных расчетных значений α = 0,2...0,25 [2], избыточная масса снаряда, неблагоприятная геометрия контура корпуса [3], особенно его придонной части, приводящая к узкому меридиональному углу разлета осколков и неудовлетворительному распределению осколков внутри угла разлета, невысокое качество дробления штатной снарядной стали C-60 [4], значительное статистическое рассеивание массы корпуса (±4 весовых знака) и, как следствие, значительная ошибка дальности стрельбы. Недостатками унитарного выстрела в целом являются низкая начальная скорость снаряда и, как следствие, небольшая дальность стрельбы. For moderate ballistic guns, all these requirements are less stringent, which, in principle, can significantly improve the fragmentation characteristics of the projectile in order to increase its power. The prototype of the invention is a 100 mm 3OF32 high-explosive fragmentation shell as part of a 3UOF17 unitary shot [1] for the 2A70 BMP-3 gun. A shot with a total mass of 18.1 kg provides a firing range of 4 km at an initial projectile speed of 250 m / s. The mass of the shell is 15.6 kg, the mass of the charge (composition A-IX-2, aluminized hexogen) is 1.69 kg, the shell material is shell steel C-60, the mass of the propellant propellant charge of
Задачей настоящего изобретения является устранение указанных недостатков. Техническое решение состоит в том, что унитарный выстрел, содержащий осколочно-фугасный снаряд с головным взрывателем, соединенную с ним гильзу с метательным зарядом из пироксилинового пороха с увеличенной массой (метательный заряд составляет не менее 0,4 объема гильзы, для прототипа - 0,34), отличается тем, что головная часть корпуса снаряда выполнена с переходной втулкой, содержащей детонатор (цилиндрическая шашка ВВ), дно снаряда имеет внешний контур в виде усеченного конуса, запоясковая часть корпуса выполнена цилиндрической формы, толщина дна по оси корпуса составляет 0,15... 0,20 калибра снаряда. Корпус выполнен из высокоосколочной стали, коэффициент наполнения снаряда взрывчатым веществом составляет не менее 0,16. The objective of the present invention is to remedy these disadvantages. The technical solution consists in the fact that a unitary shot containing a high-explosive fragmentation projectile with a head fuse connected to it a cartridge with a propellant charge of pyroxylin gunpowder with increased mass (propellant charge is not less than 0.4 volume of the cartridge case, for the prototype - 0.34 ), differs in that the head part of the shell body is made with a transition sleeve containing a detonator (cylindrical checker BB), the bottom of the shell has an external contour in the form of a truncated cone, the harrow part of the shell is made of cylindrical shape, thickness at the bottom of the body axis is 0.15 ... 0.20 caliber projectile. The body is made of high-fragmentation steel, the filling factor of the projectile with explosive is at least 0.16.
Головной взрыватель выполнен как с ударным механизмом с установками на мгновенное, инерционное и замедленное действия, так и имеет дистанционное (временное) или неконтактное исполнение. The head fuse is made both with a percussion mechanism with settings for instant, inertial and slow motion, and has a remote (temporary) or non-contact design.
Детонатор, расположенный во втулке корпуса, выполнен из того же состава, что и основное ВВ, с диаметром и высотой, равными 0,4...0,5 калибра. The detonator located in the housing sleeve is made of the same composition as the main explosive, with a diameter and height equal to 0.4 ... 0.5 caliber.
Корпус осколочно-фугасного снаряда с головным взрывателем выполнен из высокоосколочной стали с дном, имеющим внешний контур в виде усеченного конуса, а внутренний - в виде сопряжения двух дуг окружностей различного радиуса. Угол наклона конической поверхности дна корпуса снаряда к оси снаряда составляет 72-76o.The shell of a high-explosive fragmentation projectile with a head fuse is made of high-fragmentation steel with a bottom having an outer contour in the form of a truncated cone, and the inner one in the form of a pair of two arcs of circles of different radius. The angle of inclination of the conical surface of the bottom of the shell of the projectile to the axis of the projectile is 72-76 o .
Радиус сферической внутренней поверхности дна корпуса составляет 0,9-1,1 калибра. The radius of the spherical inner surface of the bottom of the housing is 0.9-1.1 caliber.
Данная комбинация признаков обеспечивает оптимальное сочетание дальности стрельбы, могущества снаряда и стоимости выстрела. This combination of features provides the optimal combination of firing range, projectile power and the cost of a shot.
Графические изображения, поясняющие изобретение, представлены на фиг. 1-10. Фиг. 1 - конфигурация головной части снаряда, фиг. 2 - конфигурация донной части снаряда, фиг. 3а - компьютерное моделирование процесса взрыва снаряда, 3б - волновая картина в стенке корпуса при скольжении вдоль нее детонационного фронта, 3в,г - процесс взрывной деформации дна снаряда (шаг по времени 1 мкс), фиг. 4 - унитарный 100 мм выстрел, фиг. 5 - диаграмма: путь снаряда в канале ствола - давление, фиг. 6 - диаграмма: путь снаряда в канале ствола - скорость, фиг. 7 - сравнение гистограмм распределения осколков прототипа и предлагаемого снаряда по массе, фиг. 8 - сравнение гистограмм распределения осколков по меридиональному углу разлета, фиг. 9 - осколки мелкой и средней фракций, фиг. 10 - сравнение характеристик прототипа и предлагаемого выстрела. Graphic images illustrating the invention are shown in FIG. 1-10. FIG. 1 - configuration of the head of the projectile, FIG. 2 - configuration of the bottom of the projectile, FIG. 3a is a computer simulation of the projectile explosion process, 3b is a wave pattern in the wall of the body when the detonation front is sliding along it, 3c, d is the process of explosive deformation of the projectile bottom (
Расчетами по критерию максимума вероятности поражения цели (наземная установка ПТУР) серией выстрелов при фиксированной массе системы оружия (огневая установка + боекомплект) и числе серий, и заданных ограничениях по энергии выстрела и импульсу отдачи было показано, что оптимальный калибр орудия мобильной бронетехники с массой машины 15-20 тонн близок к 100 мм. Оптимальная масса снаряда для этого калибра, рассчитанная по программе "Ливень-Q", находится в диапазоне 13,0...13,8 кг (в дальнейшем была принята равной середине диапазона 13,4 кг), а оптимальная масса заряда ВВ (штатный состав A-IX-2) - в диапазоне 2,2...2,4 кг (принято 2,3 кг). Оптимизация внешнего и внутреннего контура корпуса при заданных массах снаряда и ВВ проводилась по условиям минимального перепада толщин в средней части корпуса, уменьшения толщины запоясковой части корпуса и дна и придания дну формы, обеспечивающей его равномерное дробление и разлет в угле 90o от оси снаряда. Выбор толщин стенок корпуса δ0 в сечении, соответствующем переднему краю центрирующего утолщения (δ0 = 12 мм, δd = 0,12, δd = δ0/d0 - относительная толщина стенки, d0 - внешний диаметр корпуса) и в сечении сопряжения прямолинейной образующей каморы с дугой малого радиуса образующей внутренней поверхности дна (δ0 = 16 мм, δd = 0,16) проводился по условию реализации по всей длине корпуса одного и того же физического механизма разрушения, включающего волновые процессы в оболочке, сдвиговые и отрывные явления, развития продольных магистральных трещин. Однотипность механизма высокоскоростной деформации и разрушения в этом диапазоне относительных толщин стенки была подтверждена экспериментами на стандартных осколочных макетах (патент N 2025646 РФ [5] ) RSFC N 11 и N 12 (соответственно δd = 1/8=0,125 и δd=1/6= 0,167) в широком диапазоне свойств сталей и ВВ.Calculations based on the criterion of the maximum probability of hitting a target (ATGM ground mount) with a series of shots at a fixed mass of the weapon system (firing set + ammunition) and the number of series, and given restrictions on the energy of the shot and the recoil momentum, it was shown that the optimal caliber of the gun of mobile armored vehicles with the mass of the machine 15-20 tons is close to 100 mm. The optimal projectile mass for this caliber, calculated according to the Liven-Q program, is in the range 13.0 ... 13.8 kg (later it was taken equal to the middle of the range 13.4 kg), and the optimal explosive charge mass (standard composition A-IX-2) - in the range of 2.2 ... 2.4 kg (accepted 2.3 kg). The external and internal contour of the hull was optimized for given projectile and explosive masses according to the conditions of the minimum thickness difference in the middle part of the hull, to reduce the thickness of the shoulder part of the hull and the bottom, and to give the bottom a shape that would ensure its uniform crushing and expansion in an angle of 90 o from the projectile axis. The choice of wall thicknesses of the casing δ 0 in the section corresponding to the front edge of the centering thickening (δ 0 = 12 mm, δ d = 0.12, δ d = δ 0 / d 0 is the relative wall thickness, d 0 is the outer diameter of the casing) and the cross-section of the conjugation of the rectilinear generating chamber with an arc of small radius forming the inner bottom surface (δ 0 = 16 mm, δ d = 0.16) was carried out according to the condition that the same physical fracture mechanism, including shear wave processes in the shell, is implemented along the entire length of the shell and separation phenomena, the development of longitudinal main cracks. The uniformity of the mechanism of high-speed deformation and fracture in this range of relative wall thicknesses was confirmed by experiments on standard fragmentation mock-ups (patent N 2025646 of the Russian Federation [5]) RSFC
Головная часть снаряда выполнена с переходной втулкой (фиг. 1, 1 - корпус снаряда, 2 - заряд ВВ, 3 - переходная втулка, 4 - детонатор), при этом внутренняя камера переходной втулки имеет диаметр 48 мм, а детонатор, также как и основной заряд, выполнен из состава A-IX-2 (80% флегматизированного гексогена, 20% алюминиевой пудры). Режим полноценной детонации шашки A-IX-2 диаметром 40 мм в стальном корпусе подтвержден длительной практикой испытаний стандартных осколочных макетов N 11, 12 с указанным значением диаметра шашки (в данном случае принят 20%-ный запас по диаметру). По условию реализации небольшой кривизны детонационного фронта в момент его выхода на основной заряд состава A-IX-2 принята высота детонатора, равная его диаметру (hд = dd = 48 мм).The head part of the projectile is made with a transition sleeve (Fig. 1, 1 - shell shell, 2 - explosive charge, 3 - transition sleeve, 4 - detonator), while the inner chamber of the transition sleeve has a diameter of 48 mm, and the detonator, as well as the main the charge is made of A-IX-2 (80% phlegmatized RDX, 20% aluminum powder). The regime of full detonation of A-IX-2 checkers with a diameter of 40 mm in a steel case is confirmed by the long-term practice of testing standard
Использование переходной втулки и, как следствие, большой внутренний диаметр переднего торца корпуса позволяет, с одной стороны, обеспечить малую разноплотность заряда ВВ при операции снаряжения через передний торец ("очко"), а с другой стороны, обеспечить полноценное дробление резьбового пояса "А" при его значительной общей толщине. The use of the adapter sleeve and, as a result, the large inner diameter of the front end of the housing allows, on the one hand, to ensure a low charge density of explosive during equipment operation through the front end ("point"), and on the other hand, to ensure complete crushing of the threaded belt "A" with its significant total thickness.
Размещение в переходной втулке цилиндрической шашки ВВ позволило переместить место инициирования основного заряда ВВ вглубь корпуса снаряда, а следовательно, улучшить характеристики осколочного действия снаряда. The placement in the transitional sleeve of the cylindrical explosive checker allowed to move the place of initiation of the main explosive charge deep into the shell of the shell, and therefore, improve the characteristics of the fragmentation effect of the shell.
Внутренняя поверхность дна корпуса выполнена в виде сопряжения сферической поверхности радиуса R и тороидальной поверхности с радиусом образующей окружности r (фиг. 2, 1 - корпус с поясками 5, 2 - заряд ВВ), а внешняя поверхность дна - в виде усеченного конуса с углом наклона β конической поверхности к оси снаряда. Дополнительными размерами, определяющими конфигурацию донной части, являются толщина дна по оси корпусу H и диаметр dп малого основания усеченного конуса. Подбор угла β и безразмерных величин R/d0, r/d0, H/d0, dп/d0 проводился по условию реализации взрывной трансформации дна снаряда в полусферу с помощью компьютерного моделирования процесса [6] по программе "Гефест" (фиг. 3а). В результате моделирования определены следующие диапазоны безразмерных величин:
β = 72. . .76o, R/d0=0,9...1,1, r/d0=0,1...0,2, H/d0=0,15...0,2, dп/d0= 0,15...0,25.The inner surface of the bottom of the body is made in the form of a pair of a spherical surface of radius R and a toroidal surface with the radius of the generatrix of the circle r (Fig. 2, 1 - the body with
β = 72.. .76 o , R / d 0 = 0.9 ... 1.1, r / d 0 = 0.1 ... 0.2, H / d 0 = 0.15 ... 0.2, d p / d 0 = 0.15 ... 0.25.
Дополнительное условие стабильного дробления дна принималось по критерию Покровского-Райнхарта-Пирсона:
где f - размер осколка; ΔVкр - критическая скорость (для стали 200...300 м/с),
VR - скорость радиального расширения дна; ζ = 1...2.An additional condition for stable crushing of the bottom was taken according to the criterion of Pokrovsky-Reinhart-Pearson:
where f is the size of the fragment; ΔV cr - critical velocity (for
V R is the radial expansion rate of the bottom; ζ = 1 ... 2.
В целях получения высококачественного пространственно-массового распределения осколков и их хорошей аэродинамической формы для изготовления корпуса снаряда используется эвтектоидная кремнисто-марганцевая сталь 80Г2С. Изготовление корпуса производится горячей штамповкой методом прямого выдавливания, что позволяет уменьшить разностенность и разброс массы корпуса. In order to obtain a high-quality spatial-mass distribution of fragments and their good aerodynamic shape, eutectoid silicon-manganese steel 80G2S is used to manufacture the shell. The manufacture of the body is carried out by hot stamping by direct extrusion, which allows to reduce the difference and the mass spread of the body.
Унитарный 100 мм выстрел представлен на фиг. 4 (1 - корпус с поясками 5, 2 - ВВ, 3 - втулка, 6 - капсюль-воспламенитель, 7 - гильза, 8 - метательный заряд, 9 - взрыватель). Метательная часть выстрела, т.е. гильза с пороховым зарядом, электрокапсюльной втулкой и вспомогательными элементами (воспламенителем, размеднителем) при сохранении размеров прототипа изменена за счет увеличения массы порохового заряда ω и применения вместо зерненого пироксилинового, одноканального пороха марки 4/1 пороха аналогичного типа марки 5/1. Применение пороха с большей толщиной свода (0,5 мм вместо 0,4 мм) совместно с увеличением массы заряда ω и уменьшением массы снаряда Q позволило получить оптимальное сочетание максимального давления в канале ствола Pmax и коэффициента заполнения индикаторной диаграммы η, обеспечивающее высокое значение дульной скорости V0 согласно соотношению
вытекающему из баланса энергии при выстреле
где φ - коэффициент фиктивности, S0 - площадь сечения канала ствола, l - длина ствола (все величина в системе СИ). Графики P=f(x), V=f(x) (x - путь в канале ствола) представлены на фиг. 5, 6.A unitary 100 mm shot is shown in FIG. 4 (1 - case with
arising from the balance of energy when fired
where φ is the fictitious coefficient, S 0 is the cross-sectional area of the bore, l is the length of the barrel (all in the SI system). The plots P = f (x), V = f (x) (x is the path in the bore) are shown in FIG. 5, 6.
Связь основного внутрибаллистического параметра Pmax с основными показателями Q, α, определяющими внешнебаллистические характеристики и показатели мощи снаряда по осколочному, компрессионному и проникающе-фугасному действию, и характеристиками химического состава металла C%, Le% выполняется через относительную толщину стенки корпуса δd = δ0/d0 по условиям ее прочности при выстреле и проникании в преграду.The relationship of the main intra-ballistic parameter P max with the main indicators Q, α, which determine the external ballistic characteristics and the power indicators of the projectile by fragmentation, compression, and penetrating high-explosive action, and the characteristics of the chemical composition of the metal C%, Le% is performed through the relative thickness of the body wall δ d = δ 0 / d 0 according to the conditions of its strength during a shot and penetration into the obstacle.
Наряду с увеличением дальности стрельбы существенно уменьшены по отношению к прототипу ошибки по дальности, что в основном достигается уменьшением коэффициента вариации V статистического разброса массы снаряда до величины σ - - среднеквадратическое отклонение массы, - средневыборочное значение массы снаряда), соответствующей рассеиванию массы в пределах нулевого весового знака (± 1/3%). Уменьшение разброса масс снаряда осуществлено за счет применения новой высокоточной технологии горячей штамповки корпуса снаряда из стали 80Г2С, а также за счет уменьшения разброса плотности заряда ВВ, достигаемой благодаря применению снаряжения через увеличенное "очко" корпуса.Along with increasing the firing range, the range errors are substantially reduced with respect to the prototype, which is mainly achieved by reducing the coefficient of variation V of the statistical spread of the projectile mass to a value σ - is the standard deviation of the mass, - the average sample value of the projectile mass), corresponding to the dispersion of the mass within the zero weight sign (± 1/3%). Reducing the dispersion of the mass of the projectile was achieved through the use of new high-precision technology for hot stamping the shell of the shell made of steel 80G2S, as well as by reducing the dispersion of the explosive charge density, achieved through the use of equipment through an increased "point" of the body.
Таким образом, основными входными параметрами оптимизации выстрела при фиксированном калибре, длине ствола и длине хода нарезов являлись:
- масса снаряду Q;
- коэффициент наполнения α;
- содержание углерода в стали корпуса C%;
- суммарное содержание легирующих элементов в стали корпуса L%;
- скорость детонации заряда ВВ, D;
- коэффициент лобового сопротивления Cx;
- коэффициент вариации статистического рассеивания массы снаряда V;
- масса заряда пороха ω,
- максимальное давление в канале ствола для данного заряда Pmax;
- коэффициент заполнения индикаторной диаграммы η;
- показатель сложности/стоимости технологического процесса изготовления корпуса Te;
- Цм, Цвв, Цп - соответственно стоимость 1 кг металла, ВВ и пороха.Thus, the main input parameters for optimizing a shot with a fixed caliber, barrel length, and rifling stroke length were:
- the mass of the projectile Q;
- fill factor α;
- carbon content in the steel of the body C%;
- the total content of alloying elements in the steel of the body L%;
- detonation velocity of the explosive charge, D;
- drag coefficient C x ;
- coefficient of variation of the statistical dispersion of the mass of the projectile V;
is the mass of the charge of gunpowder ω,
- the maximum pressure in the bore for a given charge P max ;
- the fill factor of the indicator diagram η;
- an indicator of the complexity / cost of the technological process of manufacturing the housing Te;
- C m, C cc, C p - 1 kg respectively of the metal value, explosives and gunpowder.
При этом накладывались ограничения по максимальному давлению в канале ствола, кинетической энергии и импульсу отдачи выстрела, длине снаряда. Основными выходными параметрами являлись:
- дальность стрельбы Д = f1(Q, ω, pmax, η, CХ);
- точность стрельбы T=f2(V, Te);
- мощь снаряда М = f3(Q, α, C%, L%, D);
- стоимость выстрела Ц = f4(Q, α, ω, Te, Цм, Цвв, Цп).
Оптимизация комбинаций исходных параметров, проведенная по критерию обобщенного качества выстрела K= f(Д, Т, М, Ц), подтвердила правильность выбора указанного сочетания (таблица 1).In this case, restrictions were imposed on the maximum pressure in the bore, kinetic energy and the recoil momentum of the shot, the length of the projectile. The main output parameters were:
- firing range D = f 1 (Q, ω, p max , η, C X );
- firing accuracy T = f 2 (V, Te);
- the power of the projectile M = f 3 (Q, α, C%, L%, D);
- the cost of the shot Ts = f 4 (Q, α, ω, Te, Ts m , Ts BB , Ts p ).
The optimization of the combinations of the initial parameters, carried out according to the criterion of the generalized quality of the shot K = f (D, T, M, C), confirmed the correctness of the choice of the indicated combination (table 1).
Подрывы предлагаемых 100 мм осколочно-фугасных снарядов в камере с улавливающей средой и в щитовой мишенной обстановке показали явное преимущество предлагаемого снаряда перед прототипом (таблица 2). The explosions of the proposed 100 mm high-explosive shells in a chamber with a trapping medium and in a shield target environment showed a clear advantage of the proposed projectile over the prototype (table 2).
Сравнение гистограмм распределения осколков прототипа и предлагаемого снаряда представлено на фиг. 7, сравнение гистограмм распределения осколков по меридиональному углу разлета - на фиг. 8 (отсчет угла производится от луча, направленного из центра снаряда к взрывателю). A comparison of the histograms of the distribution of the fragments of the prototype and the proposed projectile is presented in FIG. 7, a comparison of the histograms of the distribution of fragments along the meridional angle of expansion — in FIG. 8 (the angle is counted from a beam directed from the center of the projectile to the fuse).
Осколочный спектр предлагаемого снаряда с высокой точностью (χ2 = 7,2; R=0,62) описывается хорошо известным распределением Вейбулла:
при Λ = 0,5, m0=0,62 г, <m> = 1,24 г, N0=8467,
где N(<m) - число осколков с массой, меньшей m;
N0 - число осколков с массой, большей нуля (теоретическая константа распределения);
m0 - характеристическая масса распределения;
Λ - показатель качества дробления;
<m> - математическое ожидание массы осколка;
Г(x) - гамма-функция.The fragmentation spectrum of the proposed projectile with high accuracy (χ 2 = 7.2; R = 0.62) is described by the well-known Weibull distribution:
with Λ = 0.5, m 0 = 0.62 g, <m> = 1.24 g, N 0 = 8467,
where N (<m) is the number of fragments with mass less than m;
N 0 is the number of fragments with mass greater than zero (theoretical distribution constant);
m 0 is the characteristic mass of the distribution;
Λ is an indicator of the quality of crushing;
<m> is the mathematical expectation of the mass of the fragment;
G (x) is the gamma function.
Расчетное число осколков с массой, большей 0,5 г, составляет N0,5=3449, что с точностью 1,7% соответствует экспериментальному значению N0,5 э=3389.The estimated number of fragments with a mass greater than 0.5 g is N 0.5 = 3449, which corresponds to an experimental value of N 0.5 e = 3389 with an accuracy of 1.7%.
Относительная масса средней фракции (3<m≤15 г) составила 0,49, относительная масса крупной фракции (m>15 г) - 0,08. Осколки мелкой и средней фракций показаны на фиг. 9. The relative mass of the middle fraction (3 <m≤15 g) was 0.49, the relative mass of the coarse fraction (m> 15 g) was 0.08. Small and medium fragments are shown in FIG. 9.
Сравнение основных характеристик прототипа и предлагаемого выстрела показано на фиг. 10. A comparison of the main characteristics of the prototype and the proposed shot is shown in FIG. 10.
При выстреле от луча огня капсюльной втулки и воспламенителя 6 (фиг. 4) происходит воспламенение метательного заряда 8. Под действием давления пороховых газов снаряд начинает движение по каналу ствола и далее совершает полет по траектории. When a capsule sleeve and an
В момент удара снаряда о преграду происходит взрыв капсюля-детонатора, который передается детонатору во взрывателе, а от него разрывному заряду. At the moment of the projectile hitting the obstacle, the detonator capsule explodes, which is transmitted to the detonator in the fuse, and from it the explosive charge.
Источники информации
1. В.П.Киреев "Выстрелы полевой артиллерии России", Военный парад, сент. - окт. 1994 г., стр. 152.Sources of information
1. VPKireyev "Field Artillery Shots of Russia", Military Parade, Sept. - Oct 1994, p. 152.
2. В.А.Одинцов "Основные направления развития боеприпасов полевой артиллерии и проблемы перехода на калибр 155 мм", Оборонная техника, 1996 г., N 8-9, стр.3-12. 2. VA Odintsov "The main directions of the development of ammunition of field artillery and the problems of transition to the caliber of 155 mm", Defense technology, 1996, N 8-9, pp. 3-12.
3. Rounds for tank and antitank guns, field and naval artillery. Выстрелы танковых, противотанковых пушек, полевой и морской артиллерии. Научно-исследовательский машиностроительный институт (НИМИ), Москва, стр. 45. 3. Rounds for tank and antitank guns, field and naval artillery. Shots of tank, anti-tank guns, field and naval artillery. Scientific Research Engineering Institute (NIMI), Moscow, p. 45.
4. Лещинский Ю.М., Телегин Н.Н. и др. под общей редакцией генерального конструктора д. т. н. Калистова А.А. Справочник артиллерийских боеприпасов, подлежащих утилизации и уничтожению. Советско-германская фирма Нова, 1992 г. , стр. 41-42. 4. Leshchinsky Yu.M., Telegin N.N. and others under the general editorship of the General Designer, Doctor of Technical Sciences Kalistova A.A. Handbook of artillery ammunition to be disposed of and destroyed. Soviet-German company Nova, 1992, pp. 41-42.
5. Макет боеприпаса для испытания материалов и взрывчатых веществ на метательно-дробящее действие. Патент РФ N 92012269 от 30.12.94 г. 5. Model of ammunition for testing materials and explosives for propellant-crushing action. RF patent N 92012269 from 12.30.94
6. В.И.Колпаков, С.В.Ладов, А.А.Рубцов "Математическое моделирование функционирования кумулятивных зарядов". Издательство МГТУ им. Н.Э.Баумана, 1998 г. 6. V.I. Kolpakov, S. V. Ladov, A. A. Rubtsov "Mathematical modeling of the functioning of cumulative charges." Publishing House MSTU. N.E.Bauman, 1998
Claims (8)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2000102444A RU2165587C1 (en) | 2000-02-03 | 2000-02-03 | Fixed round and shell body to round |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2000102444A RU2165587C1 (en) | 2000-02-03 | 2000-02-03 | Fixed round and shell body to round |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2165587C1 true RU2165587C1 (en) | 2001-04-20 |
Family
ID=20230075
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2000102444A RU2165587C1 (en) | 2000-02-03 | 2000-02-03 | Fixed round and shell body to round |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2165587C1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2576719C1 (en) * | 2015-03-10 | 2016-03-10 | Открытое акционерное общество "Центральный научно-исследовательский институт точного машиностроения" (ОАО "ЦНИИТОЧМАШ") | Artillery shells with unitary loading |
RU2698387C1 (en) * | 2018-06-04 | 2019-08-26 | Акционерное общество "Конструкторское бюро приборостроения им. академика А.Г. Шипунова" | High-explosive fragmentation shell |
RU2718578C1 (en) * | 2019-05-07 | 2020-04-08 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Artillery cartridge |
CN114623732A (en) * | 2022-03-25 | 2022-06-14 | 中国工程物理研究院总体工程研究所 | Composite damage element structure suitable for impact detonation of thick-wall ammunition |
-
2000
- 2000-02-03 RU RU2000102444A patent/RU2165587C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
КИРЕЕВ В.П. Выстрелы полевой артиллерии России. Военный парад, сент.-окт. 1994, с. 152. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2576719C1 (en) * | 2015-03-10 | 2016-03-10 | Открытое акционерное общество "Центральный научно-исследовательский институт точного машиностроения" (ОАО "ЦНИИТОЧМАШ") | Artillery shells with unitary loading |
RU2698387C1 (en) * | 2018-06-04 | 2019-08-26 | Акционерное общество "Конструкторское бюро приборостроения им. академика А.Г. Шипунова" | High-explosive fragmentation shell |
RU2718578C1 (en) * | 2019-05-07 | 2020-04-08 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Artillery cartridge |
CN114623732A (en) * | 2022-03-25 | 2022-06-14 | 中国工程物理研究院总体工程研究所 | Composite damage element structure suitable for impact detonation of thick-wall ammunition |
CN114623732B (en) * | 2022-03-25 | 2023-09-08 | 中国工程物理研究院总体工程研究所 | Composite damage element structure suitable for thick-wall ammunition impact detonation |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP7108685B2 (en) | Fully armored safety bullet especially for multi-purpose use | |
EP0754928A1 (en) | Segmenting warhead projectile | |
RU2118788C1 (en) | Above-caliber grenade | |
RU2165587C1 (en) | Fixed round and shell body to round | |
Zecevic et al. | Lethal influence factors of natural and preformed fragmentation projectiles | |
RU2148244C1 (en) | Projectile with ready-made injurious members | |
US9766050B2 (en) | Small caliber shaped charge ordnance | |
US5009167A (en) | High-explosive projectile | |
RU2520191C1 (en) | Light shell of close-range weapon (mining, infantry) | |
RU2590803C1 (en) | Explosive charge of regular weapons and ammunition of primary purpose | |
KR20230057415A (en) | Spotter ammunition projectile and manufacturing method thereof | |
RU2282133C1 (en) | High-explosive ammunition | |
Helliker | Ballistic threats: bullets and fragments | |
US8960094B1 (en) | Bullet with push-out explosive | |
RU2244246C2 (en) | Armor-piercing bullet | |
Taraszewski et al. | Small-caliber grenade projectile applicable to individual grenade launchers | |
US20230194222A1 (en) | Short-range projectile | |
Szabó et al. | The 84 mm recoilless support weapon system in the armament arsenal of the Hungarian Defence Forces | |
Asfaw | Structural Design and Analysis of an Existing Aerodynamically Optimised Mortar Shell | |
EP0063927B1 (en) | Explosive small arms projectile | |
RU2079099C1 (en) | Projectile with arrow-like destruction components | |
Roberts | The US 37-mm Gun in World War II | |
Bergmann | First success for GWEO with Spike order | |
WO2023233080A1 (en) | Projectile | |
Bevan et al. | Generic Types of Conventional Ammunition |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20150903 |
|
QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20180822 Effective date: 20180822 |