RU2162780C2 - Method of manufacture and working of shaping tool, mainly, for finishing amber - Google Patents
Method of manufacture and working of shaping tool, mainly, for finishing amber Download PDFInfo
- Publication number
- RU2162780C2 RU2162780C2 RU98105184/02A RU98105184A RU2162780C2 RU 2162780 C2 RU2162780 C2 RU 2162780C2 RU 98105184/02 A RU98105184/02 A RU 98105184/02A RU 98105184 A RU98105184 A RU 98105184A RU 2162780 C2 RU2162780 C2 RU 2162780C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tool
- ferroboron
- heat treatment
- alloying
- processing
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к обработке режущих инструментов на металлической основе типа дисковых кругов, резцов, фрез, упрочняемых электроискровым, плазменным, лазерным формированием диффузионных слоев с использованием присадочных материалов, и может найти применение при изготовлении специнструмента для обработки минералов в ювелирной промышленности, композитов, конструкционных керамик и презиционных сплавов в машиностроении, а также приборостроении и электронике. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the processing of metal-based cutting tools such as disk wheels, cutters, milling cutters, hardened by electric spark, plasma, laser formation of diffusion layers using filler materials, and can be used in the manufacture of special tools for processing minerals in the jewelry industry , composites, structural ceramics and presentation alloys in mechanical engineering, as well as instrumentation and electronics.
Известен способ напыления диффузионного покрытия на детали и инструмент из черных металлов. Способ предусматривает нанесение смеси элементов группы хрома, оксидов и галогенидов алюминия /1/. A known method of spraying a diffusion coating on parts and tools made of ferrous metals. The method involves applying a mixture of elements of the chromium group, oxides and aluminum halides / 1 /.
Недостатком известного способа является низкая адгезионная и контактная прочность, вследствие чего способ неприменим при обработке абразивомягких материалов и минералов. The disadvantage of this method is the low adhesive and contact strength, as a result of which the method is not applicable when processing abrasive materials and minerals.
Другой известный способ изготовления и обработки режущего инструмента для обработки минералов, мрамора, композитов предусматривает создание цилиндрических режущих инструментов на металлической связке и корпусе из сплавов металлов путем гальванического формирования режущей части с наполнением синтетическими алмазами /2/ или, в другом случае, формирования слоя сверхтвердых борнитридных режущих частей с никелированием, оплавлением в присутствии более легкоплавкого компонента /3/. Another known method of manufacturing and processing a cutting tool for processing minerals, marble, composites involves the creation of cylindrical cutting tools on a metal bond and a housing made of metal alloys by galvanic formation of the cutting part filled with synthetic diamonds / 2 / or, in another case, the formation of a layer of superhard boron nitride cutting parts with nickel plating, fusion in the presence of a more fusible component / 3 /.
Способы идентичны и не обеспечивают прочного соединения режущих компонентов к основе, низка износостойкость и контактно-коррозионная стойкость инструмента. The methods are identical and do not provide a strong connection of the cutting components to the base, low wear resistance and contact corrosion resistance of the tool.
Наиболее близким к заявляемому способу является способ обработки режущего инструмента поликристаллическим алмазом и нитридами бора, а также другими алмазоподобными соединениями /4/ (прототип). Способ предусматривает осаждение на стальную подложку твердых частиц через слой припоя, толщина нанесенного слоя до 1000 мкм, температура оплавления 950-1300oC.Closest to the claimed method is a method of processing a cutting tool with polycrystalline diamond and boron nitrides, as well as other diamond-like compounds / 4 / (prototype). The method involves the deposition of solid particles on a steel substrate through a solder layer, the thickness of the deposited layer is up to 1000 microns, a flash point of 950-1300 o C.
Способ изготовления и обработки инструмента по прототипу имеет следующие недостатки: высокая стоимость и сложность обработки, нарушение и возникновение дефектов основного режущего компонента, невозможность, как и в аналогах формирования режущих кромок с радиусом перехода менее 1,5 мм, недостаточная прочность и коррозионная стойкость в зоне контактно-щелевой коррозии с применением любых смазочно-охлаждающих жидкостей. Все вышеперечисленные способы не являются экологически чистыми способами. A method of manufacturing and processing a tool according to the prototype has the following disadvantages: high cost and complexity of processing, violation and occurrence of defects of the main cutting component, impossibility, as in the analogues of the formation of cutting edges with a transition radius of less than 1.5 mm, insufficient strength and corrosion resistance in the zone contact crevice corrosion with the use of any cutting fluids. All of the above methods are not environmentally friendly methods.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является повышение износостойкости, прочности, технологичности инструмента сложной конфигурации, возможность формирования режущих кромок с радиусом перехода менее 1,5 мм. Одновременно снижается трудоемкость изготовления, стоимость инструмента. The problem to which the invention is directed, is to increase the wear resistance, strength, manufacturability of a tool of complex configuration, the possibility of forming cutting edges with a transition radius of less than 1.5 mm. At the same time, the complexity of manufacturing and the cost of the tool are reduced.
Для достижения поставленной задачи в способе изготовления и обработки фасонного инструмента, включающем формирование на рабочих поверхностях корпуса инструмента износостойкого покрытия, вначале выполняют механическую обработку корпуса и окончательную доводку геометрического профиля рабочих поверхностей, затем - термическую обработку инструмента, после чего проводят электроискровое короткоимпульсное формирование износостойкого покрытия легированием ферробором толщиной 1-5 мм с оплавлением материала корпуса и термическую обработку. To achieve the task in the method of manufacturing and processing of shaped tools, including the formation on the working surfaces of the tool body of a wear-resistant coating, first the mechanical processing of the body and the final refinement of the geometric profile of the working surfaces are performed, then the heat treatment of the tool is carried out, after which the electric spark short-pulse formation of the wear-resistant coating is carried out by alloying ferroboron with a thickness of 1-5 mm with melting of the material of the body and heat treatment ku.
Корпус инструмента изготавливают из малоуглеродистых легированных теплостойких сталей и нержавеющих сталей ферритного, мартенситного, аустенитного классов. The tool body is made of low-carbon alloyed heat-resistant steels and stainless steels of ferritic, martensitic, austenitic classes.
Оплавление при электроискровом легировании ферробором проводят на глубину 0,5 диаметра ферробора. Melting during electrospark alloying with ferroboron is carried out to a depth of 0.5 of the diameter of the ferroboron.
Термическую обработку корпусов инструмента перед искровым легированием ведут при скорости охлаждения 0,5-5oC/с до 500-550oC.Heat treatment of the tool bodies before spark alloying is carried out at a cooling rate of 0.5-5 o C / s to 500-550 o C.
Термическую обработку упрочненного инструмента совмещают с нитрооксидированием при 350-550oC.Heat treatment of the hardened tool is combined with nitrooxidation at 350-550 o C.
На прилагаемых к описанию изобретения дополнительных материалах изображено следующее:
- на фиг. 1 - характер формирования слоя ферробора на сложнопрофильной режущей части;
- на фиг. 2 - фрактограмма поверхности режущего фасонного инструмента с напыленным электроискровым способом слоем ферробора по режиму 1, х 10;
- на фиг. 3 - то же по режиму 2, х 10;
- на фиг. 4 - микроструктура алмазоподобного круга полирования янтаря;
- на фиг. 5 - "минарет" из янтаря, обработанный инструментом по предложенному способу, х 1,1.Additional materials accompanying the description of the invention show the following:
- in FIG. 1 - the nature of the formation of a layer of ferroboron on a complex profile cutting part;
- in FIG. 2 is a fractogram of the surface of a cutting shaped tool with an electrospark layer sprayed with a layer of ferroboron according to regime 1, x 10;
- in FIG. 3 - the same for mode 2, x 10;
- in FIG. 4 - microstructure of a diamond-like amber polishing circle;
- in FIG. 5 - "minaret" of amber, treated with a tool according to the proposed method, x 1.1.
Сущность процессов формирования прочного износостойкого слоя на поверхности фасонного шлифовального инструмента состоит в следующем. Полированные поверхности под нанесение ферробора с оплавлением основы создают возможность более равномерного искрового легирования корпуса с образованием переходного подслоя высокой прочности с более плавным изменением микротвердости от стального корпуса к режущим частицам FeB, FeB2, имеющим твердость на порядок выше твердости корпуса инструмента. При этом ухудшение класса чистоты поверхности до R = 0,6-1,0 мкм повышает степень пассивации поверхности и ухудшает соединение частиц ферробора с основой.The essence of the processes of forming a durable wear-resistant layer on the surface of the shaped grinding tool is as follows. Polished surfaces for applying a ferroboron with a base melting create the possibility of a more uniform spark alloying of the case with the formation of a transitional sublayer of high strength with a smoother change in microhardness from the steel body to the cutting particles FeB, FeB 2 having a hardness an order of magnitude higher than the hardness of the tool body. Moreover, the deterioration of the class of surface cleanliness to R = 0.6-1.0 μm increases the degree of passivation of the surface and affects the connection of the particles of ferroboron with the base.
Выбранный размер частиц и толщины слоя, а также глубины оплавления стальных корпусов при электроискровой обработке является оптимальным для получения максимальной степени смачивания наносимых частиц и для обеспечения достаточной жесткости режущей части. При уменьшении каждого из параметров снижается прочность и износостойкость слоя, а при увеличении каждого из параметров повышается хрупкость и снижается прочность сцепления частиц с основой. The selected particle size and layer thickness, as well as the depth of fusion of steel bodies during electric spark processing is optimal to obtain the maximum degree of wetting of the applied particles and to ensure sufficient rigidity of the cutting part. With a decrease in each of the parameters, the strength and wear resistance of the layer decreases, and with an increase in each of the parameters, brittleness increases and the adhesion of the particles to the substrate decreases.
Выбранные скорости нагрева и охлаждения при предварительной обработке корпусов позволяют проводить упрочнение корпуса и одновременно не вызывают дополнительного коробления и тепловой деформации корпусов инструмента различной толщины и конфигурации режущей части со сложными переходами и малыми радиусами скругления, чем обеспечивается сохранение классных размеров при длительной эксплуатации инструмента. При ускорении охлаждения при предварительной термообработке или термостабилизации повышается тепловая и структурная деформация корпусов. The selected heating and cooling speeds during preliminary processing of the cases allow hardening of the case and at the same time do not cause additional warping and thermal deformation of the tool bodies of various thicknesses and configurations of the cutting part with complex transitions and small rounding radii, which ensures the preservation of class sizes during long-term operation of the tool. When cooling is accelerated during preliminary heat treatment or thermal stabilization, the thermal and structural deformation of the casings increases.
Интервал температур термостабилизации выбран с учетом возможности дополнительного упрочнения корпусов, повышения их коррозионной стойкости при создании нитрооксидных поверхностных слоев. При отсутствии такого вида поверхностной обработки происходит интенсивная коррозия инструмента при резании с охлаждением водным раствором янтарной кислоты. При обработке в интервалах температур ниже выбранных уменьшается толщина диффузионного слоя на корпуса, а при повышении температур не исключается зонное окисление. The temperature stabilization temperature range is selected taking into account the possibility of additional hardening of the shells, increasing their corrosion resistance when creating nitroxide surface layers. In the absence of this type of surface treatment, intensive corrosion of the tool occurs when cutting with cooling with an aqueous solution of succinic acid. When processing in temperature ranges below the selected, the thickness of the diffusion layer on the casing decreases, and with increasing temperatures zone oxidation is not excluded.
При короткоимпульсном электроискровом оплавлении основного металла происходит частичное обволакивание опорной поверхности зерен жидким металлом и твердые частицы ферробора надежно крепятся в основе. Оплавленный подслой перекрывает все участки по периметру рабочей части корпуса, как результат формируется покрытие с разнопористостью не выше 12-15%, выдерживающее ударные и статические нагрузки. Ранее абразивно обработанная поверхность улучшает адгезионный контакт частиц ферробора с частицами, оплавившимися при обработке, даже при изгибе на угол 120-140o не происходит отрыв нанесенных частиц ферробора.In the case of short-pulse electrospark fusion of the base metal, partial support of the grain surface is covered with liquid metal and the solid particles of the ferroboron are reliably fixed to the base. The melted sublayer covers all sections along the perimeter of the working part of the body, as a result, a coating is formed with a different porosity of not more than 12-15%, withstanding shock and static loads. The previously abrasive surface improves the adhesion contact of the ferroboron particles with the particles that have melted during processing, even when bending at an angle of 120-140 ° , the applied ferroboron particles do not peel off.
Охлаждение с заданной скоростью после искровой обработки исключает образование микротрещин в переходной зоне зерно - основной металл, а последующая термостабилизация исключает деформацию и поводку инструмента с возможным нарушением классных размеров режущей части. Cooling at a given speed after spark processing eliminates the formation of microcracks in the transition zone of the grain - the base metal, and subsequent thermal stabilization eliminates the deformation and leash of the tool with a possible violation of the class dimensions of the cutting part.
Практически способ осуществлен на пяти наименованиях инструмента для обработки изделий из природного и прессованного янтаря - дисков алмазоподобных и кругов сложного режущего профиля диаметром 100-240 мм. Для изготовления корпусов использовали углеродистые стали 0,8кп, 10, 15, 10Г2, а также теплостойкие легированные 40ХМФА, 4Х5МФС. В качестве боросодержащего компонента применяли ферробор металлургический кусковой и порошковый различных фракций. Practically, the method was implemented on five items of tool for processing products from natural and pressed amber - diamond-like disks and circles of a complex cutting profile with a diameter of 100-240 mm. For the manufacture of cases used carbon steel 0.8kp, 10, 15, 10G2, as well as heat-resistant alloyed 40KhMFA, 4Kh5MFS. As a boron-containing component, ferroboron metallurgical lump and powder of various fractions were used.
Электроискровую обработку вели на четырех установках с обеспечением регулирования удельной мощности и частоты импульсов в широких пределах, это ЭФИ-46, Эфи-Электрон-10, ЭФИ-45, МГИ- и ТГ-250. Абразивную обработку проводили с применением электрокорунда на установках ГАО-2-6, а термическую обработку до и после нанесения ферробора проводили в электрошкафах СНОЛ-3.3.3/3.5, СНВЛ-3,4/3М и электропечах СЭВ- и СШОЛ-ВНЦ. Electric spark processing was carried out in four plants with the provision of regulation of specific power and pulse frequency over a wide range, these are EFI-46, EFI-Electron-10, EFI-45, MGI- and TG-250. Abrasive treatment was carried out using electrocorundum at GAO-2-6 plants, and heat treatment before and after application of ferroboron was carried out in electrical cabinets SNOL-3.3.3 / 3.5, SNVL-3.4 / 3M and electric furnaces СЭВ- and СШОЛ-ВНЦ.
Изготовляли инструмент для формообразования и полирования янтарных изделий - шаров, оливок, кабошонов, минаретов, кулонов. A tool was made for shaping and polishing amber products - balls, olives, cabochons, minarets, pendants.
Пример 1
Дисковый насадной фигурный круг для обработки янтарных оливок с радиусами перехода R1= 1,5 мм, R2=1,2 мм, R3=15 мм изготовляли из стали 10 по предложенному способу.Example 1
A disk mounted circle for processing amber olives with transition radii R 1 = 1.5 mm, R 2 = 1.2 mm, R 3 = 15 mm was made of steel 10 according to the proposed method.
После токарной обработки с формированием геометрии режущих поверхностей проводили абразивно-струйную обработку электрокорундом по ГОСТ 2789-73 с классом шероховатости поверхности Ra= 2,5 мкм. Затем на установке ЭФК-46 электроискрового легирования на рабочую часть последовательным поперечным движением наносили в короткоимпульсном режиме слоя ферробора по ГОСТ 14848-75 при рабочем токе 2 А, токе короткого замыкания 4,7 А, сканированием (фиг. 1). Износостойкий слой толщиной 1,2 мм формировался ферробором зернистостью 2,0 мм, величина зоны оплавления составляла 1,0 мм. На фиг. 2 и фиг. 3 приведены фрактограммы от поверхности с нанесением ферробора. После термической обработки перед нанесением слоя твердость корпусов инструмента составляла HB = 167-172. Микротвердость рабочих поверхностей после электроимпульсного легирования ферробором составляла H1H=1920-1970. При термической обработке после искрового легирования - нитрооксидирование в печи СШО-6,6/7 в составе сажи из гранулированного угля и карбамида микротвердость основы и коррозионная стойкость поверхностей повысилась (таблица 1).After turning with the formation of the geometry of the cutting surfaces, abrasive blasting was performed with electrocorundum according to GOST 2789-73 with a surface roughness class of R a = 2.5 μm. Then, at the EFK-46 installation of electrospark alloying, a layer of ferroboron was applied to the working part by sequential transverse motion in the short-pulse mode according to GOST 14848-75 at a working current of 2 A, a short-circuit current of 4.7 A, and scanning (Fig. 1). A wear-resistant layer with a thickness of 1.2 mm was formed by ferroboron with a grain size of 2.0 mm, the size of the fusion zone was 1.0 mm. In FIG. 2 and FIG. 3 shows fractograms from the surface with the application of ferroboron. After heat treatment before applying the layer, the hardness of the tool bodies was HB = 167-172. The microhardness of the working surfaces after electropulse alloying with ferroboron was H 1H = 1920-1970. During heat treatment after spark doping, nitrooxidation in an SShO-6.6 / 7 furnace consisting of soot from granular coal and urea, the microhardness of the substrate and the corrosion resistance of the surfaces increased (table 1).
Результаты измерений и испытаний показали стабильность геометрии кругов, возможность эффективной работы при влажном резании более чем в течение 180 часов, износостойкость повысить в 2,3 раза в сравнении со стандартными кругами из синтетических алмазных покрытий. The results of measurements and tests showed the stability of the geometry of the wheels, the ability to work effectively with wet cutting for more than 180 hours, and increase the wear resistance by 2.3 times in comparison with standard circles made of synthetic diamond coatings.
Практически исключено отслаивание режущего слоя от основы, характерного для стандартных кругов с алмазным слоем. Удельные затраты на инструмент сократились в 4,6 раза, улучшился класс чистоты обработки. Almost eliminated peeling of the cutting layer from the base, characteristic of standard circles with a diamond layer. Unit costs for the tool decreased by 4.6 times, the class of processing cleanliness improved.
Пример 2
Концевой насадной инструмент чистовой обработки прессованного янтаря изготовляли и обрабатывали по предложенному способу. Профиль насадок из теплостойкой легированной стали 4Х5МФС формировали токарной обработкой с классом чистоты поверхности Pa=2,1 мкм. Затем проводили вакуумную закалку с нестандартными скоростями охлаждения 1-2oC/с, далее с печью произвольно.Example 2
The end mounted tool for the finishing of pressed amber was manufactured and processed according to the proposed method. Profile nozzles of a heat resistant alloy steel 4H5MFS formed by lathe cutting with the class cleanliness surface P a = 2,1 mm. Then, vacuum quenching was carried out with non-standard cooling rates of 1-2 ° C / s, then randomly with the furnace.
Электроискровое легирование (ЭИЛ) по рабочим поверхностям проводили на установке ЭФИ-25М с оплавлением на 0,5 наибольшего зерна ферробора 0,75 мм (зерно 1,5 мм). Предварительно термическую обработку корпусов перед ЭИЛ завершал отпуск при 950oC в течение 2 часов, что позволяло получить высокую ударную вязкость 123-125 Дж/см2 при прочности 1450-1500 МПа. Это обеспечивало высокую прочность и жесткость тонкого инструмента при проведении шлифовочных и доводочных операций. Микроструктура слоя ЭИЛ ферробором показана на фиг. 4. В таблице 2 приведены свойства поверхностных упрочненных слоев при обработке по предложенному и известному способам.Electrospark alloying (ESA) on the working surfaces was carried out on an EFI-25M unit with reflow by 0.5 of the largest grain of ferroboron 0.75 mm (grain 1.5 mm). Preliminary heat treatment of the casings before ESA completed the tempering at 950 ° C for 2 hours, which made it possible to obtain a high impact strength of 123-125 J / cm 2 with a strength of 1450-1500 MPa. This provided high strength and rigidity of the thin tool during grinding and finishing operations. The microstructure of the ESA layer by ferroboron is shown in FIG. 4. Table 2 shows the properties of surface hardened layers during processing according to the proposed and known methods.
В сравнении с известным способом затраты на изготовление инструмента сократились в 3,7 раза при повышении износостойкости и коррозионной стойкости инструмента. In comparison with the known method, the cost of manufacturing the tool decreased by 3.7 times while increasing the wear resistance and corrosion resistance of the tool.
Пример 3
Тарельчатые сменные вставки для барабанов обкатки и шлифования янтарных заготовок из цилиндрических горячепрессованных заготовок янтаря изготовляли и обрабатывали по предложенному способу.Example 3
Dish-shaped interchangeable inserts for break-in and grinding drums of amber blanks from cylindrical hot-pressed amber blanks were made and processed according to the proposed method.
После формообразования тарельчатой заготовки из стали аустенитного класса 12Х18Н10Т, листовой толщиной 5 мм проводили абразивную подготовку электрокорундом с предварительным криогенным охлаждением до -196oC. Таким образом, создавалась механическим воздействием поверхность для электроискрового легирования с классом чистоты Pa=4-4,5 мкм, термообработку перед ЭИЛ ферробором вели при температуре 460oC в течение 60 минут. Затем наносили слой искрового легирования толщиной 1,5 мм с использованием ферробора зернистостью 3 мм, величина зоны оплавления составляла 1,5 мм при обработке на установке "Элитрон-ЩВ". Термическую обработку после нанесения износостойкого слоя проводили при этой же температуре, на воздух. Результаты измерения свойств приведены в таблице 3.After forming a plate preform from austenitic steel of 12Kh18N10T class, with a sheet thickness of 5 mm, abrasive preparation was carried out by electrocorundum with preliminary cryogenic cooling to -196 o C. Thus, a surface for electrospark alloying with a purity class P a = 4-4.5 microns was created by mechanical action , heat treatment before ESA ferroboron was carried out at a temperature of 460 o C for 60 minutes. Then a layer of spark doping with a thickness of 1.5 mm was applied using a ferroboron with a grain size of 3 mm, the size of the fusion zone was 1.5 mm when processed on an Elitron-ShchV installation. Heat treatment after applying a wear-resistant layer was carried out at the same temperature in air. The results of the measurement of the properties are shown in table 3.
Таким образом, при использовании предложенного способа во всех случаях получен существенный положительный эффект при работе инструмента в условиях гидроабразивного износа в присутствии янтарной кислоты. Thus, when using the proposed method in all cases, a significant positive effect was obtained when the tool is operated under conditions of hydroabrasive wear in the presence of succinic acid.
Источники информации
1. Патент Германии N 930527, МКИ C 23 C 8/72.Sources of information
1. German patent N 930527, MKI C 23 C 8/72.
2. В. Н. Бакуль и др. Основы проектирования и технология изготовления абразивного и алмазного инструмента. - М.: Машиностроение. С. 230-335. 2. V. N. Bakul and others. Fundamentals of design and manufacturing technology of abrasive and diamond tools. - M.: Mechanical Engineering. S. 230-335.
3. Ю.В. Найдич и др. Пайка и металлизация сверхтвердых инструментальных материалов. Киев. "Наукова думка", 1977. С. 138, 139, 150. 3. Yu.V. Naiditsch et al. Soldering and metallization of superhard instrumental materials. Kiev. "Science Dumka", 1977. S. 138, 139, 150.
4. Европатент N 0541071, МКИ C 23 C 16/26, 1993 - прототип. 4. Europatent N 0541071, MKI C 23 C 16/26, 1993 - prototype.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98105184/02A RU2162780C2 (en) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | Method of manufacture and working of shaping tool, mainly, for finishing amber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98105184/02A RU2162780C2 (en) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | Method of manufacture and working of shaping tool, mainly, for finishing amber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98105184A RU98105184A (en) | 1999-12-20 |
| RU2162780C2 true RU2162780C2 (en) | 2001-02-10 |
Family
ID=20203678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98105184/02A RU2162780C2 (en) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | Method of manufacture and working of shaping tool, mainly, for finishing amber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2162780C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2467099C1 (en) * | 2011-12-13 | 2012-11-20 | Виктор Анатольевич Тузлуков | Method of faceting soft jeweler's material, for example, pearls with precise finishing at free abrasive |
-
1998
- 1998-03-18 RU RU98105184/02A patent/RU2162780C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2467099C1 (en) * | 2011-12-13 | 2012-11-20 | Виктор Анатольевич Тузлуков | Method of faceting soft jeweler's material, for example, pearls with precise finishing at free abrasive |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101519778B (en) | Laser cladding method for strengthening surface of piercing point | |
| JP2005271201A (en) | Device and method for improving surface of workpiece | |
| CN108748702B (en) | Diamond saw blade | |
| CN104988452A (en) | Manufacturing method of wear-resisting lining plate for rolling mill inlet guide | |
| US3779720A (en) | Plasma sprayed titanium carbide tool steel coating | |
| JP2003508632A (en) | Coated milling inserts | |
| CN102554569A (en) | Method for machining cobalt target | |
| Jeyaprakash et al. | Laser surface modification of materials | |
| Yilbas et al. | Laser treatment and PVD TiN coating of Ti–6Al–4V alloy | |
| RU2162780C2 (en) | Method of manufacture and working of shaping tool, mainly, for finishing amber | |
| Jeng et al. | Wear behaviour of cobalt-based alloys in laser surface cladding | |
| CN102501027A (en) | Processing method for cobalt target material | |
| Ma et al. | Self-sharpening of tools with unilateral braze coating fabricated using WC-and Ni-based alloys | |
| Karpuschewski et al. | Machining processes | |
| Li et al. | Grit blast assisted laser milling/grooving of metallic alloys | |
| Schlegel | Manufacturing Processes | |
| Shetty | DIFFICULT TO MACHINE MATERIALS | |
| Dobrzański et al. | Effect of laser treatment on changes of the surface layers properties of the hot work alloy tool steels | |
| CN107385378A (en) | A kind of 45 steel electron beam surface alloying methods | |
| Simson et al. | Comparison of plasma transferred arc and submerged arc welded abrasive wear resistant composite hardfacings | |
| JPS60501450A (en) | Thermomechanical machining method | |
| Polyachenko | Electric resistance surfacing—optimum method of reconditioning and hardening precision machine components | |
| Koß et al. | Increase in surface strength by hammering and solid rolling of volumes produced by means of Extreme High-Speed Laser Material Deposition | |
| RU2213160C2 (en) | Method for manufacture of cutting tool by chemical-thermal processing and self-forming of wear-resistant carbide layers | |
| SU1743707A1 (en) | Polyhedral cutting insert |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040319 |