RU2158062C1 - Method for shielding nonconsumable electrode in slag melt - Google Patents
Method for shielding nonconsumable electrode in slag melt Download PDFInfo
- Publication number
- RU2158062C1 RU2158062C1 RU99116412/06A RU99116412A RU2158062C1 RU 2158062 C1 RU2158062 C1 RU 2158062C1 RU 99116412/06 A RU99116412/06 A RU 99116412/06A RU 99116412 A RU99116412 A RU 99116412A RU 2158062 C1 RU2158062 C1 RU 2158062C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrode
- melt
- gas
- slag
- diameter
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области цветной и черной металлургии, в частности к электропечам с погруженными в шлаковый расплав электродами, предназначенным для плавки руд, концентратов, обеднения шлаков, и может быть использовано, например, при переработке сырья, содержащего тяжелые цветные и благородные металлы (медь, никель, кобальт, цинк, золото и т.д.). The invention relates to the field of non-ferrous and ferrous metallurgy, in particular to electric furnaces with electrodes immersed in slag melt intended for smelting ores, concentrates, and slag depletion, and can be used, for example, in the processing of raw materials containing heavy non-ferrous and noble metals (copper, nickel, cobalt, zinc, gold, etc.).
Известны способы защиты электродов в шлаковом расплаве, при которых различными приемами защищается поверхность электродов за счет покрытия поверхности электрода защитным керамическим слоем (А.с. СССР N 401024) или обдувом поверхности электродов инертным или защитным газом (А.с. СССР N 337019). Недостатками указанных способов является низкая эффективность применяемых приемов, которые по существу не позволяют создать нерасходуемый электрод, а приводят к той или иной степени снижения его расхода в подсводовом пространстве печи или в шлаковом расплаве. Known methods for protecting electrodes in slag melt, in which the electrode surface is protected by various methods by coating the electrode surface with a protective ceramic layer (A.S. USSR N 401024) or by blowing the surface of the electrodes with an inert or protective gas (A.S. USSR N 337019). The disadvantages of these methods is the low efficiency of the methods used, which essentially do not allow you to create a non-consumable electrode, but lead to some degree of reduction in its consumption in the underwater space of the furnace or in slag melt.
Известен также способ защиты электрода в шлаковом расплаве, при котором вдувают газ через, по крайней мере, одно отверстие на торце электрода со скоростью истечения газа в диапазоне 50 - 300 м/с (патент России N 1736013). Недостатком указанного способа является то, что он не обеспечивает надежной защиты электрода в шлаковом расплаве. Отсутствуют параметры, которые обеспечивают защиту электрода от разрушения в шлаковом расплаве в зависимости от размеров электрода и вводимой мощности, в результате чего расход подаваемого газа оказывается значительно выше необходимого. There is also known a method of protecting an electrode in a slag melt, in which gas is injected through at least one hole at the end of the electrode with a gas flow rate in the range of 50-300 m / s (Russian patent N 1736013). The disadvantage of this method is that it does not provide reliable protection of the electrode in the slag melt. There are no parameters that protect the electrode from destruction in the slag melt, depending on the size of the electrode and the input power, as a result of which the flow rate of the supplied gas is much higher than necessary.
Наиболее близким по технической сущности является способ защиты нерасходуемого электрода (патент России N 1094567), содержащего водоохлаждаемый держатель, к которому подводится электроэнергия и крепится погружаемый в расплав металлический наконечник из карбидообразующего материала, через отверстие в котором в расплав продувают восстановительный газ, при этом плотность тока в токопроводящей погружаемой в расплав шлака части наконечника поддерживают не менее 20А/см2, а мощность, приходящуюся на электрод, определяют по формуле Nэ≥10•(1,416•d•l+0,7•d3), где l - длина токопроводящей погруженной в расплав части наконечника, a d - диаметр погруженного в расплав наконечника (размеры везде в м, a Nэ в МВт).The closest in technical essence is a method of protecting a non-consumable electrode (Russian patent N 1094567), containing a water-cooled holder, to which electricity is supplied and a metal tip of carbide-forming material is immersed in the melt, through which a reducing gas is blown into the melt, while the current density in the conductive part of the tip immersed in the slag melt, support at least 20 A / cm 2 , and the power per electrode is determined by the formula N e ≥10 • (1,416 • d • l + 0.7 • d 3 ), where l is the length of the conductive part of the tip immersed in the melt, ad is the diameter of the tip immersed in the melt (dimensions are everywhere in m, a N e in MW).
Недостатком указанного способа является то, что способ не обеспечивает надежной защиты электрода в шлаковом расплаве. Отсутствует важнейший показатель, который позволяет защитить наконечник в расплаве - расход газа и соответственно параметры его ввода в расплав. Кроме того, не указан тип восстановительного газа, которым, например, может быть и водород или аммиак. The disadvantage of this method is that the method does not provide reliable protection of the electrode in the slag melt. There is no critical indicator that allows you to protect the tip in the melt - gas flow rate and, accordingly, the parameters of its entry into the melt. In addition, the type of reducing gas, which, for example, may be hydrogen or ammonia, is not indicated.
Целью настоящего изобретения является повышение надежности работы электрода в расплаве при снижении расхода восстановительного газа до пределов, необходимых для обеспечения "нерасходуемости" электрода в шлаковом расплаве электропечи. Поставленная цель достигается тем, что в способе защиты нерасходуемого электрода, содержащего держатель, к которому подводится электроэнергия и погружаемый в расплав металлический наконечник из карбидообразующего материала с осевым отверстием, имеющим сопло, через которое продувают восстановительный газ, согласно изобретению мощность, приходящуюся на электрод, выбирают из расчета получения в приэлектродной зоне значения удельной мощности в пределах 10-20 МВт/м3, а расход восстановительного углеводородсодержащего газа, продуваемого через осевое сечение канала, выбирают из следующего соотношения:
где Qг - расход газа, нм3/ч;
dс - диаметр сопла, м;
dэ - диаметр электрода, м;
H - заглубление электрода в шлаковый расплав, м,
а объем приэлектродной зоны определяется как объем цилиндра диаметром 2,38 dэ и высотой H+dэ/2.The aim of the present invention is to increase the reliability of the electrode in the melt while reducing the flow of reducing gas to the extent necessary to ensure the "non-expendable" electrode in the slag melt of the electric furnace. This goal is achieved by the fact that in the method of protecting a non-consumable electrode containing a holder to which electricity is supplied and a metal tip of carbide-forming material immersed in the melt with an axial hole having a nozzle through which the reducing gas is blown, according to the invention, the power per electrode is selected based on the receipt in the near-electrode zone of the value of specific power in the range of 10-20 MW / m 3 and the flow rate of the reducing hydrocarbon-containing gas purged Through the axial section of the channel, choose from the following ratio:
where Q g is the gas flow, nm 3 / h;
d with the diameter of the nozzle, m;
d e - electrode diameter, m;
H - deepening of the electrode into the slag melt, m,
and the volume of the near-electrode zone is defined as the volume of a cylinder with a diameter of 2.38 d e and a height of H + d e / 2.
Восстановительный газ выбирают из группы углеводородсодержащих газов. Поддержание содержания углерода в восстановительном углеводородсодержащем газе на уровне 0,4-0,5 кг на 1 нм3 подаваемой газовой смеси позволяет дополнительно снизить затраты на восстановительный газ.The reducing gas is selected from the group of hydrocarbon-containing gases. Maintaining the carbon content in the hydrocarbon-containing reducing gas at the level of 0.4-0.5 kg per 1 nm 3 of the supplied gas mixture can further reduce the cost of the reducing gas.
В шлаковый расплав добавляют флюс, содержащий оксиды железа, с получением содержания железа в шлаке не менее 12%. A flux containing iron oxides is added to the slag melt to obtain an iron content in the slag of at least 12%.
Указанные приемы и параметры были установлены в результате исследований. The indicated techniques and parameters were established as a result of research.
Изучение механизма "нерасходуемости" электрода показало, что на погружаемом в расплав наконечнике имеют место два процесса: 1- расходование электрода за счет его взаимодействия со шлаковым расплавом под воздействием высокой температуры и 2 - осаждение на электроде восстановленного из шлака железа, обогащенного углеродом. Соотношение скоростей этих двух процессов и приводит к защите электрода или его расходованию, этим фактором и объясняется роль удельной мощности в приэлектродной зоне. При ее значении менее установленного скорость первого процесса больше скорости второго, т.к. температура в приэлектродной зоне снижается, что приводит соответственно к снижению скорости восстановления железа и образования защитного слоя и электрод расходуется. При превышении этой величины скорость растворения, вероятно? также превышает скорость образования защитного слоя, т.к. электрод расходуется. В приэлектродной зоне выделяется основное количество тепла от электроэнергии, вводимой через электрод, поэтому тепловым режимом именно этой зоны определяется защищенность электрода. Объем приэлектродной зоны определяется как объем цилиндра диаметром, равным 2,38•dэ, и высотой H+dэ/2, где dэ- диаметр электрода, а H - заглубление наконечника в расплав. Таким образом, поддержание на электроде мощности, обеспечивающей получение в приэлектродной зоне определенного объема удельной мощности 10-20 МВт/м3, позволяет получить требуемое соотношение скоростей протекания процессов взаимодействия электрода с расплавом и осаждения на нем железа, т. е. обеспечить защиту электрода от разрушения.The study of the “non-expendable” mechanism of the electrode showed that two processes take place on the tip immersed in the melt: 1 — electrode consumption due to its interaction with the slag melt under the influence of high temperature, and 2 — deposition of carbon enriched carbon reduced from the slag on the electrode. The ratio of the speeds of these two processes leads to the protection of the electrode or its consumption, this factor explains the role of specific power in the near-electrode zone. If its value is less than the set speed of the first process is greater than the speed of the second, because the temperature in the near-electrode zone decreases, which leads accordingly to a decrease in the rate of reduction of iron and the formation of a protective layer, and the electrode is consumed. If this value is exceeded, the dissolution rate is likely? also exceeds the rate of formation of the protective layer, because the electrode is consumed. In the near-electrode zone, the main amount of heat is generated from the electric energy introduced through the electrode; therefore, the thermal protection of this zone determines the protection of the electrode. The volume of the near-electrode zone is defined as the volume of the cylinder with a diameter equal to 2.38 • d e and height H + d e / 2, where d e is the diameter of the electrode, and H is the penetration of the tip into the melt. Thus, maintaining the power on the electrode, which ensures that a specific volume of specific power of 10-20 MW / m 3 is obtained in the electrode area, allows one to obtain the required ratio of the rates of the processes of interaction of the electrode with the melt and deposition of iron on it, i.e., to protect the electrode from destruction.
Как показали исследования, необходимым элементом защиты электрода является подача восстановительного газа при параметрах, обеспечивающих определенную площадь покрытия торца электрода обратной струей всплывающих пузырей газа. Важнейшим параметром, обеспечивающим защиту электрода, является расход газа и соответственно параметры его ввода в расплав. Установлено, что расход газа связан с параметрами наконечника, погружаемого в расплав, а именно с диаметром наконечника и диаметром сопла в наконечнике, через который подают восстановительный газ. Величина расхода газа была определена экспериментально и описана соответствующими зависимостями. Конечный результат указанных выражений приводится в формуле
где Nэ - мощность, приходящаяся на электрод, МВт;
Qг - расход газа, нм3/ч;
dс - диаметр сопла, м;
dэ - диаметр электрода, м;
H - заглубление электрода в шлаковый расплав, м.As studies have shown, a necessary element of electrode protection is the supply of reducing gas with parameters providing a certain area of the electrode end coating with a reverse jet of gas pop-up bubbles. The most important parameter protecting the electrode is the gas flow rate and, accordingly, the parameters of its entry into the melt. It was found that the gas flow rate is associated with the parameters of the tip immersed in the melt, namely, the diameter of the tip and the diameter of the nozzle in the tip, through which reducing gas is supplied. The gas flow rate was determined experimentally and described by the corresponding dependencies. The final result of these expressions is given in the formula
where N e is the power per electrode, MW;
Q g - gas consumption, nm 3 / h;
d with the diameter of the nozzle, m;
d e - electrode diameter, m;
H - deepening of the electrode into the slag melt, m
Расход газа менее определенного по формуле приводит к расходуемости электрода, превышение расхода по сравнению с указанным также обеспечивает "нерасходуемость" электрода, но приводит к повышенному сверх необходимого расходу газа. A gas flow rate less than defined by the formula leads to the expendability of the electrode, an excess of flow compared with the specified also provides "non-expendable" electrode, but leads to increased over the required gas flow.
В качестве восстановительного газа, помимо природного, использовали другие углеводородосодержащие газы: пропан, соляровое масло, распыленное в токе азота. Было установлено, что содержание углерода в указанной смеси должно быть 0,4-0,5 кг на 1 нм3 подаваемой газовой смеси. При меньшем содержании углерода происходит расходование электрода, а превышение указанной величины обеспечивает "нерасходуемость", но приводит к повышенному расходу углеродсодержащего компонента сверх необходимого.In addition to natural gas, other hydrocarbon-containing gases were used as reducing gas: propane, hydrochloric oil sprayed in a stream of nitrogen. It was found that the carbon content in the specified mixture should be 0.4-0.5 kg per 1 nm 3 of the supplied gas mixture. At a lower carbon content, the electrode is consumed, and exceeding the specified value ensures "non-expendable", but leads to an increased consumption of the carbon-containing component in excess of the necessary.
Было также установлено, что в случае содержания в шлаке менее 10% железа электрод расходуется даже при соблюдении указанных условий. Промышленные шлаки цветной и черной металлургии имеют содержание железа, как правило, превышающее эту величину. Однако, в случае необходимости проведения электротермического процесса со шлаками, содержащими железо ниже указанной величины, необходимо добавлять в указанные шлаки железистый флюс. It was also found that in the case of a content of less than 10% iron in the slag, the electrode is consumed even under the indicated conditions. Industrial slags of non-ferrous and ferrous metallurgy have an iron content, as a rule, exceeding this value. However, if it is necessary to conduct an electrothermal process with slags containing iron below the specified value, it is necessary to add ferrous flux to these slags.
Испытания проводились на укрупненно-лабораторной трехэлектродной электропечи мощностью 400 кВА с размерами печного пространства 1120 •330•850 мм. Диапазон регулирования напряжения 44.7 - 178.8 В, тока - 725 и 1450 А. Размеры электродов, сопел и различных величин заглубления, при которых проводились испытания, приведены в таблице. В соответствии с размерами наконечника рассчитывались объем приэлектродной зоны, электрические характеристики и расход газа. The tests were carried out on an enlarged laboratory three-electrode electric furnace with a capacity of 400 kVA with a furnace space of 1120 • 330 • 850 mm. The voltage regulation range is 44.7 - 178.8 V, current - 725 and 1450 A. The dimensions of the electrodes, nozzles and various depths for which the tests were carried out are shown in the table. In accordance with the size of the tip, the volume of the near-electrode zone, electrical characteristics, and gas flow were calculated.
В работе изучали влияние следующих параметров на работоспособность электрода: диаметр электрода; диаметр сопел; материал электрода; конструкцию электрода (цельнометаллический, полый с набивкой); тип шлака (конвертерный, печной), состав шлака по основным шлакообразующим, вид восстановительного газа. We studied the influence of the following parameters on the performance of the electrode: electrode diameter; nozzle diameter; electrode material; electrode design (all-metal, hollow with packing); type of slag (converter, furnace), slag composition according to the main slag-forming, type of reducing gas.
В качестве расплавов, на которых проводились испытания электродов, использовались шлаки различного состава: отвальные шлаки шахтной плавки окисленных никелевых руд; конвертерные шлаки, полученные при переработке окисленных никелевых и сульфидных медно-никелевых руд; синтетические шлаки с различным содержанием железа, получаемые путем плавки известняка с песчаником с добавлением различного количества железосодержащей руды. Состав отвального шлака (мас.%): Ni-0.12 - 0.2; Co - 0.028 - 0.03; Feобщ.. - 19.0 - 20.0; SiO2 - 43.0; состав конвертерного шлака (мас.%): Ni - 0.86 - 1.30; Co - 0.024 - 0.027; Cu - 1.32 - 1.6; Feобщ - 45.0 - 46.0; SiO2 - 28.0 - 30.0; синтетические шлаки содержали Feобщ - 5.0 - 12.0%, остальное SiO2 и CaO.As the melts on which the electrodes were tested, slags of various compositions were used: dump slags of mine smelting of oxidized nickel ores; converter slags obtained from the processing of oxidized nickel and sulfide copper-nickel ores; synthetic slags with different iron contents, obtained by smelting limestone with sandstone with the addition of various amounts of iron ore. Composition of waste slag (wt.%): Ni-0.12 - 0.2; Co - 0.028 - 0.03; Fe commonly . - 19.0 - 20.0; SiO 2 - 43.0; composition of converter slag (wt.%): Ni - 0.86 - 1.30; Co - 0.024 - 0.027; Cu - 1.32 - 1.6; Fe total - 45.0 - 46.0; SiO 2 - 28.0 - 30.0; synthetic slags contained Fe total - 5.0 - 12.0%, the rest SiO 2 and CaO.
Конструкция исследуемых электродов (см. чертеж) представляла собой сборку из верхней водоохлаждаемой части (1) и неводоохлаждаемого электрода-насадки (2). Верхняя часть электрода имеет резьбовые соединения для подключения газовых шлангов (3), подвода (4) и отвода (5) охлаждающей воды. Верхняя и нижняя части электрода соединяются по резьбе. С целью уплотнения между ними помещалась прокладка из отожженной меди толщиной 1,5 мм (6). Внутри всего электрода был предусмотрен канал для подачи в расплав газообразных реагентов. Методика проведения опытов заключалась в следующем. The design of the studied electrodes (see drawing) was an assembly of the upper water-cooled part (1) and the non-water-cooled electrode-nozzle (2). The upper part of the electrode has threaded connections for connecting gas hoses (3), supply (4) and drain (5) of cooling water. The upper and lower parts of the electrode are connected by thread. In order to seal, a 1.5 mm thick annealed copper gasket was placed between them (6). A channel was provided inside the entire electrode for supplying gaseous reactants to the melt. The experimental procedure was as follows.
После набора необходимой высоты ванны электропечь отключали и выводили электроды из расплава. Средний графитовый электрод заменяли на сборный нерасходуемый электрод (см. чертеж). After gaining the required bath height, the electric furnace was turned off and the electrodes were removed from the melt. The average graphite electrode was replaced with a prefabricated non-consumable electrode (see drawing).
Далее через него подавали газ и заглубляли его в расплав на заданную величину. Положение среднего электрода в расплаве фиксировали в течение всего периода опыта постановкой его на ручное управление. Then gas was supplied through it and it was buried into the melt by a predetermined value. The position of the middle electrode in the melt was fixed during the entire period of the experiment by setting it to manual control.
Два других электрода работали в автоматическом режиме и поддерживали заданную мощность печи. Во время опыта все электроды находились под нагрузкой. The other two electrodes worked in automatic mode and maintained a given furnace power. During the experiment, all the electrodes were under load.
Началом режима считали подачу на электроды заданной мощности и подачу газа в расплав в режимах с продувкой. В процессе опытов периодически контролировали вес и состояние продувочного электрода. The start of the regime was considered to be the supply of the specified power to the electrodes and the gas supply to the melt in the purge modes. During the experiments, the weight and condition of the purge electrode were periodically monitored.
Работоспособность электрода оценивали по скорости его расходования в процессе опытов, которая определялась по формуле
где v - скорость расходования электрода, г/(см2• мин);
G1 - вес электрода до проведения опыта, г;
G2 - вес электрода после проведения опыта, г;
S2 - площадь поверхности электрода, погруженного в расплав, см2;
t - время проведения опыта, мин.The performance of the electrode was evaluated by the rate of its expenditure during the experiments, which was determined by the formula
where v is the rate of expenditure of the electrode, g / (cm 2 • min);
G 1 - the weight of the electrode before the experiment, g;
G 2 - the weight of the electrode after the experiment, g;
S 2 - the surface area of the electrode immersed in the melt, cm 2 ;
t - time of the experiment, min.
При отрицательном значении v электрод расходовался, а при положительном значении происходил прирост массы электрода, при нулевом значении v имела место стабилизация электрода. At a negative value of v, the electrode was consumed, and at a positive value, an increase in the mass of the electrode occurred; at a zero value of v, the electrode stabilized.
В проведенных исследованиях в качестве восстановительного газа применяли водород. Опыты показали, что даже при соблюдении установленных параметров электрод расходуется. In the studies performed, hydrogen was used as the reducing gas. The experiments showed that even if the set parameters are observed, the electrode is consumed.
В качестве восстановительного газа, помимо природного, использовали другие углеводородсодержащие газы: пропан, соляровое масло, распыленное в токе азота. In addition to natural gas, other hydrocarbon-containing gases were used as reducing gas: propane, hydrochloric oil sprayed in a stream of nitrogen.
Ниже в табл. 1 приведены результаты испытания нерасходуемого электрода в различных режимах и параметрах процесса. Как видно из представленных данных, одновременное соблюдение двух заявленных параметров в соответствии с настоящим изобретением обеспечивает устойчивую защиту электрода в шлаковом расплаве. Отклонение от указанных параметров приводит к расходу электродов либо сопряжено с повышенным расходом газа. Below in the table. 1 shows the results of testing a non-consumable electrode in various modes and process parameters. As can be seen from the data presented, the simultaneous observance of the two declared parameters in accordance with the present invention provides stable protection of the electrode in the slag melt. Deviation from these parameters leads to the consumption of electrodes or is associated with increased gas consumption.
Источники информации
1. Авторское свидетельство СССР N 401024, кл. H 05 В 7/06, 1973.Sources of information
1. Copyright certificate of the USSR N 401024, cl. H 05 B 7/06, 1973.
2. Авторское свидетельство СССР N 337019, кл. С 21 С 5/56, 1962. 2. USSR author's certificate N 337019, cl. C 21
3. Патент России N 1736013, кл. H 05 В 7/06, 1992. 3. Patent of Russia N 1736013, cl. H 05 B 7/06, 1992.
4. Патент России N 1094567, кл. H 05 B 7/08, 1980г. 4. Patent of Russia N 1094567, cl. H 05 B 7/08, 1980
Claims (3)
где Nэ - мощность приходящаяся на электрод, МВт;
Qг - расход газа, нм3/ч;
dс - диаметр сопла, м;
dэ - диаметр электрода, м;
H - заглубление электрода в шлаковый расплав, м.1. A method of protecting a non-consumable electrode in a slag melt containing a holder to which electricity is supplied, and a metal tip immersed in the melt from a carbide-forming material with an axial channel, including blowing through the axial channel of the reducing gas while maintaining a certain power per electrode, characterized in that the power per electrode is selected on the basis of obtaining in the near-electrode zone the values of specific power in the range from 10 to 20 MW / m 3 , where the volume of the electrode of the second zone is defined as the volume of the cylinder with a diameter equal to 2.38 d e and a height H + d e / 2, and the flow rate of the reducing hydrocarbon-containing gas blown through the axial channel is selected from the ratio
where N e is the power per electrode, MW;
Q g - gas consumption, nm 3 / h;
d with the diameter of the nozzle, m;
d e - electrode diameter, m;
H - deepening of the electrode into the slag melt, m
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99116412/06A RU2158062C1 (en) | 1999-07-28 | 1999-07-28 | Method for shielding nonconsumable electrode in slag melt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99116412/06A RU2158062C1 (en) | 1999-07-28 | 1999-07-28 | Method for shielding nonconsumable electrode in slag melt |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2158062C1 true RU2158062C1 (en) | 2000-10-20 |
Family
ID=20223185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99116412/06A RU2158062C1 (en) | 1999-07-28 | 1999-07-28 | Method for shielding nonconsumable electrode in slag melt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2158062C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2476603C1 (en) * | 2011-06-14 | 2013-02-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of steel making in arc-type furnace |
| RU2483119C2 (en) * | 2011-06-14 | 2013-05-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of steel casting in arc steel furnace |
| RU2487306C1 (en) * | 2011-11-02 | 2013-07-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Device to charge metallised pellets into arc furnace |
| RU2487172C1 (en) * | 2011-11-02 | 2013-07-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method to charge metallised pellets into arc furnace (versions) |
-
1999
- 1999-07-28 RU RU99116412/06A patent/RU2158062C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2476603C1 (en) * | 2011-06-14 | 2013-02-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of steel making in arc-type furnace |
| RU2483119C2 (en) * | 2011-06-14 | 2013-05-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of steel casting in arc steel furnace |
| RU2487306C1 (en) * | 2011-11-02 | 2013-07-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Device to charge metallised pellets into arc furnace |
| RU2487172C1 (en) * | 2011-11-02 | 2013-07-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method to charge metallised pellets into arc furnace (versions) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102424236B1 (en) | Process for smelting lithium-ion batteries | |
| CN104302792B (en) | For the method processing the dregs that non-ferric is smelted | |
| Abdel-latif | Recovery of vanadium and nickel from petroleum flyash | |
| JP2016191128A (en) | Copper smelting slag treatment method | |
| US3715200A (en) | Electric arc furnace operation | |
| RU2158062C1 (en) | Method for shielding nonconsumable electrode in slag melt | |
| KR840008699A (en) | How to work in metallurgy | |
| Pickles et al. | Plasma recovery of metal values from flyash | |
| WO2009028924A1 (en) | Ionising compound serving as an electric arc stabiliser | |
| KR100227997B1 (en) | Method of reducing non-ferrous metal oxides in slag | |
| RU2121518C1 (en) | Method of processing oxide raw material containing nonferrous metals | |
| US3304169A (en) | Method of deoxidizing metals | |
| JP2023503236A (en) | Improved plasma-induced fuming furnace | |
| RU2476603C1 (en) | Method of steel making in arc-type furnace | |
| WO2003037038A2 (en) | Electrode, in particular for siderurgical electric arc furnaces and the like, and related operation method | |
| RU2176276C2 (en) | Method of depleting slags containing heavy nonferrous and noble metals | |
| RU2483119C2 (en) | Method of steel casting in arc steel furnace | |
| RU2476599C2 (en) | Method for electric-arc liquid-phase carbon thermal reduction of iron from oxide raw material, and device for its implementation | |
| RU2135614C1 (en) | Method of oxidized polymetallic raw materials processing | |
| JPS61149415A (en) | Method for removing copper and tin from molten iron | |
| RU2166843C2 (en) | Nonconsumable electrode | |
| RU2384625C1 (en) | Method of plasma reduction of iron from oxide melt and device for its implementation | |
| RU2176856C2 (en) | Non-consumable electrode for ore-smelting and impoverishment multi-slag electric furnaces | |
| RU2448164C2 (en) | Melting method of oxide materials in fluidised slag bed | |
| RU61283U1 (en) | PLASMA ARC FURNACE |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120729 |