RU2156307C1 - Process of out-of-furnace treatment of electrical sheet steel - Google Patents
Process of out-of-furnace treatment of electrical sheet steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2156307C1 RU2156307C1 RU99101885A RU99101885A RU2156307C1 RU 2156307 C1 RU2156307 C1 RU 2156307C1 RU 99101885 A RU99101885 A RU 99101885A RU 99101885 A RU99101885 A RU 99101885A RU 2156307 C1 RU2156307 C1 RU 2156307C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- argon
- ladle
- aluminum
- silicon
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее, к выплавке электротехнической стали в конвертере, ее внепечной обработке в ковше и непрерывной разливке. The invention relates to metallurgy, and more particularly, to the smelting of electrical steel in a converter, its out-of-furnace processing in a ladle and continuous casting.
Наиболее близким по технической сущности является способ внепечной обработки электротехнической стали, включающий выплавку стали в конвертере, выпуск стали из конвертера в ковш, легирование стали в ковше посредством ввода кремния, алюминия и марганца, ее десульфурацию, продувку стали в ковше аргоном и непрерывную разливку /см. Выплавка низкоуглеродистой электротехнической стали. Синельников В.А., Иванов Б.С. - М.: Металлургия, 1991, с. 127/. The closest in technical essence is the method of out-of-furnace treatment of electrical steel, including the smelting of steel in the converter, the release of steel from the converter into the ladle, the alloying of steel in the ladle by introducing silicon, aluminum and manganese, its desulfurization, purging the steel in the ladle with argon and continuous casting / cm . Smelting of low carbon electrical steel. Sinelnikov V.A., Ivanov B.S. - M.: Metallurgy, 1991, p. 127 /.
Недостатком известного способа является неудовлетворительная чистота непрерывнолитой стали по содержанию неметаллических включений, низкое качество непрерывнолитых слитков. Это объясняется тем, что после окончания обработки стали аргоном в ковше начинают процесс непрерывной разливки стали без достаточной и необходимой по времени выдержки. В этих условиях неметаллические включения в виде окислов-продуктов, образующиеся в стали после легирования, лишь частично удаляются из металла, остальные распределены по объему металла и не успевают всплыть после продувки аргоном. Оставшиеся включения выделяются из металла в виде шлаковин в процессе непрерывной разливки и остаются в литом слябе. Первые образуют макродефекты литых слябов и приводят к увеличению брака после разливки, а также на стадии последующей горячей и холодной прокаток стали. Вторые приводят к искажению микроструктуры, а также магнитной структуры стали и к ухудшению магнитных свойств готового металла. The disadvantage of this method is the unsatisfactory purity of continuously cast steel in the content of non-metallic inclusions, low quality of continuously cast ingots. This is due to the fact that after the end of the steel treatment with argon in the ladle, the process of continuous casting of steel is started without sufficient and necessary holding time. Under these conditions, non-metallic inclusions in the form of oxide products formed in the steel after alloying are only partially removed from the metal, the rest are distributed over the volume of the metal and do not have time to float after purging with argon. The remaining inclusions are released from the metal in the form of slag during continuous casting and remain in the cast slab. The former form macrodefects of cast slabs and lead to an increase in rejects after casting, as well as at the stage of subsequent hot and cold rolling of steel. The latter leads to a distortion of the microstructure, as well as the magnetic structure of the steel, and to a deterioration in the magnetic properties of the finished metal.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в улучшении качества непрерывнолитых слитков, повышении чистоты стали по содержанию неметаллических включений и увеличении выхода высших марок готового металла. The technical effect when using the invention is to improve the quality of continuously cast ingots, increase the purity of steel by the content of non-metallic inclusions and increase the yield of higher grades of finished metal.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ обработки электротехнической стали включает выплавку стали в конвертере, выпуск стали из конвертера в ковш, легирование стали посредством ввода в ковш кремния и алюминия, ее десульфурацию, продувку стали в ковше аргоном и непрерывную разливку. The indicated technical effect is achieved in that the method of processing electrical steel includes smelting steel in a converter, releasing steel from the converter into the ladle, alloying the steel by introducing silicon and aluminum into the ladle, desulfurizing it, purging the steel in the ladle with argon, and continuous casting.
После продувки аргоном осуществляют корректировку химического состава стали посредством ввода алюминия и/или кремния. Затем дополнительно продувают аргоном, а непрерывную разливку стали начинают после дополнительной продувки аргоном через время, определяемое по зависимости
τ1 = K•[40+(1,5•ΔSi+1,1ΔAl-3,5Δq)•102]
в случае ввода алюминия и кремния;
τ2 = K•[40+(1,8ΔAl-3,5Δq)•102]
в случае ввода только алюминия;
τ3 = K•[40+(1,2ΔSi-3,5Δq)•102]
в случае ввода только кремния;
где τ1, τ2 и τ3 - время между окончанием дополнительной продувки аргоном и началом непрерывной разливки стали, мин;
ΔAl и ΔSi - количество вводимого алюминия и кремния при корректировке химического состава стали, мас.%;
Δq - расход аргона при дополнительной продувке, м3/т•мин;
K - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности образования оксидов алюминия и кремния, а также гидравлические закономерности их всплывания, равный 0,35-0,8, мин;
3,5 - эмпирический коэффициент, учитывающий гидравлические закономерности всплывания неметаллических включений при перемешивании стали в процессе дополнительной продувки аргоном, т•мин/м3;
40 - эмпирический коэффициент, учитывающий интенсивность всплывания неметаллических включений, безразмерный;
1,1; 1,8 и 1,2; 1,5 - эмпирические коэффициенты, учитывающие закономерности взаимодействия и распределения в стали соответственно алюминия и кремния, 1/%.After purging with argon, the chemical composition of the steel is adjusted by introducing aluminum and / or silicon. Then, additionally purged with argon, and continuous casting of steel begins after additional purging with argon after a time determined by the dependence
τ 1 = K • [40+ (1,5 • ΔSi + 1,1ΔAl-3,5Δq) • 10 2 ]
in case of input of aluminum and silicon;
τ 2 = K • [40+ (1.8ΔAl-3,5Δq) • 10 2 ]
in case of input only aluminum;
τ 3 = K • [40+ (1,2ΔSi-3,5Δq) • 10 2 ]
in case of input only silicon;
where τ 1 , τ 2 and τ 3 - the time between the end of the additional purge with argon and the beginning of continuous casting of steel, min;
ΔAl and ΔSi - the amount of introduced aluminum and silicon when adjusting the chemical composition of steel, wt.%;
Δq - argon flow rate with additional purge, m 3 / t • min;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of formation of aluminum and silicon oxides, as well as the hydraulic laws of their ascent, equal to 0.35-0.8, min;
3,5 - empirical coefficient that takes into account the hydraulic laws of the emergence of non-metallic inclusions during stirring of steel during additional purging with argon, t • min / m 3 ;
40 - empirical coefficient taking into account the intensity of the emergence of non-metallic inclusions, dimensionless;
1.1; 1.8 and 1.2; 1.5 - empirical coefficients, taking into account the laws of interaction and distribution in steel, respectively, of aluminum and silicon, 1 /%.
В процессе внепечной обработки стали после проведения корректировки химического состава стали и последующей дополнительной продувки металла аргоном начинают непрерывную разливку стали не сразу, а через определенное время, устанавливаемое по зависимости, учитывающей количество кремния и алюминия, вводимых в ковш для корректировки химического состава стали, и влияние дополнительной продувки металла аргоном на удаление неметаллических включений из металла. Улучшение качества стали и непрерывнолитых слитков будет происходить вследствие уменьшения количества неметаллических включений в них за счет минимально необходимой выдержки ковша с жидкой сталью перед началом непрерывной разливки. При прочих равных условиях увеличение количества корректирующих добавок кремния и алюминия требует увеличения длительности выдержки ковша для уменьшения загрязненности стали неметаллическими включениями. Повышение интенсивности обработки металла аргоном способствует очищению стали от неметаллических включений. In the process of out-of-furnace steel processing, after adjusting the chemical composition of the steel and subsequent additional purging of the metal with argon, they do not begin continuous casting of steel immediately, but after a certain time, determined by the dependence taking into account the amount of silicon and aluminum introduced into the ladle to adjust the chemical composition of steel, and the effect additional purging of metal with argon to remove non-metallic inclusions from the metal. Improving the quality of steel and continuously cast ingots will occur due to a decrease in the number of non-metallic inclusions in them due to the minimum required aging of the ladle with liquid steel before the start of continuous casting. Ceteris paribus, an increase in the number of corrective additives of silicon and aluminum requires an increase in the exposure time of the ladle to reduce the contamination of steel with non-metallic inclusions. Increasing the intensity of metal processing with argon helps to clean steel from non-metallic inclusions.
Диапазон значений эмпирического коэффициента "K" в пределах 0,35-0,80 объясняется физико-химическими закономерностями образования оксидов алюминия и кремния, а также гидравлическими закономерностями их всплывания. При меньших значениях время выдержки ковша со сталью перед непрерывной разливкой будет ниже допустимых значений, что приведет к уменьшению количества всплывающих неметаллических включений. При больших значениях будет происходить переохлаждение стали в ковше вследствие длительной выдержки ковша перед непрерывной разливкой стали. The range of values of the empirical coefficient "K" in the range of 0.35-0.80 is explained by the physicochemical laws of the formation of aluminum and silicon oxides, as well as the hydraulic laws of their rise. At lower values, the exposure time of the ladle with steel before continuous casting will be lower than the permissible values, which will lead to a decrease in the number of pop-up non-metallic inclusions. At high values, there will be supercooling of steel in the ladle due to the long exposure of the ladle to continuous casting of steel.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от емкости ковша. The specified range is set depending on the capacity of the bucket.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже даны варианты осуществления изобретения, не исключающие другие варианты в пределах формулы изобретения. The following are embodiments of the invention that do not exclude other variations within the scope of the claims.
Способ внепечной обработки электротехнической стали осуществляют следующим образом. The method of secondary processing of electrical steel is as follows.
Пример. В конвертере выплавляют электротехническую сталь с содержанием кремния в пределах 2,8-3,3 мас.% и алюминия - 0,015-0,6%. Перед выплавкой в конвертер загружают металлолом, заливают чугун, продувают расплав кислородом и сливают расплав в сталеразливочный ковш. В процессе выпуска расплава его легируют кремнием и алюминием, производят десульфурацию посредством ввода в ковш синтетического шлака или твердых шлакообразующих материалов и производят продувку металла аргоном с расходом 0,08-0,12 м3/т.Example. In the converter, electrical steel is smelted with a silicon content in the range of 2.8-3.3 wt.% And aluminum - 0.015-0.6%. Before smelting, the converter is loaded with scrap metal, cast iron is poured, the melt is purged with oxygen and the melt is poured into a steel-pouring ladle. In the process of releasing the melt, it is alloyed with silicon and aluminum, desulfurization is carried out by introducing synthetic slag or solid slag-forming materials into the ladle and the metal is purged with argon at a rate of 0.08-0.12 m 3 / t.
После продувки аргоном осуществляют корректировку химического состава стали в ковше посредством ввода алюминия и/или кремния. Затем дополнительно продувают металл в ковше аргоном, а непрерывную разливку стали начинают после дополнительной продувки аргоном через время, определяемое по зависимости:
τ1 = K•[40+(1,5ΔSi+1,1ΔAl-3,5Δq)•102]
в случае ввода алюминия и кремния;
τ2 = K•[40+(1,8ΔAl-3,5Δq)•102]
в случае ввода только алюминия;
τ3 = K•[40+(1,2ΔSi-3,5Δq)•102]
в случае ввода только кремния;
где τ1, τ2, τ3 - время между окончанием дополнительной продувки аргоном и началом непрерывной разливки стали, мин;
ΔAl и ΔSi - количество вводимого алюминия и кремния при корректировке химического состава стали, мас.%;
Δq - расход аргона при дополнительной продувке, м3/т•мин;
K - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности образования оксидов алюминия и кремния, а также гидравлические закономерности их всплывания, равный 0,35-0,8, мин;
3,5 - эмпирический коэффициент, учитывающий гидравлические закономерности всплывания неметаллических включений при перемешивании стали в процессе дополнительной продувки аргоном, т•мин/м3;
40 - эмпирический коэффициент, учитывающий интенсивность всплывания неметаллических включений, безразмерный;
1,1; 1,8 и 1,2; 1,5 - эмпирические коэффициенты, учитывающие закономерности взаимодействия и распределения в стали соответственно алюминия и кремния, 1/%.After purging with argon, the chemical composition of the steel in the ladle is adjusted by introducing aluminum and / or silicon. Then, additional metal is purged with argon in the ladle, and continuous casting of steel begins after additional purging with argon after a time determined by the dependence:
τ 1 = K • [40+ (1,5ΔSi + 1,1ΔAl-3,5Δq) • 10 2 ]
in case of input of aluminum and silicon;
τ 2 = K • [40+ (1.8ΔAl-3,5Δq) • 10 2 ]
in case of input only aluminum;
τ 3 = K • [40+ (1,2ΔSi-3,5Δq) • 10 2 ]
in case of input only silicon;
where τ 1 , τ 2 , τ 3 is the time between the end of the additional purge with argon and the beginning of continuous casting of steel, min;
ΔAl and ΔSi - the amount of introduced aluminum and silicon when adjusting the chemical composition of steel, wt.%;
Δq - argon flow rate with additional purge, m 3 / t • min;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of formation of aluminum and silicon oxides, as well as the hydraulic laws of their ascent, equal to 0.35-0.8, min;
3,5 - empirical coefficient that takes into account the hydraulic laws of the emergence of non-metallic inclusions during stirring of steel during additional purging with argon, t • min / m 3 ;
40 - empirical coefficient taking into account the intensity of the emergence of non-metallic inclusions, dimensionless;
1.1; 1.8 and 1.2; 1.5 - empirical coefficients, taking into account the laws of interaction and distribution in steel, respectively, of aluminum and silicon, 1 /%.
При такой организации процесса внепечной обработки стали неметаллические включения, образовавшиеся в металле при его легировании и корректировке содержания кремния и алюминия, успевают всплыть на поверхность за время выдержки и при этом обеспечивается в течение всей последующей непрерывной разливки получение слитков с пониженным количеством кислородосодержащих включений. With this organization of the process of out-of-furnace treatment of steel, non-metallic inclusions formed in the metal during its alloying and adjustment of the silicon and aluminum contents manage to float to the surface during the exposure time and at the same time, ingots with a reduced amount of oxygen-containing inclusions are obtained during the entire subsequent casting.
В таблице 1 приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами в случае ввода в ковш алюминия и кремния. Table 1 shows examples of the implementation of the method with various technological parameters in the case of input into the bucket of aluminum and silicon.
В таблице 2 приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами в случае ввода в ковш только алюминия. Table 2 shows examples of the method with various technological parameters in the case of entering only aluminum into the bucket.
В таблице 3 приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами в случае ввода в ковш только кремния. Table 3 shows examples of the method with various technological parameters in the case of entering only silicon into the bucket.
В первых примерах вследствие малого времени выдержки стали в ковше перед непрерывной разливкой не достигается эффективная очистка стали от неметаллических включений, особенно в первых слябах по ходу непрерывной разливки. In the first examples, due to the short exposure time of steel in the ladle before continuous casting, effective cleaning of steel from non-metallic inclusions is not achieved, especially in the first slabs during continuous casting.
В пятых примерах хотя и достигается необходимая степень чистоты разливаемой стали по кислородосодержащим неметаллическим включениям, но вследствие большой по времени выдержки металла в ковше перед непрерывной разливкой происходит переохлаждение стали, что приводит к нарушениям режимов разливки и, как следствие, к повышенной отбраковке непрерывнолитых слитков по наличию на их поверхности дефектов типа "шлаковых включений". In the fifth examples, although the required degree of purity of the cast steel is achieved according to oxygen-containing non-metallic inclusions, due to the long exposure time of the metal in the ladle before continuous casting, steel is supercooled, which leads to disruption of the casting conditions and, as a result, to an increased rejection of continuously cast ingots by the presence of defects of the “slag inclusions” type on their surface.
В оптимальных примерах 2-4 обеспечивается необходимая чистота разливаемой стали по неметаллическим включениям вследствие достаточной выдержки ковша со сталью перед началом непрерывной разливкой. In optimal examples 2-4, the required purity of the cast steel on non-metallic inclusions is ensured due to the sufficient exposure of the ladle to the steel before continuous casting begins.
Применение изобретения позволяет повысить выход годных непрерывнолитых слябов на 3-5% и увеличить выход высших марок готовой холоднокатаной электротехнической стали на 10-30%. The use of the invention allows to increase the yield of continuously cast slabs by 3-5% and increase the yield of higher grades of finished cold-rolled electrical steel by 10-30%.
Claims (1)
τ1 = K•[40+(1,5ΔSi+1,1ΔAl-3,5Δq)•102]
в случае ввода алюминия и кремния;
τ2 = K•[40+(1,8ΔAl-3,5Δq)•102]
в случае ввода только алюминия;
τ3 = K•[40+(1,2ΔSi-3,5Δq•102]
в случае ввода только кремния;
где τ1, τ2 и τ3 - время между окончанием дополнительной продувки аргоном и началом непрерывной разливки стали, мин;
ΔAl и ΔSi - количество вводимого алюминия и кремния при корректировке химического состава стали, мас.%;
Δq - расход аргона при дополнительной продувке, м3/т•мин;
К - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности образования оксидов алюминия и кремния, а также гидравлические закономерности их всплывания, равный 0,35 - 0,80 мин;
3,5 - эмпирический коэффициент, учитывающий гидравлические закономерности всплывания неметаллических включений при перемешивании стали в процессе дополнительной продувки аргоном, т•мин/м3;
40 - эмпирический коэффициент, учитывающий интенсивность всплывания неметаллических включений, безразмерный;
1,1; 1,8 и 1,2; 1,5 - эмпирические коэффициенты, учитывающие закономерности взаимодействия и распределения в стали соответственно алюминия и кремния, 1/%.A method for out-of-furnace treatment of electrical steel, including smelting steel in a converter, releasing steel from a converter into a ladle, alloying steel by introducing silicon and aluminum into the ladle, desulfurizing it, purging the steel in the ladle with argon, and continuous casting, characterized in that after adjustment with argon, they are adjusted the chemical composition of the steel by introducing aluminum and / or silicon, then additionally purged with argon, and continuous casting of steel begins after additional purging with argon over time, determined Depending on yaemoe
τ 1 = K • [40+ (1,5ΔSi + 1,1ΔAl-3,5Δq) • 10 2 ]
in case of input of aluminum and silicon;
τ 2 = K • [40+ (1.8ΔAl-3,5Δq) • 10 2 ]
in case of input only aluminum;
τ 3 = K • [40+ (1,2ΔSi-3,5Δq • 10 2 ]
in case of input only silicon;
where τ 1 , τ 2 and τ 3 - the time between the end of the additional purge with argon and the beginning of continuous casting of steel, min;
ΔAl and ΔSi - the amount of introduced aluminum and silicon when adjusting the chemical composition of steel, wt.%;
Δq - argon flow rate with additional purge, m 3 / t • min;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of the formation of aluminum and silicon oxides, as well as the hydraulic patterns of their ascent, equal to 0.35 - 0.80 min;
3,5 - empirical coefficient that takes into account the hydraulic laws of the emergence of non-metallic inclusions during stirring of steel during additional purging with argon, t • min / m 3 ;
40 - empirical coefficient taking into account the intensity of the emergence of non-metallic inclusions, dimensionless;
1.1; 1.8 and 1.2; 1.5 - empirical coefficients, taking into account the laws of interaction and distribution in steel, respectively, of aluminum and silicon, 1 /%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99101885A RU2156307C1 (en) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | Process of out-of-furnace treatment of electrical sheet steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99101885A RU2156307C1 (en) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | Process of out-of-furnace treatment of electrical sheet steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2156307C1 true RU2156307C1 (en) | 2000-09-20 |
Family
ID=20215309
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99101885A RU2156307C1 (en) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | Process of out-of-furnace treatment of electrical sheet steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2156307C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2521921C1 (en) * | 2012-12-14 | 2014-07-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Production method of ultra low carbon cold-rolled isotropic electrical steel |
| RU2758511C1 (en) * | 2020-08-31 | 2021-10-29 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for producing ultra low carbon cold-rolled electrotechnical isotropic steel with high complex of magnetic and mechanical properties |
-
1999
- 1999-02-01 RU RU99101885A patent/RU2156307C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| СИНЕЛЬНИКОВ В.А. и др. Выплавка низкоуглеродистой электротехнической стали. - М.: Металлургия, 1991, с.127. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2521921C1 (en) * | 2012-12-14 | 2014-07-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Production method of ultra low carbon cold-rolled isotropic electrical steel |
| RU2758511C1 (en) * | 2020-08-31 | 2021-10-29 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for producing ultra low carbon cold-rolled electrotechnical isotropic steel with high complex of magnetic and mechanical properties |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH09263820A (en) | Production of cluster-free aluminum killed steel | |
| JP5277556B2 (en) | Method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel and method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel slab | |
| JP5381243B2 (en) | Method for refining molten steel | |
| JP3896650B2 (en) | Method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel | |
| RU2156307C1 (en) | Process of out-of-furnace treatment of electrical sheet steel | |
| EP1006208B1 (en) | Steel for thin sheet excellent in workability and method for deoxidation thereof | |
| US3392009A (en) | Method of producing low carbon, non-aging, deep drawing steel | |
| JP2991796B2 (en) | Melting method of thin steel sheet by magnesium deoxidation | |
| US4014683A (en) | Method of making Drawing Quality steel | |
| JP3742619B2 (en) | Low carbon steel slab manufacturing method | |
| JPH01301815A (en) | Smelting method of low carbon steel | |
| KR900003223B1 (en) | Deoxidation process in steel making | |
| JP3021736B2 (en) | Electromagnetic material and manufacturing method thereof | |
| JP3807297B2 (en) | Method for producing ultra-low carbon steel with high nitrogen concentration | |
| JP4392364B2 (en) | Method for producing ultra-low carbon steel | |
| EP0163784B1 (en) | Two stage deoxidation process in steel-making | |
| JP3630136B2 (en) | Method for producing ultra-low carbon steel for automobiles | |
| RU2366724C1 (en) | Method of production of electric steel | |
| JPH08283823A (en) | Production of dead soft steel excellent in surface property | |
| JP3160124B2 (en) | Deoxidation method of low silicon aluminum killed steel | |
| SU781218A1 (en) | Method of low-alloy steel production | |
| RU2026364C1 (en) | Method for making non-aging steel | |
| RU1790611C (en) | Method of producing unalloyed semi-killed electrical steel | |
| KR950012415B1 (en) | Deoxidation method of rimmed casting steel of continuous casting | |
| GB2388847A (en) | A method of making ultra-low-carbon aluminium killed steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090202 |