RU2141064C1 - Shock absorber - Google Patents
Shock absorber Download PDFInfo
- Publication number
- RU2141064C1 RU2141064C1 RU98117829A RU98117829A RU2141064C1 RU 2141064 C1 RU2141064 C1 RU 2141064C1 RU 98117829 A RU98117829 A RU 98117829A RU 98117829 A RU98117829 A RU 98117829A RU 2141064 C1 RU2141064 C1 RU 2141064C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- piston
- curve
- cassini
- caps
- shock absorber
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Springs (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и касается конструкции амортизаторов, предназначенных преимущественно для крепления кузова или кабины на раме транспортного средства. The invention relates to the field of mechanical engineering and relates to the design of shock absorbers, designed primarily for mounting the body or cab on the frame of the vehicle.
Известен амортизатор, содержащий шток и размещенный между ним и корпусом кольцевой упругий элемент (авт. свид. N 407755, кл. B 60 G 11/38, 1973 г. Недостатком его является одностороннее действие воспринимаемой нагрузки. Known shock absorber containing the rod and placed between it and the body of the annular elastic element (ed. Certificate. N 407755, CL B 60 G 11/38, 1973. Its disadvantage is the unilateral action of the perceived load.
Известен также амортизатор, содержащий цилиндрический корпус с крышками, установленный в корпусе поршень со штоком, размещенные между крышками и поршнем кольцевые упругие элементы (патент Франции N 1302531, кл. F 16 F 1952 г. ). Однако этот амортизатор имеет малую, эффективность виброизоляции, так как статическая жесткость упругих элементов, определяемая формой этих элементов, высокая. Also known is a shock absorber comprising a cylindrical body with caps, a piston with a rod mounted in the body, and annular elastic elements placed between the caps and the piston (French patent N 1302531, class F 16 F 1952). However, this shock absorber has low vibration isolation efficiency, since the static stiffness of the elastic elements, determined by the shape of these elements, is high.
Задачей изобретения является повышение, амортизационных свойств упругих элементов. The objective of the invention is to increase the depreciation properties of elastic elements.
Технический результат - повышение эффективности виброизоляции кузова или кабины, закрепленной на раме транспортного средства. Этот результат достигается тем, что в амортизаторе, содержащем размещенный в полости цилиндрического корпуса с крышками поршень со штоком и расположенные между поршнем и крышкой упругие элементы, отличительными от прототипа признаками является то, что контактирующие с каждым упругим элементом поверхности поршня и крышек, расположенные вокруг штока, выполнены профильными с профилями в сечении плоскостью, проходящей через ось корпуса, соответствующими взаимно противоположным частям замкнутой кривой Кассини, ограниченным перпендикулярной к ее межполюсной прямой в точках полюсов, этой кривой, и переходящими в периферийной зоне в радиальные, прямые, отстоящие друг от друга на расстоянии, соответствующем расстоянию между точками пересечения замкнутой кривой Кассини с вышеупомянутыми перпендикулярами, при этом упругие элементы, предварительно изготовленные в форме шара с радиусом, соответствующим 1,5-1,6 межполюсного расстояния этой кривой Кассини, сжаты между поверхностями поршня и крышек. The technical result is an increase in the efficiency of vibration isolation of a body or a cab mounted on a vehicle frame. This result is achieved by the fact that in the shock absorber containing a piston with a rod located in the cavity of the cylindrical body with the caps and elastic elements located between the piston and the cap, distinctive features from the prototype are that the piston and caps surfaces in contact with each elastic element are located around the stem are made profile with profiles in cross section by a plane passing through the axis of the housing corresponding to the mutually opposite parts of the closed Cassini curve bounded by the perpendicular which is adjacent to its interpolar line at the pole points of this curve, and which pass in the peripheral zone into radial, straight lines spaced from each other at a distance corresponding to the distance between the points of intersection of the closed Cassini curve with the aforementioned perpendiculars, while the elastic elements are prefabricated in the form A ball with a radius corresponding to 1.5-1.6 interpolar distance of this Cassini curve is compressed between the surfaces of the piston and the caps.
Выполнение контактирующих с каждым упругим элементом поверхностей поршня и крышек, расположенных вокруг штока профильными с профилями, соответствующими в сечении плоскостью, проходящей через ось корпуса, взаимно противоположным частям замкнутой кривой Кассини, ограниченным перпендикулярами к ее межполюсной прямой в точках полюсов этой кривой и переходящими в периферийной зоне в радиальные прямые, отстоящие, друг от друга, на расстоянии, соответствующем расстоянию между точками пересечения замкнутой кривой Кассини с вышеупомянутыми перпендикулярами, позволяет получить в указанном сечении наружные поверхности упругих элементов в форме, близкой к замкнутой кривой Кассини. The implementation of the surfaces of the piston and the covers in contact with each elastic element and located around the stem with profiles with profiles corresponding in cross section by a plane passing through the axis of the housing to mutually opposite parts of the closed Cassini curve bounded by perpendiculars to its interpolar line at the poles of the poles of this curve and passing into the peripheral zone in radial lines spaced apart from each other at a distance corresponding to the distance between the points of intersection of the closed Cassini curve with the above perpendiculars, allows to obtain in the specified section the outer surfaces of the elastic elements in a shape close to the closed Cassini curve.
Выполнение предварительно изготовленных упругих элементов в форме шара с радиусом, соответствующим 1,5-1,6 межполюсного расстояния этой кривой Кассини, обеспечивает при выбранном межполюсном расстоянии после деформации упругих элементов при сжатии их между поверхностями поршня и крышек в процессе сборки амортизатора получение в сечении плоскостью, проходящей через ось его корпуса, формы наружных поверхностей упругих элементов, близкой к замкнутой кривой Кассини. The implementation of pre-made elastic elements in the form of a ball with a radius corresponding to 1.5-1.6 interpolar distance of this Cassini curve, provides for the selected interpolar distance after deformation of the elastic elements by compressing them between the surfaces of the piston and the caps during the assembly of the shock absorber to obtain a plane cross section passing through the axis of its body, the shape of the outer surfaces of the elastic elements, close to the closed Cassini curve.
Выполнение профилей поршня и крышек в сечении плоскостью, проходящей через ось корпуса, в периферийной части в виде радиальных прямых позволяет при увеличении радиальных размеров упругих элементов в процессе работы амортизатора обеспечивать в этом сечении форму наружных поверхностей упругих элементов, близкую к замкнутой кривой Кассини. The execution of the piston and cover profiles in the cross section by a plane passing through the axis of the housing in the peripheral part in the form of radial straight lines allows increasing the radial dimensions of the elastic elements during operation of the shock absorber to ensure that in this section the shape of the outer surfaces of the elastic elements is close to the closed Cassini curve.
Выполнение наружных поверхностей упругих элементов в сечении плоскостью, проходящей через ось корпуса амортизатора, в форме, близкой к замкнутой кривой Кассини, уменьшает жесткость упругих элементов и повышает эффективность виброизоляции. The execution of the outer surfaces of the elastic elements in section by a plane passing through the axis of the shock absorber body in a shape close to the closed Cassini curve reduces the stiffness of the elastic elements and increases the efficiency of vibration isolation.
На фиг. 1 изображен предлагаемый амортизатор. In FIG. 1 shows the proposed shock absorber.
На фиг. 2 показаны параметры замкнутой кривой Кассини, определяющие форму поверхности крышек, поршня и других элементов. In FIG. Figure 2 shows the parameters of the closed Cassini curve that determine the surface shape of the caps, piston, and other elements.
На фиг. 3 представлены зависимости деформации упругих элементов от статической нагрузки для цилиндрического кольцевого упругого элемента (кривые 1) и для упругого элемента, выполненного в сечении плоскости, проходящей через ось корпуса амортизатора в форме, близкой к замкнутой кривой Кассини (кривые 2). In FIG. Figure 3 shows the dependences of the deformation of elastic elements on the static load for a cylindrical annular elastic element (curves 1) and for an elastic element made in a section of a plane passing through the axis of the shock absorber body in a shape close to the closed Cassini curve (curves 2).
На фиг. 4 представлены графики виброизоляции в октавных полосах со среднегеометрическими частотами 31,5; 63; 125; 250 и 500 Гц для цилиндрического кольцевого упругого элемента (график 1) и для упругого элемента, выполненного в сечении плоскостью, проходящей через ось корпуса амортизатора, в форме, близкой к замкнутой кривой Кассини. In FIG. 4 shows graphs of vibration isolation in octave bands with geometric mean frequencies of 31.5; 63; 125; 250 and 500 Hz for a cylindrical annular elastic element (graph 1) and for an elastic element made in section by a plane passing through the axis of the shock absorber body in a shape close to the closed Cassini curve.
Амортизатор (фиг. 1) содержит цилиндрический корпус 1 с двумя крышками 2. В полости корпуса 1 размещен поршень 3 со штоком 4. Между поршнем 3 и крыжами 2 расположены два упругих элемента 5, Поверхности поршня 3 и крышек 2, контактирующие с каждым упругим элементом 5 и расположенные вокруг штока 4, выполнены профильными. В сечении плоскостью, проходящей через ось y-y корпуса 1, профили указанных поверхностей поршня 3 и крышек 2 (фиг.1) выполнены соответствующими взаимно противоположным частям mm и nn замкнутой кривой Кассини 7 (фиг. 2). Эти части ограничены перпендикулярами 8 и 9 к межполюсной прямой 10 (фиг. 2) в точках полюсов A1 и A2 этой кривой Кассини 7.The shock absorber (Fig. 1) contains a cylindrical housing 1 with two
В упомянутом сечении в периферийной части профили поверхностей поршня 3 и крышек 2 (фиг. 1), контактирующие с каждым упругим элементом 5, переходят в радиальные прямые Д, отстоящие друг от друга на расстоянии Н. Это расстояние соответствует расстоянию H между точками пересечения m и n замкнутой кривой Кассини 7 (фиг. 2) с перпендикулярами 8 и 9 к межполюсной линии 10 в точках полюсов A1 и A2 этой кривой.In the said section in the peripheral part, the profiles of the surfaces of the piston 3 and the caps 2 (Fig. 1) in contact with each elastic element 5 go into radial lines D spaced apart by a distance H. This distance corresponds to the distance H between the intersection points m and n closed Cassini curve 7 (Fig. 2) with perpendiculars 8 and 9 to the
Упругие, элементы 5 (фиг.1), предварительно изготовленные с радиусом, соответствующим 1,5-1,6 межполосного расстояния A1А2 кривой Кассини 7 (фиг. 2) сжаты между поверхностями поршня 3 и крышек 2 (фиг. 1). При этом радиусе в процессе работы амортизатора упругие элементы 5 (фиг. 1). при большой деформации не касаются внутренних стенок цилиндра 1.Elastic elements 5 (Fig. 1), prefabricated with a radius corresponding to 1.5-1.6 of the interband distance A 1 A 2 of the Cassini curve 7 (Fig. 2) are compressed between the surfaces of the piston 3 and the caps 2 (Fig. 1) . At this radius, during the operation of the shock absorber, the elastic elements 5 (Fig. 1). with large deformation do not touch the inner walls of the cylinder 1.
Кривые, (овалы) Кассини в математике известны как плоские кривые 4-го порядка, являющиеся геометрическим местом точек, для которых произведение расстояния p и q (фиг. 2) до двух заданных, точек полюсов A1 и A2 есть величина постоянная /Савелов А.А. Плоские кривые. Систематика, свойства, применение (справочное руководство).-М.:Физматгиз, 1960/.Cassini curves, (ovals) in mathematics are known as 4th order flat curves, which are the geometrical locations of points for which the product of the distance p and q (Fig. 2) to two given points of the poles A 1 and A 2 is a constant / Savelov A.A. Flat curves. Systematics, properties, application (reference guide) .- M.: Fizmatgiz, 1960 /.
Для каждой точки, принадлежащей кривой Кассини, например, для точки М (фиг. 2), должно выполняться условие:
p и q = a2
где p и q - соответственно расстояние от точки M до полюсов A1 и A2 кривой Кассини; a - постоянная величина; a = const.For each point belonging to the Cassini curve, for example, for point M (Fig. 2), the condition must be met:
p and q = a 2
where p and q are, respectively, the distance from the point M to the poles A 1 and A 2 of the Cassini curve; a is a constant value; a = const.
Кривую Кассини или ее часть можно охарактеризовать двумя величинами: постоянной величиной a и расстоянием b между полюсами A1 и A2 (фиг. 2).The Cassini curve or its part can be characterized by two quantities: a constant value a and distance b between the poles A 1 and A 2 (Fig. 2).
Форму кривой Кассини характеризует фактор формы Ф:
Ф= a/b.The shape of the Cassini curve characterizes the form factor f
F = a / b.
Форму упругого элемента 5 (фиг, 1) можно построить, вращая замкнутую кривую Кассини вокруг оси y-y; Эта форма соответствует форме эритроцита при минимальной затрате энергии на его деформацию /Знаменский В.А. Что называют биомеханикой. Воронеж.: Изд-во ВГУ, 1991, с. 21-23/. The shape of the elastic element 5 (FIG. 1) can be constructed by rotating the closed Cassini curve around the y-y axis; This form corresponds to the shape of the red blood cell with minimal energy consumption for its deformation / Znamensky V.A. What is called biomechanics. Voronezh .: Publishing House of the Voronezh State University, 1991, p. 21-23 /.
Форму упругих элементов, образующая которых имеет вид, близкий к замкнутой кривой Кассини, выполняют в процессе сборки амортизатора. Для этого упругие элементы 5 (фиг. 1), предварительно изготовленные в форме шара и помещенные в цилиндр 1 между крышками 2 и поршнем 4, сжимаются при креплении крышек 2 к корпусу 1, например, винтами 6 и шайбами 7. The shape of the elastic elements, the generatrix of which has a form close to the closed Cassini curve, is performed during the assembly of the shock absorber. For this, the elastic elements 5 (Fig. 1), prefabricated in the form of a ball and placed in the cylinder 1 between the
Участки mm и nn поверхностей крышек и поршня (фиг. 2) в сечении плоскостью, проходящей через ось Y, выполнены в форме части кривой Кассини 7. Эти участки ограничены перпендикулярами 8 и 9 к межполюсной прямой 10 в точках полюсов A1 и A2 этой кривой Кассини (фиг. 2). Преложенная форма поверхностей крышек 2 и поршня 3, контактирующих с упругими элементами 5 (фиг. 1) при работе амортизатора и деформации упругих элементов 5 придает упругим элементам 5 в сечении плоскостью, проходящей через ось Y-Y корпуса 1, форму наружной поверхности, близкую к замкнутой кривой Кассини.The sections mm and nn of the surfaces of the caps and piston (Fig. 2) in section by a plane passing through the Y axis are made in the form of a part of the Cassini curve 7. These sections are bounded by perpendiculars 8 and 9 to the
Корпус 1 (фиг. 1) амортизатора может быть, например, закреплен на раме транспортного средства, а шток 4 - на кабине или кузове. При работе транспортного средства и ходе штока 4 с поршнем 3 вниз нижняя поверхность поршня 3 воздействует на нижний упругий элемент 5, который при этом работает на сжатие. При ходе штока 4 с поршнем 3 вверх верхняя поверхность поршня 3 воздействует на верхний упругий элемент 5, который при этом работает на сжатие. При деформации упругих элементов 5 поглощается колебательная энергия при вибрации кабины или кузова. The housing 1 (Fig. 1) of the shock absorber can, for example, be mounted on the frame of the vehicle, and the rod 4 on the cab or body. During operation of the vehicle and the stroke of the rod 4 with the piston 3 down, the lower surface of the piston 3 acts on the lower elastic element 5, which also works in compression. During the stroke of the rod 4 with the piston 3 upward, the upper surface of the piston 3 acts on the upper elastic element 5, which at the same time works in compression. When the elastic elements 5 are deformed, vibrational energy is absorbed during vibration of the cab or body.
Описываемое устройство позволяет по сравнению с прототипом повысить эффективность гашения колебания кабины иди кузова. The described device allows, in comparison with the prototype, to increase the efficiency of damping the vibrations of the cab or the body.
Описываемое устройство позволяет по сравнению с прототипом повысить эффективность гашения колебаний кабины или кузова и поэтому улучшить условия работы оператора. Повышение эффективности виброзащиты кабины или кузова описываемого устройства имеет место из-за меньшей жесткости упругих элементов предложенной формы по сравнению с цилиндрическими кольцевыми виброизоляторами у прототипа. The described device allows, in comparison with the prototype, to increase the efficiency of damping the vibrations of the cab or the body and therefore improve the working conditions of the operator. Improving the effectiveness of vibration protection of the cab or the body of the described device takes place due to the lower stiffness of the elastic elements of the proposed form in comparison with the cylindrical ring vibration isolators of the prototype.
Зависимость деформации упругих элементов от статической нагрузки для описываемого устройства (кривая 2) и прототипа (кривая 1), представленная на фиг. 3, получена в результате экспериментальных исследований. Были приняты следующие параметры профиля упругого элемента описываемого устройства (фиг, 2):
b = 38 мм; p•q=440 мм; 
p=a/b=21/38=0,55.The dependence of the deformation of the elastic elements on the static load for the described device (curve 2) and the prototype (curve 1) shown in FIG. 3, obtained as a result of experimental studies. The following profile parameters of the elastic element of the described device were adopted (FIG. 2):
b = 38 mm; p • q = 440 mm;
p = a / b = 21/38 = 0.55.
Радиус-вектор ρ точек кривой Кассини определялся по формуле / Савелов А. А. Плоские кривые. Систематика, свойства, применение (Справочное руководство). - М.: Физматгиз, 1960/:
где φ - угол наклона радиуса-вектора к оси X (фиг. 2).The radius vector ρ of the points of the Cassini curve was determined by the formula / Savelov A. A. Flat curves. Systematics, properties, application (Reference Guide). - M .: Fizmatgiz, 1960 /:
where φ is the angle of inclination of the radius vector to the X axis (Fig. 2).
При a > 0,5b и изменении угла φ в пределах φ = 0...π/2 значения ρ изменяются в диапазоне:
ρ = [a2+(0,5b2]1/2...[a2-(0,5b)2]1/2.
Сравниваемый кольцевой цилиндрический упругий элемент был принят с отношением внешнего диаметра d к высоте:
d/h=1.For a> 0.5b and a change in the angle φ within φ = 0 ... π / 2, the values of ρ vary in the range:
ρ = [a 2 + (0.5b 2 ] 1/2 ... [a 2 - (0.5b) 2 ] 1/2 .
The compared annular cylindrical elastic element was adopted with the ratio of the outer diameter d to height:
d / h = 1.
Полученная зависимость (фиг. 3) явилась исходной для определения статической жесткости исследуемых упругих элементов по формуле:
Cст=F/X (кН/м),
где Сст - статическая жесткость упругого элемента, кН/м;
F - прилагаемая статическая нагрузка, кН;
X - линейная деформация упругого элемента в направлении действия статической нагрузки, м.The obtained dependence (Fig. 3) was the initial one for determining the static stiffness of the studied elastic elements by the formula:
C st = F / X (kN / m),
where C article is the static stiffness of the elastic element, kN / m;
F - applied static load, kN;
X - linear deformation of the elastic element in the direction of static load, m
В принятом диапазоне нагрузок (F = 0,5...2,5 кН) средняя статическая жесткость имеет следующие значения:
- для цилиндрического кольцевого упругого элемента
Сст.0,5 = 0,5/(1,6 • 10-3) = 312,5 кН/м;
Сст.2,5 = 2,5/(6,8 • 10-3) = 367,6 кН/м;
Изменение жесткости составляет 17,65%
- для упругого элемента описываемого устройства
Сст.0,5 = 0,5/(5,5 • 10-3) = 91 кН/м;
Сст.2,5 = 2,5/(22 • 10-3) = 113,64 кН/м;
Изменение жесткости составляет 24,87%.In the adopted range of loads (F = 0.5 ... 2.5 kN), the average static stiffness has the following values:
- for a cylindrical annular elastic element
With st . 0.5 = 0.5 / (1.6 • 10 -3 ) = 312.5 kN / m;
With st . 2.5 = 2.5 / (6.8 • 10 -3 ) = 367.6 kN / m;
The stiffness change is 17.65%
- for the elastic element of the described device
With st . 0.5 = 0.5 / (5.5 • 10 -3 ) = 91 kN / m;
With st . 2.5 = 2.5 / (22 • 10 -3 ) = 113.64 kN / m;
The change in stiffness is 24.87%.
Из представленных расчетов видно, что при прочих равных условиях (масса сравниваемых упругих элементов, марка резины, диапазон изменения прилагаемой статической нагрузки, температура окружающей среды, атмосферное давление и др. ) упругий элемент описываемого устройства имеет статическую жесткость в 3,24. . . 3,43 раза меньшую, чем упругий элемент прототипа, а диапазон изменения статической жесткости - на 7,22% больше. Следовательно, описываемое устройство имеет на 7,22% шире диапазон дискретных частот, на которое он может быть настроен для снижения резонанса; неточность предварительной затяжки упругого элемента в меньшей степени будет оказывать влияние на жесткость у описываемого устройства. It can be seen from the presented calculations that, ceteris paribus (mass of compared elastic elements, rubber grade, range of applied static load, ambient temperature, atmospheric pressure, etc.), the elastic element of the described device has a static stiffness of 3.24. . . 3.43 times smaller than the elastic element of the prototype, and the range of changes in static stiffness is 7.22% more. Therefore, the described device has a 7.22% wider range of discrete frequencies to which it can be tuned to reduce resonance; the inaccuracy of the preliminary tightening of the elastic element to a lesser extent will affect the stiffness of the described device.
Как показали экспериментальные исследования (фиг. 4) у упругих элементов описываемого устройства (график 2), имеющих меньшую жесткость, виброизоляция (ВИ) в широком диапазоне октавных полос частот выше, чем у прототипа (график 1). As shown by experimental studies (Fig. 4) of the elastic elements of the described device (graph 2), having lower stiffness, vibration isolation (VI) in a wide range of octave frequency bands is higher than that of the prototype (graph 1).
Таким образом, в случае кинематического возмущения при виброизоляции, например, кабины землеройно-транспортных машин при проникновении в пол кабины виброакустической энергии от рамы машины, большего эффекта в снижении структурного шума в кабине можно достигнуть, применяя в опорных связях предложенный амортизатор, а не прототип. Thus, in the case of kinematic disturbances during vibration isolation, for example, of the cab of earth moving vehicles, when vibroacoustic energy penetrates into the cab floor from the machine frame, a greater effect in reducing structural noise in the cab can be achieved by using the proposed shock absorber in the support joints, rather than a prototype.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98117829A RU2141064C1 (en) | 1998-09-29 | 1998-09-29 | Shock absorber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98117829A RU2141064C1 (en) | 1998-09-29 | 1998-09-29 | Shock absorber |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2141064C1 true RU2141064C1 (en) | 1999-11-10 |
Family
ID=20210805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98117829A RU2141064C1 (en) | 1998-09-29 | 1998-09-29 | Shock absorber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2141064C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2699201C2 (en) * | 2013-09-06 | 2019-09-03 | Ти Эй Сэйвери Энд Ко., Лтд. | Buffer |
-
1998
- 1998-09-29 RU RU98117829A patent/RU2141064C1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2699201C2 (en) * | 2013-09-06 | 2019-09-03 | Ти Эй Сэйвери Энд Ко., Лтд. | Buffer |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0162677B1 (en) | Vibration isolating supporter | |
| CN105518300B (en) | For the sealed reciprocating compressor with mobile limiter assembly movably applied | |
| US7909313B2 (en) | Bush bearing with bearing body having an axial profile | |
| US4986510A (en) | Hydraulic antivibratory devices | |
| CN106704460B (en) | Vibration absorber and engineering truck | |
| CN105546028B (en) | Diesel-driven generator and its vibration-reducing control method with variable spring support | |
| CN110685212B (en) | External granule damping device of suspension cable | |
| US5252038A (en) | Hermetic motor-driven compressor | |
| RU2141064C1 (en) | Shock absorber | |
| US3883101A (en) | Vibration damping means | |
| CN206592472U (en) | Vibration absorber and engineering truck | |
| CN207077966U (en) | Air spring for the walking mechanism of vehicle | |
| CN108867914B (en) | Multifunctional cooperative tuning damper | |
| JP3161386B2 (en) | Pole damping device | |
| RU2728879C1 (en) | Pneumatic vibration-isolating support | |
| CN109083970B (en) | Multistable eccentric pressing plate type axial vibration isolation device | |
| KR200149038Y1 (en) | Damper bolt | |
| JPH055917U (en) | Structure vibration absorption structure | |
| CN108468754A (en) | A kind of unidirectional suspended rubber vibration isolator suitable for single cylinder diesel | |
| RU2657070C1 (en) | Vibration absorber for machines | |
| JPH10121779A (en) | Vibration control device of pole | |
| CN218117401U (en) | Prefabricated reinforced concrete anti-vibration floor | |
| CN212080030U (en) | Bottom support vibration damper of magnetic suspension air blower | |
| RU2624132C1 (en) | Inertial vibrator isolator | |
| CN220523153U (en) | High damping rubber tuned mass damper capable of damping vibration in any direction |