RU2134923C1 - Коаксиальный вибратор и синфазная антенная решетка из коаксиальных вибраторов - Google Patents

Abstract

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано в качестве приемных иди передающих антенн для связи с неориентированным корреспондентом. Целью изобретения является построение коаксиального вибратора и на его основе синфазной антенной решетки с более высоким коэффициентом усиления. Коаксиальной вибратор из трех металлических цилиндров, установленных с диэлектрическими зазорами соосно, внутри него коаксиально установлен металлический стержень. На металлическом цилиндре аксиально установлены два металлических стакана. Коаксиальный фидер подключен к кромкам металлического цилиндра первого диэлектрического зазора. Синфазная антенная решетка коаксиальных вибраторов установленных коаксиально на общем металлическом стержне каскадно и инверсно друг с другом. Приведены соотношения геометрических размеров элементов конструкции, обеспечивающих максимизацию коэффициента усиления. 2 с. и 2 з.п.ф-лы, 13 ил.

Description

Изобретения относятся к области радиотехники, а именно к антенной технике и, в частности заявленные устройства могут использоваться в качестве ненаправленных в азимутальной плоскости приемно-передающих антенн ультракоротковолнового (УКВ) диапазона для связи с неориентированными в азимутальной плоскости корреспондентами.

Известны ненаправленные УКВ вибраторы, описанные, например в книге: Гвоздев И. Н. и др. Характеристики антенн радиосистем связи. Л., ВАС, с. 185-191. Известные антенны представляют собой различные конструкции несимметричных вибраторов с противовесами, устанавливаемые на мачтах. Они имеют ненаправленные характеристики излучения (приема), что обеспечивает возможность их использования в сетях с подвижными корреспондентами.

Однако известные аналоги имеют низкий коэффициент усиления (КУ).

Известен также коаксиальный вибратор, описанный в книге: Вершков М.В., Миротворский О. Б. Судовые антенны. Л., Судостроение, 1990, с. 191, рис. 6.3б. Коаксиальный вибратор состоит из двух металлических цилиндров, установленных соосно, во внутренней полости которых размещен металлический стержень.

Однако известный коаксиальный вибратор имеет относительно невысокое значение КУ, что объясняется невозможностью его согласования с приемлемым качеством при одновременной реализации максимального значения коэффициента направленного действия (КНД).

Наиболее близким по своей технической сущности к заявленному является коаксиальный вибратор по Патенту РФ N 2101810, МПК H 01 Q 918, заявл. 19.02.96, опубл. 10.01.98 Бюл. N 1.

Антенна-прототип состоит из двух соосно установленных с диэлектрическим зазором металлических цилиндров (МЦ) и коаксиально размещенного в их внутренней полости металлического стержня (МСт). В верхней МЦ установлен отрезок двухпроводной линии, подключенный нижним концом к коаксиальному фидеру, а верхним: одним проводом к МСт, а другим - через отверстие в МЦ к его внешней поверхности. При таком исполнении достигается более высокое качество согласования и, следовательно, более высокий КУ.

Однако известный коаксиальный вибратор имеет относительно узкую полосу рабочих частот, что объясняется высокой добротностью вибратора, т.к. длина его плеч составляет примерно половину рабочей длины волны, т.е. вибратор работает в области параллельного резонанса.

Известны синфазные антенные решетки из коаксиальных вибраторов, описанные, например, в работе: Jean-Fu Kiang "Analysis of Linear Coaxial Antennas", IEEE Transactions on Antennas and Propagation, Vol. 46, N 5, May 1998, pp. 636-642, Fig. 1
Известная антенная решетка состоит из N соосно установленных отрезков коаксиальных линий, включенных каскадно и инверсно друг с другом. Последний коаксиальный отрезок подключен к нагрузке, равной волновому сопротивлению коаксиального отрезка. Благодаря инверсному включению достигается синфазность возбуждения соответствующих зазоров между примыкающими коаксиальными отрезками. Включение нагрузочного сопротивления, равного волновому, обеспечивает приемлемое качество согласования антенной решетки.

Однако известный аналог имеет недостатки. Относительно низкий КПД из-за необходимости включения активной нагрузки, на которой рассеивается практически половина подводимый ко входу антенной решетки мощности. Невысокий коэффициент направленного действия (КНД) в силу того, что при такой схеме включения не обеспечивается равноамплитудное возбуждение элементов антенной решетки.

Наиболее близкий по своей технической сущности к заявленной является известная синфазная антенная решетка из коаксиальных вибраторов, описанная в книге: М.В. Вершков, О.Б. Миротворский Судовые антенны. - Л.: изд. Судостроение, 1990, с. 193-194, рис. 6.5.

Синфазная антенная решетка-прототип состоит из N, где N≥2 (на рис. 6.5. N = 3) коаксиальных вибраторов, закрепленных соосно на общем металлическом стержне, выполненном полым. Каждый коаксиальный вибратор (КВ) выполнен в виде двух соосно установленных с диэлектрическим зазором МЦ, во внутренних полостях которых коаксиально размещен МСт. Верхние кромки МЦ каждого нечетного КВ, и нижние кромки каждого четного КВ кондуктивно связаны с МСт. В полости МСт размещен коаксиальный фидер, экранная оболочка которого подключена к МСт, а центральный проводник - через отверстия в МСт в каждом КВ подключен к кромке его МЦ, не связанной с МСт и примыкающей к диэлектрическому зазору между МЦ.

Однако известная синфазная антенная решетка имеет недостаточно высокую направленность в вертикальной плоскости (плоскости "E") из-за сильной электромагнитной связи между парами коаксиальных вибраторов, примыкающих друг к другу кромками цилиндров, кондуктивно связанными с металлическим стержнем. Это приводит к нарушению равноамплитудности питания вибраторов, т. е. к расширению лепестков диаграммы направленности (ДН) в плоскости "E".

Целью изобретений является разработка одиночного коаксиального вибратора, обеспечивающего расширение диапазона рабочих частот с приемлемым качеством согласования, и построение на основе таких коаксиальных вибраторов синфазной антенной решетки, обладающей при заданном числе вибраторов более высоким значением коэффициента направленного действия (КНД) за счет сужения ДН в плоскости "E".

Поставленная цель в одиночном вибраторе достигается тем, что в известном коаксиальном вибраторе, содержащем первый и второй МЦ каждый длиной l₁, установленные соосно и одним из торцов кондуктивно связанные МСт, коаксиально размещенным в их внутренних полостях, и коаксиальный фидер, экранная оболочка которого подключена к МСт, дополнительно введен третий МЦ длиной l₂, и два металлических стакана (МС) длиной l₃ каждый. Третий МЦ установлен с диэлектрическими зазорами между первым и второй МЦ и соосно с ними. С металлическим стержнем кондуктивно связаны кромки первого и второго МЦ, примыкающие в диэлектрическим зазорам.

Во внутренних полостях металлических стаканов коаксиально установлены МЦ. Основание первого МС подключено кондуктивно к первому МЦ, а основание второго МС - ко второму МЦ.

Первый и второй диэлектрические зазоры между МЦ расположены в пределах внутренних полостей соответственно первого и второго МС. Коаксиальный фидер подключен у первого диэлектрического зазора экранной оболочкой и центральным проводником к кромкам соответственно первого и третьего металлических цилиндров.

Длина третьего МЦ выбрана в пределах l₂ = (0,4...0,6) λ_ср, где λ_ср - средняя длина волны рабочего диапазона волн. Отношение длин первого (второго) и третьего МЦ составляет l₁/l₂ = (0,48...0,52). Длина каждого из металлических стаканов соотносится с длиной первого (второго) МЦ как l₃/l₁ = 0,5. . . 1,2. Расстояние l_кз от основания первого (второго) МС до середины соответствующего ему диэлектрического зазора соотносится с длиной МС в пределах l_кз/l₃ = 0,2...0,9.

Поставленная цель в антенной решетке достигается тем, что в известной синфазной антенной решетке, состоящей из N, где N ≥ 2 соосно установленных коаксиальных вибраторов, закрепленных на общем полом металлическом стержне (МСт), каждый из которых содержит первый и второй металлические цилиндры (МЦ), установленные соосно и одним из торцов кондуктивно связанные с МСт, коаксиально размещенным в их внутренних полостях, и коаксиальный фидер, экранная оболочка которого подключена к МСт, а центральный проводник к кромке одного из МЦ первого коаксиального вибратора (КВ), дополнительно к каждый КВ введены третий МЦ и по два металлических стакана (МС). В каждом КВ третий МЦ установлен с диэлектрическими зазорами между его первым и вторым МЦ соосно с ними. Первый и второй МЦ каждого КВ кондуктивно связаны с МСт кромками, примыкающими к кромкам его третьего МЦ. Во внутренних полостях МС каждого КВ коаксиально установлены его МЦ. Основания первого и второго МС в каждом КВ подключены соответственно к его первому и второму МЦ. Первый и второй диэлектрические зазоры между МЦ в каждом КВ расположены в пределах внутренних полостей соответственно его первого и второго МС. Во внутренней полости МС в интервалах между примыкающими друг к другу кромками третьих МЦ каждой пары смежных КВ коаксиально установлены отрезки проводников, концы которых подключены к примыкающим кромкам этих третьих МЦ. Коаксиальный фидер подключен у первого диэлектрического зазора первого КВ экранной оболочкой и центральным проводником к кромкам его соответственно первого и третьего МЦ.

В каждом КВ длина l₂ третьего МЦ выбрана в пределах (0,4...0,6) λ_ср, где λ_ср - средняя длина волны рабочего диапазона волн. Длины l₁ первого и второго МЦ равны. Отношение длины l₁ первого (второго) и длины l₂ третьего МЦ выбрано в интервале l₁/l₂ = 0,48...0,52. Длина l₃ МС соотносится с длиной l₁ первого (второго) МЦ как l₃/l₁ = 0,5...1,2. Соотношение расстояния l_кз от основания каждого из МС до середины соответствующего ему диэлектрического зазора и длины l₃ МС выбрано в пределах l_кз/l₃ = 0,2...0,9.

В коаксиальном вибраторе благодаря введению третьего МЦ и МС достигается распределенное питание вибратора в двух сечениях, чем обеспечивается возможность его работы в области первого последовательного резонанса при одновременном достижении равномерного распределения амплитудного тока и, следовательно, расширении рабочего диапазона частот.

Синфазная антенная решетка, выполненная на основе таких коаксиальных вибраторов позволяет достичь их практически полной развязки и сохранения синфазности и равноамплитудности возбуждения, чем обуславливается более высокая направленность антенны в азимутальной плоскости.

Проведенный заявителем анализ уровня техники позволил установить, что аналоги, характеризирующиеся совокупностями признаков, тождественными всем признакам заявленных коаксиального вибратора и синфазной антенной решетки, отсутствуют. Следовательно, каждое из заявленных изобретений соответствует условию патентоспособности "новизна".

Результаты поиска известных решений в данной и смежных областях техники с целью выявления признаков, совпадающих с отличительными от прототипов признаками каждого заявленного изобретения, показали, что они не следуют явным образом из уровня техники. Из определенного заявителем уровня техники не выявлена известность влияния предусматриваемых существенными признаками каждого из заявленных изобретений на достижение указанного технического результата. Следовательно, каждое из заявленных изобретений соответствует условно патентоспособности "изобретательский уровень".

Заявленные устройства иллюстрируются чертежами, на которых показано:
Фиг. 1 - общий вид одиночного коаксиального вибратора;
Фиг. 2 - общий вид синфазной антенной решетки, из коаксиальных вибраторов;
Фиг. 3 - рисунки, поясняющие работу коаксиального вибратора;
Фиг. 4 - эквивалентная схема коаксиального вибратора;
Фиг. 5 - эквивалентная схема синфазной антенной решетки;
Фиг. 6 - результаты экспериментальных измерений качества согласования коаксиального вибратора;
Фиг. 7 - экспериментальные диаграммы направленности синфазной антенной решетки, из коаксиальных вибраторов.

Заявленный коаксиальный вибратор, показанный на фиг. 1, состоит из первого 1 и второго 2 металлических цилиндров (МЦ) каждый длиной l₁, между которыми соосно с ними установлен с диэлектрическими зазорами " Δ " третий МЦ 3 длиной l₂. Во внутренних полостях МЦ размещен коаксиально металлический стержень (МСт) 4.

Коаксиально с МЦ установлены первый 5 и второй 6 металлические стаканы (МС), длиной l₃ каждый. Металлические стаканы установлены таким образом, что диэлектрические зазоры между торцами первого 1 и третьего 3 МЦ и между торцами второго 2 и третьего 3 МЦ находятся во внутренних полостях соответственно первого 5 и второго 6 МС. Основания первого 5 и второго 6 МС кондуктивно связаны соответственно с первым 1 и вторым 2 МЦ (точки "a"). Примыкающие к диэлектрическим зазорам торцы первого 1 и второго 2 МЦ подключены кондуктивно к МСт 4 (точки "б"). Коаксиальный фидер 7 подключен у первого диэлектрического зазора экранной оболочкой 8 к МСт 4 (точки "б"), а центральным проводником 9 через отверстие в МСт 4 - к торцу третьего МЦ 3 (точка "в"). Расстояние l_кз от основания МС 5 (МС6) до середины диэлектрического зазора составляет l_кз = (0,2....0,9) l₃. Длина третьего МЦ 3 выбрана в пределах (0,4...0,6)λ_ср, где λ_ср - средняя длина волны рабочего диапазона волн. Отношение длины l₁ первого 1 (второго 2) МЦ к длине l₂ третьего МЦ 3 выбрано в интервале l₁/l₂ = 0,48...0,52. Соотношение длины l₃ МС и длины l₁ первого 1 (второго 2) МЦ составляет l₃/l₁ = 0,5...1,2. Внутренний D₂ и внешний D₂ диаметры трех металлических цилиндров 1, 2, 3, внутренний диаметр D₃ металлических стаканов 5, 6 и внешний диаметр МСт 4 D₁ выбирают из условия достижения приемлемого качества согласования коаксиального вибратора в наибольшей полосе рабочих частот при заданном значении волнового сопротивления ρ_ф коаксиального фидера 7.

Заявленная синфазная антенная решетка, показанная на фиг. 2, в общем случае состоит из N идентичных, соосно установленных с диэлектрическими зазорами коаксиальных вибраторов (на фиг. 2 N = 4), закрепленных на общем металлическом стержне 4, выполненном трубчатым. Конструкция каждого коаксиального вибратора (соотношения размеров его элементов, схемы их взаимного расположения и связей), полностью соответствует конструкции описанного выше одиночного коаксиального вибратора, показанного на фиг. 1. Расстояние "p" между примыкающими друг к другу коаксиальными вибраторами выбирают с учетом принятого внешнего диаметра D'₂ МЦ в пределах p = (0,01...0,1)D'₂.

Во внутренней полости трубчатого МСт 4 в интервалах между примыкающими друг к другу кромками третьих МЦ 3 каждой пары смежных коаксиальных вибраторов установлены коаксиально отрезки проводников 10 диаметром 2r. Концы каждого из отрезков проводников 10, через отверстия 11 в трубчатом МСт 4 подключены к примыкающим к ним соответствующим кромкам третьих МЦ 3 (точки "c"). Коаксиальный фидер 7 у первого диэлектрического зазора первого коаксиального вибратора подключен экранной оболочкой 8 и центральным проводником 9 к кромкам соответственно его первого 1 (точки "б") и третьего 3 (точка "в") МЦ.

Заявленный коаксиальный вибратор работает следующим образом.

При подключении коаксиального фидера 7 к выходу генератора (радиостанции) в сечениях d' - d' и d - d, отрезков разомкнутых линий с волновым сопротивлением ρ_c, и образованных внутренними поверхностями МС 5, 6 и соответствующими им участками внешней поверхности третьего МЦ 3 возбуждаются противофазные ЭДС. Противофазность достигается за счет того, что второй диэлектрический зазор (d-d) подключен к фидеру через отрезок коаксиальной линии длиной l₂ и волновым сопротивлением ρ_ц, образованный внутренней поверхностью третьего МЦ 3 и внешней поверхностью МСт 3. Т.о. вибратор может быть представлен в виде эквивалентного линейного излучателя, возбуждаемого в двух сечениях (см. фиг. 3 а, б).

С учетом электрических размеров элементов коаксиального вибратора на фиг. 3б показано распределение амплитуд тока. Для сравнения на фиг. 3в приведено распределение амплитуд тока прототипа. Из эпюр видно, что при равных электрических длинах в заявленном вибраторе синфазное распределение амплитуд тока более равномерное, т.е. он имеет большую действующую длину и, следовательно, большее сопротивление излучения.

Внутренние параметры коаксиального вибратора могут быть рассчитаны с помощью эквивалентной схемы (см. фиг. 4), на которой вибратор представлен в виде 4-х полюсника 10 с входами (б - в) и (б' - в') - соответствующими точками его возбуждения в диэлектрических зазорах: непосредственно от коаксиального фидера (б - в) и через отрезок линии длиной l₂, выполняющей роль инвертора 11 (б' - в'). В свою очередь структура четырехполюсника 10 состоит из каскадно включенных трех четырехполюсников 12, 13, 14, собственно излучателя с матрицей сопротивлений |Z| 12 и четырехполюсников 13 и 14, с матрицами сопротивлений Z_xx, образованных отрезками линий длиной l_xx. Четырехполюсники 13 и 14 выполняют роль трансформаторов сопротивлений. Последовательно в цепь одного из входов каждого четырехполюсника 13 и 14 включены двухполюсники соответственно 15 и 16, с реактивными сопротивления Z_кз, образованные отрезками линий длиной l_кз и выполняющие роль компенсаторов реактивностей. Общее входное сопротивление вибратора Z_A в точках подключения коаксиального фидера (точки б - в) равно Z_A = 1/2 (Z₁₁-Z₁₂), где Z₁₁ - сопротивление четырехполюсника 10 в режиме холостого хода;
Z₁₂ - взаимное сопротивление между входами (б - в) и (б'- в' ) этого же четырехполюсника. Значения Z₁₁ и Z₁₂ являются функциями многих параметров: волновых сопротивлений ρ_ц = 60 ln D₂/D₁; ρ_c = 60 ln D₃/D₂'; ρ_ф; длин линий l₁, l₂, l_кз, l_хх и рабочей длины волны λ.
Соотношения размеров элементов конструкции вибратора могут быть определены экспериментально или аналитически с использованием формул, характеризующих параметры Z₁₁, Z₁₂ четырехполюсника 10, которые можно получить по известным методикам. Ввиду громоздкости формулы для расчета Z₁₁, Z₁₂ не приводятся. Таким образом, выбором соответствующих размеров элементов конструкции коаксиального вибратора обеспечивается его работа в области первого последовательного резонанса (у прототипа - в области параллельного резонанса), чем достигается расширение диапазона рабочих частот с приемлемым качеством согласования.

Заявленная синфазная антенная решетка из коаксиальных вибраторов работает следующим образом. Эквивалентная схема антенной решетки из четырех коаксиальных вибраторов (N = 4) показана на фиг. 5. Каждый вибратор состоит из 4-х полюсника 10, входы б - в и б '- в' которого возбуждаются противофазно за счет включения между ними инвертора 11. Для обеспечения синфазного возбуждения вибраторов решетки входы б' - в' каждого предыдущего подключены через инвертор 17 к входам б - в последующего коаксиального вибратора. Инверторы 17 обеспечивают сдвиг возбуждающей ЭДС на 180^o и они образованы коаксиальными отрезками линий, состоящими из проводников 10 и внутренней поверхности МСт (см. фиг. 2) и имеющих волновое сопротивление ρ_отр = 60 ln D'₁/2r. Таким образом все вибраторы, образующие решетку, включены каскадно и возбуждаются синфазно. Причем благодаря идентичной схеме подключения всех вибраторов и одинаковому расположению их относительно оси антенной решетки достигается их практически полная взаимная развязка за счет того, что внутренние поверхности примыкающих МЦ 3 двух смежных вибраторов образуют с внешней поверхностью МСт 4; запирающие стаканы ("металлические изоляторы"). Это, а также более равномерное распределение амплитуд тока на каждом КВ обусловливает более высокий (в сравнении с прототипом) КНД.

Правомерность теоретических предпосылок проверена на опытных образцах одиночного коаксиального вибратора и 4-х элементной синфазной антенной решетки из таких вибраторов, предназначенных для работы на средней частоте 1000 МГц λ_ср = 0,3 м). Результаты измерений качества согласования (коэффициента бегущей волны - КБВ) одиночного вибратора и диаграммы направленности (ДН) синфазной антенной решетки приведены соответственно на фиг. 6 и 7. Измерения показали, что рабочий диапазон частот, при котором обеспечивается согласование на уровне КБВ ≥ 0,4 у заявленного вибратора более чем в три раза шире, чем у прототипа (показано пунктиром). Заявленная антенная решетка имеет в сравнении с прототипом большой КНД за счет сужения ДН в плоскости "E".

В ходе экспериментальной отработки конструкция установлены следующие соотношения размеров элементов конструкции заявленных устройств, при которых реализуется сформулированная техническая задача (при ρ_ф = 75 Ом): l₂ = (0,4 - 0,6) λ_ср; ; l₁ = (0,48 - 0,52) l₂; l₃ = (0,5 - 1,2) l₁; l_кз = (0,2 - 0,9) l₃; p = Δ = (0,01 - 0,1) D'₂; D₂/D₁ = 1,5 - 4; D₃/D'₂ = 1,2 - 2,5; D'₁/2r = 2 - 4.

Так при работе на средней длине волны λ_ср = 0,3 м оптимальные размеры элементов устройств составили (в мм): l₁ = 75; l₂ = 150; l₃ = 80; l_кз = 58; l_xx = 22; D'₁ = 10; D₁ = 16; D'₂ = 36; D₂ = 30; D₃ = 60; D'₃ = 68; Δ = p = 2; 2r = 3.

Использование заявленных устройств в радиолиниях подвижной связи повысит энергетику каналов и, следовательно, надежность связи.

Claims (4)

1. Коаксиальный вибратор, содержащий первый и второй металлические цилиндры, каждый длиной l₁, установленные соосно и одним из торцов кондуктивно связанные с металлическим стержнем, коаксиально размещенным в их внутренних полостях, и коаксиальный фидер, экранная оболочка которого подключена к металлическому стержню, отличающийся тем, что дополнительно введен третий металлический цилиндр длиной l₂, установленный с диэлектрическими зазорами между первым и вторым металлическими цилиндрами соосно с ними, причем с металлическим стержнем кондуктивно связаны кромки первого и второго металлических цилиндров, примыкающие к диэлектрическим зазорам, дополнительно введены два металлических стакана каждый длиной l₃, во внутренних полостях которых коаксиально установлены металлические цилиндры, основание первого металлического стакана подключено кондуктивно к первому металлическому цилиндру, а основание второго металлического стакана - ко второму металлическому цилиндру, причем первый и второй диэлектрические зазоры между металлическими цилиндрами расположены в пределах внутренних полостей соответственно первого и второго металлических стаканов, а коаксиальный фидер подключен у первого диэлектрического зазора экранной оболочкой и центральным проводником к кромкам соответственно первого и третьего металлических цилиндров.

2. Коаксиальный вибратор по п.1, отличающийся тем, что длина l₂ третьего металлического цилиндра выбрана в пределах (0,4 - 0,6)λ_ср, где λ_ср - средняя длина волны рабочего диапазона волн, отношение l₁/l₂ = 0,48 - 0,52, а длина l₃ металлических стаканов соотносится с длиной l₁ первого и второго металлических цилиндров как l₃/l₁ = 0,5 - 1,2, причем соотношение расстояния l_кз от основания каждого из металлических стаканов до середины соответствующего ему диэлектрического зазора и длины l₃ металлического стакана выбрано в пределах l_кз/l₃ = 0,2 - 0,9.

3. Синфазная антенная решетка, состоящая из N, где N ≥ 2, соосно установленных коаксиальных вибраторов, закрепленных на общем полом металлическом стержне, каждый из которых содержит первый и второй металлические цилиндры, установленные соосно и одним из торцов кондуктивно связанные с металлическим стержнем, коаксиально размещенным в их внутренних полостях, и коаксиальный фидер, экранная оболочка которого подключена к металлическому стержню, а центральный проводник к кромке одного из металлических цилиндров первого коаксиального вибратора, отличающийся тем, что каждый коаксиальный вибратор дополнительно содержит третий металлический цилиндр, установленный с диэлектрическими зазорами между его первым и вторым металлическими цилиндрами соосно с ними, первый и второй металлические цилиндры каждого коаксиального вибратора кондуктивно связаны с металлическим стержнем кромками, примыкающими к кромкам его третьего металлического цилиндра, в каждый коаксиальный вибратор введены дополнительно по два металлических стакана, во внутренних полостях коаксиально установлены его металлические цилиндры, а основания первого и второго металлических стаканов подключены соответственно к его первому и второму металлическим цилиндрам, причем первый и второй диэлектрические зазоры между металлическими цилиндрами в каждом коаксиальном вибраторе расположены в пределах внутренних полостей соответственно его первого и второго металлических стаканов, во внутренней полости металлического стержня в интервалах между примыкающими друг к другу кромками третьих металлических цилиндров каждой пары смежных коаксиальных вибраторов коаксиально установлены отрезки проводников, концы которых подключены к примыкающим кромкам этих третьих металлических цилиндров, причем коаксиальный фидер подключен у первого диэлектрического зазора первого коаксиального вибратора экранной оболочкой и центральным проводником к кромкам его соответственно первого и третьего металлических цилиндров.

4. Синфазная антенная решетка по п.1, отличающаяся тем, что в каждом коаксиальном вибраторе длина l₂ третьего металлического цилиндра выбрана в пределах (0,4 - 0,6)λ_ср, где λ_ср - средняя длина волны рабочего диапазона волн, длины l₁ первого и второго металлических цилиндров равны, отношение длин l₁/l₂ составляет 0,48 - 0,52, а длина l₃ металлических стаканов соотносится с длиной l₁ первого и второго металлических цилиндров как l₃/l₁ = 0,5 - 1,2, причем соотношение расстояния l_кз от основания каждого из металлических стаканов до середины соответствующего ему диэлектрического зазора и длины l₃ металлического стакана выбрано в пределах l_кз/l₃ = 0,2 - 0,9.

Images