RU2131905C1 - Способ получения бензиновых фракций - Google Patents
Способ получения бензиновых фракций Download PDFInfo
- Publication number
- RU2131905C1 RU2131905C1 RU97119839A RU97119839A RU2131905C1 RU 2131905 C1 RU2131905 C1 RU 2131905C1 RU 97119839 A RU97119839 A RU 97119839A RU 97119839 A RU97119839 A RU 97119839A RU 2131905 C1 RU2131905 C1 RU 2131905C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- catalyst
- gas stream
- carried out
- products
- metal oxide
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способам получения углеводородов, в частности к способу получения бензиновых фракций путем каталитической конверсии органического сырья - кислородсодержащих органических отходов и побочных продуктов различных производств. Описывается способ переработки кислородсодержащих органических отходов и побочных продуктов в среде водородсодержащего газа при повышенных температурах и давлении в присутствии катализатора, состоящего из цеолита типа пентасил и металлоксидного компонента в виде некаркасных фазовых соединений, содержащего, мас.%:
ZnO - 65 - 70
Cr2O3 - 29 - 34
W2O5 - 1
или
ZnO - 29 - 31
CuO - 58 - 64
Al2O3 - 7 - 9
при массовом соотношении цеолита и металлоксидного компонента в катализаторе, равном 30 - 50 и 70 - 50 соответственно, процесс проводят при температуре 280 - 420oC в проточно-циркуляционной системе с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл. Технический результат - увеличение межрегионального цикла работы катализатора при 98 - 100% конверсии кислородсодержащего органического сырья. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
ZnO - 65 - 70
Cr2O3 - 29 - 34
W2O5 - 1
или
ZnO - 29 - 31
CuO - 58 - 64
Al2O3 - 7 - 9
при массовом соотношении цеолита и металлоксидного компонента в катализаторе, равном 30 - 50 и 70 - 50 соответственно, процесс проводят при температуре 280 - 420oC в проточно-циркуляционной системе с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл. Технический результат - увеличение межрегионального цикла работы катализатора при 98 - 100% конверсии кислородсодержащего органического сырья. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к органической химии, а именно к способам получения углеводородов и, в частности, к способу получения бензиновых фракций путем каталитической конверсии органического сырья. В качестве органического сырья используются жидкие органические отходы, содержащие одно- и многоатомные спирты, эфиры, альдегиды, кетоны и другие соединения с общей формулой:
R-O, где R - углеводородные радикалы парафинового, олефинового, нафтенового или ароматического ряда; О - кислородсодержащие функциональные группы, например, -OH, -OR, -COH, =O, -COR, -COOH, -COOR и т.д.
R-O, где R - углеводородные радикалы парафинового, олефинового, нафтенового или ароматического ряда; О - кислородсодержащие функциональные группы, например, -OH, -OR, -COH, =O, -COR, -COOH, -COOR и т.д.
Продуктами превращения органического сырья являются бензиновая фракция, газообразные углеводороды и вода.
В настоящее время органические отходы химических производств обезвреживают путем сжигания на факелах или в топливных сетях заводов. Многие виды данных отходов потенциально являются сырьем для получения ценных химических продуктов, в частности, высокооктанового неэтилированного бензина.
Известны способы получения углеводородов, в т.ч. бензиновых фракций, из кислородсодержащих соединений различных классов путем каталитической переработки при температуре 275-600oC, давлении 0,1-5,0 МПа и объемной скорости (по жидкому сырью) - 0,5-100 ч-1 в присутствии цеолитсодержащих катализаторов (патент США N 4238631, кл. C 07 C 1/20, 1980; патент США N 4278565, кл. C 07 C 1/20, 1981; патент США N 4311865, кл. C 07 C 1/20, 1982; патент США N 4328384, кл. C 07 C 1/20, 1982; патент США N 4431856, кл. C 07 C 1/20, 1984; патент США N 4544783, кл. C 07 C 1/20, 1985; патент США N 4605804, кл. C 07 C 1/20, 1986; патент ГДР N 260487, кл. C 07 C 1/24, 1988; [1-8]).
Недостатками данных способов являются или малая активность катализатора (низкая степень превращения органического сырья) или получают катализат с высоким содержанием олефиновых продуктов и низким содержанием ароматических углеводородов, что отрицательно влияет на качество бензиновой фракции.
Наиболее близким к предлагаемому является способ получения жидких моторных топлив путем переработки органических отходов и углеводородных смесей вторичного происхождения в присутствии катализатора на основе высококремнеземного цеолита типа пентасил в среде водородсодержащего газа при повышенных температурах и давлении (патент РФ N 2082748, кл. 6 C 10 G 11/05, 1997 [9] ). Согласно выбранному прототипу для превращения органического сырья в качестве катализатора используют бинарные окисные системы элементов III, IV, V и VII групп Периодической таблицы элементов каркасного строения с системой каналов молекулярных размеров, в которых во второй координационной сфере атомов кремния кристаллической решетки цеолита находится не более одного катиона, имеющего заряд 3+ изоморфно-замещающего элемента и на внешней поверхности кристаллов цеолита отсутствуют катионы изоморфно-замещающих элементов или их оксидные некаркасные соединения.
Основным недостатком прототипа является то, что при переработке альдегид-кетон и олефинсодержащего органического сырья для обеспечения удлиненного межрегенерационного цикла работы катализатора требуется стадия предварительного контактирования сырья с тем же катализатором или с Ni/SiO2, или с Ni/Al2O3 при давлении 0,1-2,0 МПа, температуре 180-280oC и весовой скорости подачи сырья 0,5-4,0 ч-1 в среде водородсодержащего газа при объемном отношении водород: сырье = 20-50:1. После предварительной обработки сырья вышеизложенным способом межрегенерационный цикл работы катализатора увеличивается в несколько раз.
Задачей настоящего изобретения является получение бензиновых фракций с высоким выходом путем каталитической переработки кислородсодержащих органических отходов и побочных продуктов промышленных производств с использованием катализаторов, позволяющих обеспечить удлиненный межрегенерационный цикл и упростить процесс получения бензиновых фракций за счет сокращения стадии предварительного контактирования сырья с тем же катализатором или с Ni/SiO2, или с Ni/Al2O3.
Поставленная задача решается тем, что в предлагаемом способе получения бензиновых фракций путем контактирования исходного сырья - кислородсодержащих органических отходов и побочных продуктов промышленных производств - в среде водородсодержащего газа при повышенных температурах и давлении в качестве катализатора используют композицию, состоящую из цеолита типа пентасил и металлоксидного компонента в виде некаркасных фазовых соединений, содержащего, мас.%: ZnO - 65-70, Cr2O3 - 29-34 и W2O5 - 1 или ZnO - 29-31, CuO - 58-64 и Al2O3 - 7-9 при массовом соотношении цеолита и металлоксидного компонента в катализаторе равном 30-50 и 70-50, соответственно, и процесс ведут в проточно-циркуляционной системе с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл.
Задача решается также тем, что процесс проводят при температуре 280-420oC.
Отличительными признаками изобретения являются:
а) в способе используют бифункциональный катализатор, состоящий из цеолита типа пентасил и металлоксидного компонента, содержащего, мас.%: ZnO - 65-70, Cr2O3 - 29-34 и W2O5 - 1 или ZnO - 29-31, CuO - 58-64 и Al2O3 - 7-9;
б) массовое отношение цеолита к металлоксидному компоненту в катализаторе равно 30-50/50-70;
в) процесс ведут в проточно-циркуляционной системе с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл;
г) процесс проводят при температуре 280-420oC.
а) в способе используют бифункциональный катализатор, состоящий из цеолита типа пентасил и металлоксидного компонента, содержащего, мас.%: ZnO - 65-70, Cr2O3 - 29-34 и W2O5 - 1 или ZnO - 29-31, CuO - 58-64 и Al2O3 - 7-9;
б) массовое отношение цеолита к металлоксидному компоненту в катализаторе равно 30-50/50-70;
в) процесс ведут в проточно-циркуляционной системе с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл;
г) процесс проводят при температуре 280-420oC.
Использование металлоксидного компонента катализатора, состоящего из оксидов Zn, Cr и W или оксидов Zn, Cu и Al, позволяет усилить активность катализатора в реакциях восстановления альдегидов и кетонов до спиртов, а также в реакциях гидрирования двойных связей олефинов, диенов и ненасыщенных карбонильных соединений. Применение традиционных гидрирующих металлов, например Ni в сочетании с цеолитом типа пентасил в условиях протекания процесса (Т= 280-420oC, P=2,0 МПа), невозможно вследствие ухудшения селективности образования бензиновой фракции за счет повышенного образования метана и легких углеводородов. Использование благородных металлов (Pt, Pd) также ограничено из-за их высокой стоимости и чувствительности к различным примесям в водородсодержащем газе (CO, CO2 и т.д.). Высокое содержание металлоксидного компонента в катализаторе (50-70 мас.%), а также фазовое распределение оксидов металлов на внешней поверхности кристаллов цеолита позволяют значительно интенсифицировать как протекание процессов насыщения водородом C=C и C=O связей, так и предотвращение образования на внешней поверхности кристаллов цеолита поликонденсированных соединений - предшественников кокса. Совокупность перечисленных каталитических свойств металлоксидного компонента в сочетании с дегидратирующей, ароматизирующей и изомеризующей активностью цеолита типа пентасил приводит к:
а) увеличению глубины превращения альдегидов и кетонов за счет быстрого и неравновесного протекания реакций дегидратации спиртов и превращения образующихся олефинов в ароматические углеводороды (АУ) и изопарафины по схеме нетривиального бифункционального катализа:
б) уменьшению коксообразования на внешней поверхности кристаллов цеолита, и тем самым позволяет увеличить межрегенерационный пробег катализатора в несколько раз без применения стадии предварительного контактирования сырья с другим катализатором на основе цеолита типа пентасил или с Ni/SiO2 (Ni/Al2O3).
а) увеличению глубины превращения альдегидов и кетонов за счет быстрого и неравновесного протекания реакций дегидратации спиртов и превращения образующихся олефинов в ароматические углеводороды (АУ) и изопарафины по схеме нетривиального бифункционального катализа:
б) уменьшению коксообразования на внешней поверхности кристаллов цеолита, и тем самым позволяет увеличить межрегенерационный пробег катализатора в несколько раз без применения стадии предварительного контактирования сырья с другим катализатором на основе цеолита типа пентасил или с Ni/SiO2 (Ni/Al2O3).
Выбор температуры проведения процесса - Т = 280-420oC - обусловлен оптимумом протекания совокупности перечисленных каталитических реакций для заявляемого катализатора. Большое значение для повышения селективности и межрегенерационного пробега катализатора имеет использование циркуляции газового потока после реактора с отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей газообразных продуктов снова в реактор. Применение циркуляции позволяет:
а) обеспечить в реакторе высокое отношение H2/органическое сырье, что, во-первых, увеличивает глубину гидрирования непредельных альдегидов и кетонов в насыщенные спирты, во-вторых, способствует удалению олигомерных продуктов предшественников кокса - с поверхности катализатора;
б) создать такие условия контакта кислородсодержащих продуктов с катализатором, при которых постоянно удаляется образующаяся вода из циркуляционного газа и тем самым предотвращается гидратация олефинов обратно в спирты;
в) снизить время контакта промежуточных олефинов с катализатором настолько, чтобы ограничить рост продуктов их олигомеризации в пределах углеводородов бензиновой фракции и удалить их из зоны катализа.
а) обеспечить в реакторе высокое отношение H2/органическое сырье, что, во-первых, увеличивает глубину гидрирования непредельных альдегидов и кетонов в насыщенные спирты, во-вторых, способствует удалению олигомерных продуктов предшественников кокса - с поверхности катализатора;
б) создать такие условия контакта кислородсодержащих продуктов с катализатором, при которых постоянно удаляется образующаяся вода из циркуляционного газа и тем самым предотвращается гидратация олефинов обратно в спирты;
в) снизить время контакта промежуточных олефинов с катализатором настолько, чтобы ограничить рост продуктов их олигомеризации в пределах углеводородов бензиновой фракции и удалить их из зоны катализа.
Предлагаемый способ получения бензиновых фракций может быть применен в промышленном масштабе для переработки различных кислородсодержащих органических отходов и побочных продуктов, таких как спиртовые фракции производства капролактама, кубовые остатки и эфирные фракции, получаемые при ректификации метанола, этанола, C4-спиртов и 2-этилгексанола, жидкие отходы производства этилцеллозольва и т.д.
Промышленная применимость заявляемого способа иллюстрируется примерами 3-6, примеры 1,2 - прототип.
Пример 1 - прототип. В качестве сырья для получения бензиновой фракции применяют отходы производства 2-этилгексанола. Используют катализатор в виде бинарной окисной системы типа Me(1)nOm Me(2)pOt, где Me(1) - Si, Ge, а Me(2) - Al, Fe, В, Be, Ga. Исходное сырье имеет следующий состав, мас.%: бутанол - 50,0; 2-этилбутираль - 10,0; кротоновый альдегид- 2,0; 2-этилгексеналь - 8,0; 2-этилгексаналь - 10,0; 2-этилгексанол - 20,0. Процесс проводят в среде водорода при температуре 400oC, давлении 2,0 МПа и весовой скорости подачи сырья 0,4 ч-1. Степень превращения всех органических компонентов сырья составляет 100%. Выходы бензиновой фракции, углеводородных газов и реакционной воды на пропущенное сырье составляют 64,5, 14,3 и 21,2% соответственно. Состав бензиновой фракции, мас.%: C4 - 9,4; н-парафины отсутствуют; ароматические углеводороды - 16,5; изопарафины + циклопарафины - 74,1.
Пример 2 - прототип. Аналогичен примеру 1. Отличается тем, что предварительно сырье подвергают контактированию в среде водорода с катализатором Ni/SiO2 или Ni/Al2O3 в первом реакторе при температуре 180-1, давлении 0,5 МПа и весовой скорости подачи сырья 4 ч-1; соотношение сырье : водород = 1 : 20. Сконденсированные жидкие органические продукты отделяют от воды и направляют на превращение во второй реактор. Во втором реакторе используют катализатор примера 1, а процесс проводят при температуре 380oC, давлении 1,0 МПа и весовой скорости подачи сырья 0,9 ч-1. Степень превращения всех органических компонентов исходного сырья - 100%. Выход бензиновой фракции на пропущенное через два реактора сырье составляет 62,3 %. Состав бензиновой фракции после второго реактора, мас. %: н-парафины - 4,5; изопарафины + циклопарафины - 56,9; ароматические углеводороды - 38,6.
Недостатками данных процессов по прототипу являются:
- невысокая стабильность катализатора (пример 1) - предполагаемый пробег катализатора до регенерации не превышает 10 ч;
- двухстадийность процесса (пример 2).
- невысокая стабильность катализатора (пример 1) - предполагаемый пробег катализатора до регенерации не превышает 10 ч;
- двухстадийность процесса (пример 2).
Предлагаемый способ получения бензиновых фракций (см. далее примеры 3-6) имеет преимущества по сравнению с примером 1 - межрегенерационный пробег катализатора выше в несколько раз, при этом заявляемый процесс осуществляется в одну стадию без применения стадии предварительной подготовки сырья, приведенной в примере 2.
Пример 3. В качестве сырья для получения бензиновой фракции применяют отходы производства 2-этилгексанола состава, мас.%: бутанол - 50,0; 2-этилбутираль - 10,0; кротоновый альдегид - 2,0; 2-этилгексеналь - 8,0; 2-этилгексаналь - 10,0; 2-этилгексанол - 20,0. Используют катализатор N 1, состав которого приводится в табл. 1. Процесс проводят в проточно- циркуляционной системе в среде водорода с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл. Температура в реакторе 400oC, давление 2,0 МПа, весовая скорость подачи сырья 0,4 ч-1 при объемной скорости подачи водорода в рецикл около 300 ч-1. Степень превращения всех органических компонентов сырья составляет 100%. Выходы бензиновой фракции, углеводородных газов и реакционной воды на пропущенное сырье составляют 65,6, 13,0 и 21,4%, соответственно. Групповой состав бензиновой фракции, мас.%: C4 - 10,3; н-парафины отсутствуют; ароматические углеводороды - 16,2; изопарафины + циклопарафины - 73,5. Углеводородный состав бензина приводится в табл. 2.
Пример 4. В качестве сырья для получения бензиновой фракции применяют кубовый остаток производства изопропилового спирта состава, мас.%: диизопропиловый эфир - 65; изопропиловый спирт - 10; ненасыщенные олигомеры пропилена (-(CH2)n-) - 25. Используют катализатор N 1, состав которого приводится в табл. 1. Процесс проводят в проточно-циркуляционной системе в среде водорода с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл. Температура в реакторе 400oC, давление 2,0 МПа, весовая скорость подачи сырья 1,1 ч-1 при объемной скорости подачи водорода в рецикл около 300 ч-1. Степень превращения всех органических компонентов сырья составляет 100%. Выходы бензиновой фракции, углеводородных газов и реакционной воды на пропущенное сырье составляют 69,2, 13,7 и 15,7% соответственно. Групповой состав бензиновой фракции, маc.%: C4 - 3,9; н-парафины отсутствуют; ароматические углеводороды - 18,1; изопарафины + циклопарафины - 78,0. Углеводородный состав бензина приводится в табл. 2.
Пример 5. В качестве сырья для получения бензиновой фракции применяют кубовый остаток производства изопропилового спирта состава, мас.%: диизопропиловый эфир - 65; изопропиловый спирт - 10; ненасыщенные олигомеры пропилена - 25. Используют катализатор N 2, состав которого приводится в табл. 1.
Процесс проводят в проточно-циркуляционной системе в среде водорода с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл. Температура в реакторе 300oC, давление 2,0 МПа, весовая скорость подачи сырья 0,9 ч-1 при объемной скорости подачи водорода в рецикл около 300 ч-1. Степень превращения всех органических компонентов сырья составляет 98%. Выходы бензиновой фракции, углеводородных газов и реакционной воды на пропущенное сырье составляют 61,1, 24,4 и 14,5% соответственно. Групповой состав бензиновой фракции, мас.%: C4 - 9,2; н-парафины - 7,7; ароматические углеводороды - 25,6; изопарафины + циклопарафины - 57,5. Углеводородный состав бензина приводится в табл. 2.
Пример 6. Жидкие органические отходы производства этилцеллозольва смешанные с кубовым остатком производства изопропилового спирта в массовом соотношении 2 : 1 применяют в качестве сырья для получения бензиновой фракции. Комбинированное сырье имеет следующий состав, мас.%: диизопропиловый эфир - 21; изопропиловый спирт - 3; ненасыщенные олигомеры пропилена - 8; этиленгликоль - 20; этилкарбитол - 34; диэтиловый эфир триэтиленгликоля - 14. Используют катализатор N 1, состав которого приводится в табл. 1. Процесс проводят в проточно-циркуляционной системе в среде водорода с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл. Температура в реакторе 400oC, давление 2,0 МПа, весовая скорость подачи сырья 1,3 ч-1 при объемной скорости подачи водорода в рецикл около 300 ч-1. Степень превращения всех органических компонентов сырья составляет 100%. Выходы бензиновой фракции, углеводородных газов и реакционной воды на пропущенное сырье составляют 32,6, 34,7 и 32,7% соответственно. Групповой состав бензиновой фракции, маc. %: C4 - 2,9; н-парафины - 2,3; ароматические углеводороды - 65,3; изопарафины + циклопарафины - 29,5. Углеводородный состав бензина приводится в табл. 2.
Экспериментальные данные, а также произведенные экспертные оценки показывают, что при переработке одинакового альдегид-кетон и олефинсодержащего органического сырья без применения дополнительной каталитической стадии предварительной обработки сырья при повышенных температурах и давлении межрегенерационный цикл работы заявляемого катализатора превышает межрегенерационный цикл работы катализатора, используемого в прототипе.
Источники информации
1. Патент США N 4238631, кл. C 07 C 1/20, 1980.
1. Патент США N 4238631, кл. C 07 C 1/20, 1980.
2. Патент США N 4278565, кл. C 07 C 1/20, 1981.
3. Патент США N 4311865, кл. C 07 C 1/20, 1982.
4. Патент США N 4328384, кл. C 07 C 1/20, 1982.
5. Патент США N 4431856, кл. C 07 C 1/20, 1984.
6. Патент США N 4544783, кл. C 07 C 1/20, 1985.
7. Патент США N 4605804, кл. C 07 C 1/20, 1986.
8. Патент ГДР N 260487, кл. C 07 C 1/24, 1988.
9. Патент РФ N 2082748, кл. 6 C 10 G 11/05, 1997.
Claims (2)
1. Способ получения бензиновых фракций путем переработки кислородсодержащих органических отходов и побочных продуктов промышленных производств в среде водородсодержащего газа в присутствии катализатора, при повышенных температурах и давлении, отличающийся тем, что в качестве катализатора используют композицию, состоящую из цеолита типа пентасил и металлоксидного компонента в виде некаркасных фазовых соединений, содержащего, мас.%:
ZnO - 65 - 70
Cr2O3 - 29-34
W2O5 - 1
или
ZnO - 29 - 31
CuO - 58 - 64
Al2O3 - 7 - 9
при массовом соотношении цеолита и металлоксидного компонента в катализаторе, равном 30 - 50 и 70 - 50 соответственно, процесс ведут в проточно-циркуляционной системе с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл.
ZnO - 65 - 70
Cr2O3 - 29-34
W2O5 - 1
или
ZnO - 29 - 31
CuO - 58 - 64
Al2O3 - 7 - 9
при массовом соотношении цеолита и металлоксидного компонента в катализаторе, равном 30 - 50 и 70 - 50 соответственно, процесс ведут в проточно-циркуляционной системе с охлаждением газового потока после реактора, отделением сконденсировавшихся продуктов реакции и подачей части газового потока на рецикл.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс проводят при температуре 280-420oC.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97119839A RU2131905C1 (ru) | 1997-11-19 | 1997-11-19 | Способ получения бензиновых фракций |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97119839A RU2131905C1 (ru) | 1997-11-19 | 1997-11-19 | Способ получения бензиновых фракций |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2131905C1 true RU2131905C1 (ru) | 1999-06-20 |
Family
ID=20199509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97119839A RU2131905C1 (ru) | 1997-11-19 | 1997-11-19 | Способ получения бензиновых фракций |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2131905C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2467057C2 (ru) * | 2007-09-13 | 2012-11-20 | Кабусики Кайся Санги | Способ получения композиции с использованием спирта в качестве исходного вещества |
| RU2473665C2 (ru) * | 2007-09-14 | 2013-01-27 | Хальдор Топсеэ А/С | Способ получения углеводородных продуктов |
-
1997
- 1997-11-19 RU RU97119839A patent/RU2131905C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2467057C2 (ru) * | 2007-09-13 | 2012-11-20 | Кабусики Кайся Санги | Способ получения композиции с использованием спирта в качестве исходного вещества |
| RU2473665C2 (ru) * | 2007-09-14 | 2013-01-27 | Хальдор Топсеэ А/С | Способ получения углеводородных продуктов |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2595096A (en) | Synthesis of alcohol from olefins, carbon monoxide, and hydrogen | |
| EP2547639B1 (en) | Production of propylene via simultaneous dehydration and skeletal isomerisation of isobutanol on acid catalysts followed by metathesis | |
| CN1071726C (zh) | 生产氧化产物的方法 | |
| CA2791218C (en) | Simultaneous dehydration and skeletal isomerisation of isobutanol on acid catalysts | |
| RU2485087C2 (ru) | Способ синтеза химического промышленного сырья и топливных композиций | |
| EP0127959B1 (en) | Olefins from methanol and/or dimethyl ether | |
| EP1920029A1 (en) | Process for converting difficultly convertible oxygenates to gasoline | |
| CN1480437A (zh) | 在含有正丁烯的烃物流中低聚异丁烯的方法 | |
| EP1368290A1 (en) | Production of higher olefins | |
| RU2189372C2 (ru) | Способ получения бутенолигомеров из олефинов по синтезу фишера-тропша | |
| EA007767B1 (ru) | Производство олефинов | |
| US20130261345A1 (en) | Production of fuel additives via simultaneous dehydration and skeletal isomerisation of isobutanol on acid catalysts followed by etherification | |
| EP2374780A1 (en) | Production of propylene via simultaneous dehydration and skeletal isomerisation of isobutanol on acid catalysts followed by metathesis | |
| CN86103748A (zh) | 烯烃的醛化 | |
| RU2131905C1 (ru) | Способ получения бензиновых фракций | |
| WO2006126913A2 (en) | Method for producing hydrocarbons from carbon oxides and hydrogen | |
| CN114989865B (zh) | 费托合成油耦合低碳醇醚含氧化合物生产低碳烯烃的方法 | |
| Tan et al. | Selective formation of iso-butane from carbon dioxide and hydrogen over composite catalysts | |
| EP3301142A1 (en) | Upgrading 5-nonanone | |
| US6486362B1 (en) | Process for producing oxygen-containing compounds containing at least one oxygen atom bonded to two distinct carbon atoms which are not bonded together and not including a multiple bond | |
| US6329561B1 (en) | Impurities removal | |
| EP2752242A1 (en) | Method for obtaining hydrocarbons from lower alcohols | |
| RU2114811C1 (ru) | Способ получения параксилола (его варианты) | |
| KR101621796B1 (ko) | 부타디엔의 제조공정 및 이를 위한 제조장치 | |
| US11787758B2 (en) | Processes for producing ethers and olefins from primary alcohols |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20061120 |