RU2125311C1

RU2125311C1 - Variable shunt reactor

Info

Publication number: RU2125311C1
Application number: RU97111662/09A
Authority: RU
Inventors: Г.Н. Александров; Ю.Г. Селезнев
Original assignee: Санкт-Петербургский государственный технический университет
Priority date: 1997-07-11
Filing date: 1997-07-11
Publication date: 1999-01-20

Abstract

FIELD: variable static reactive- power compensators, regulators of sine-cosine banks of condensers; blowout devices for insulated-neutral lines. SUBSTANCE: reactor is actually inertialess device due to no DC current in its coils since time of reactor current variation from no current to rated value is 10 to 20 ms. Reactor has magnetic circuit, main coil 1, and control coil 3 with control switches 4-7 connected in parallel with control coil 3. Switch 7 is shorted through control coil 3; additional reactors 8-10 that function to restrict axes in control coil 3 are connected in series with remaining switches. Compensating coil is placed between control and main coils. EFFECT: provision for limiting higher harmonics in main- coil current; reduced stray losses caused by magnetic circuit and, consequently, reduced full losses in reactor. 5 cl, 6 dwg

Description

Изобретение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано в качестве регулируемого (плавно и ступенчато) индуктивного сопротивления, в частности, в качестве регулируемого статического компенсатора реактивной мощности для повышения пропускной способности электрических сетей, в качестве регулятора косинусинусных батарей конденсаторов, а также в качестве дугогасящего устройства при однофазных коротких замыканиях в сетях с изолированной нейтралью. The invention relates to the field of electrical engineering and electric power industry and can be used as an adjustable (smoothly and stepwise) inductive resistance, in particular, as an adjustable static reactive power compensator to increase the capacity of electric networks, as a regulator of cosine batteries of capacitors, and also as arc suppression device for single-phase short circuits in networks with isolated neutral.

Известна конструкция управляемого реактора для регулируемого потребления избыточной реактивной мощности, обмотка управления которого разделена на несколько секций с целью ограничения содержания высших гармонических в кривой тока реактора. (Патент России N 2065654, 1994). A known design of a controlled reactor for controlled consumption of excess reactive power, the control winding of which is divided into several sections in order to limit the content of higher harmonics in the reactor current curve. (Russian Patent N 2065654, 1994).

Недостатком этой конструкции является необходимость разделения обмотки на несколько изолированных друг от друга слоев, управляемых порознь. Помимо усложнения конструкции обмотки управления этот реактор имеет большое число отводов, усложняющих конструкцию реактора и требующих устройства большого количества изоляционных выводов на крышке бака реактора. The disadvantage of this design is the need to separate the winding into several layers isolated from each other, controlled separately. In addition to complicating the design of the control winding, this reactor has a large number of taps that complicate the design of the reactor and require the installation of a large number of insulating terminals on the lid of the reactor tank.

Наиболее близким техническим решением, взятым за прототип, является управляемый реактор трансформаторного типа фирмы ВВС (K.Reichert, J.Kauferle, H. Glavitsch. Controllable reactor for more extensive utilization of voltage transmission systems. CIGRE - 1974, Rep. 31-04) с управляющими обмотками в каждой фазе, шунтированными встречно-параллельно включенными тиристорными блоками и с компенсационными обмотками в каждой фазе, соединенными в треугольник, предназначенными для подавления третьей гармонической в токе реактора. Для плавного регулирования тока в основной обмотке такого реактора изменяют угол отпирания тиристоров. Недостатком такой конструкции является высокий уровень высших гармонических в токе реактора, вызванных тем, что при неполных углах проводимости тиристоров в течение части полупериода питающего напряжения тиристоры не пропускают ток. Другим недостатком такой конструкции реактора является повышенный уровень мощности в номинальном режиме (до 2% от номинальной мощности). The closest technical solution, taken as a prototype, is a controlled transformer type reactor of the Air Force company (K. Reichert, J. Kauferle, H. Glavitsch. Controllable reactor for more extensive utilization of voltage transmission systems. CIGRE - 1974, Rep. 31-04) with control windings in each phase, shunted in counter-parallel connected thyristor blocks and with compensation windings in each phase connected in a triangle, designed to suppress the third harmonic in the current of the reactor. To smoothly control the current in the main winding of such a reactor, the thyristor unlock angle is changed. The disadvantage of this design is the high level of higher harmonics in the current of the reactor, caused by the fact that at incomplete conduction angles of the thyristors, the thyristors do not pass current during part of the half-cycle of the supply voltage. Another disadvantage of this reactor design is the increased power level in the nominal mode (up to 2% of the rated power).

Данное изобретение устраняет указанные недостатки. The invention eliminates these disadvantages.

Техническим результатом изобретения является ограничение высших гармонических в токе основной обмотки реактора до любого наперед заданного уровня, уменьшение добавочных потерь от магнитного потока вне магнитопровода и, как следствие, уменьшение полных потерь в реакторе; отсутствие выпрямленного тока в обмотках определяет практическую безинерционность реактора (время изменения тока реактора от минимального (холостой ход) до номинального составляет 10-20 мсек.). The technical result of the invention is the limitation of the higher harmonic in the current of the main winding of the reactor to any predetermined level, the reduction of additional losses from the magnetic flux outside the magnetic circuit and, as a result, the reduction of total losses in the reactor; the absence of a rectified current in the windings determines the practical inertia of the reactor (the time the reactor current changes from minimum (idle) to nominal is 10-20 ms.).

Технический результат достигается тем, что в управляемом шунтирующем реакторе, содержащем основную обмотку, управляющую обмотку с управляющими ключами, управляющие ключи соединены параллельно с управляющей обмоткой, один из ключей соединен с управляющей обмоткой накоротко, а последовательно с другими ключами установлены дополнительные дроссели, ограничивающие ток в управляющей обмотке, основные стержни магнитопровода имеют не менее одного разрыва, увеличивающего ток холостого хода реактора, а эффективное сечение ярем на 10-20% больше эффективного сечения основных стержней магнитопровода. The technical result is achieved in that in a controlled shunt reactor containing a main winding, a control winding with control keys, the control keys are connected in parallel with the control winding, one of the keys is short-circuited with the control winding, and additional chokes are installed in series with the other keys, limiting the current in the control winding, the main rods of the magnetic circuit have at least one gap, which increases the reactor idle current, and the effective section of the yoke by 10-20% is greater the effective cross section of the magnetic core rods.

Между управляющей и основной обмотками расположена компенсационная обмотка. Between the control and the main windings there is a compensation winding.

Торцевые части обмоток сверху и снизу прикрыты витыми кольцевыми шунтами, состыкованными через изоляционные прокладки соответственно с верхним и нижним ярмами магнитопровода, причем внешний и внутренний диаметры выбраны в пределах
от d₁₂ + a₁₂ + a₁ до d₁₂ + a₁₂ + 2a₁ и
d₁₂ - a₁₂ - a₂ до d₁₂ - a₁₂ - 2a₂, где
a₂ - толщина управляющей обмотки.The end parts of the windings above and below are covered by twisted ring shunts docked through the insulating gaskets, respectively, with the upper and lower yokes of the magnetic circuit, the outer and inner diameters being selected within
from d ₁₂ + a ₁₂ + a ₁ to d ₁₂ + a ₁₂ + 2a ₁ and
d ₁₂ - a ₁₂ - a ₂ to d ₁₂ - a ₁₂ - 2a ₂ , where
a ₂ is the thickness of the control winding.

Вместо кольцевых шунтов для улавливания магнитного потока могут быть использованы ярма увеличенной ширины. В этом случае ширина ярем магнитопровода и ширина боковых стержней магнитопровода выполнены в пределах
от d₁₂ + a₁₂ + a₁ до d₁₂ + a₁₂ + 2a₁, где
d₁₂ - средний диаметр зазора между основной и управляющей обмотками,
a₁₂ - толщина (радиальный размер) зазора между основной и управляющей обмотками;
a₁ - толщина основной обмотки.Instead of ring shunts, yokes of increased width can be used to capture magnetic flux. In this case, the width of the core magnetic core and the width of the side rods of the magnetic core are made within
from d ₁₂ + a ₁₂ + a ₁ to d ₁₂ + a ₁₂ + 2a ₁ , where
d ₁₂ is the average diameter of the gap between the main and control windings,
a ₁₂ is the thickness (radial size) of the gap between the main and control windings;
a ₁ is the thickness of the main winding.

Над верхним и под нижним ярмами магнитопровода расположены поперечные шунты прямоугольного сечения с вертикальным расположением листов электрической стали, длина которых равна ширине ярем магнитопровода, а ширина равна диаметру основных стержней магнитопровода, над которыми расположены шунты. Above the upper and lower yokes of the magnetic circuit there are transverse shunts of rectangular cross section with a vertical arrangement of sheets of electric steel, the length of which is equal to the width of the core of the magnetic circuit, and the width is equal to the diameter of the main rods of the magnetic circuit above which the shunts are located.

Сущность изобретения поясняется на фигурах:
Фиг. 1. Принципиальная электрическая схема обмоток трехфазного реактора и цепей его управления, где:
1 - основная обмотка,
2 - компенсационная обмотка,
3 - управляющая обмотка,
4, 5, 6, 7 - управляющие ключи (тиристорные блоки),
8, 9, 10 - добавочные дроссели в цепях управления.The invention is illustrated in the figures:
FIG. 1. Schematic diagram of the windings of a three-phase reactor and its control circuits, where:
1 - the main winding
2 - compensation winding,
3 - control winding,
4, 5, 6, 7 - control keys (thyristor blocks),
8, 9, 10 - additional chokes in the control circuits.

Фиг. 2. Принципиальная электрическая схема обмоток однофазного реактора и цепей его управления. FIG. 2. Schematic diagram of the windings of a single-phase reactor and its control circuits.

Фиг. 3. Схема расположения обмоток реактора пофазного исполнения относительно магнитопровода, где:
11 - основной стержень магнитопровода,
12 - ярмо магнитопровода,
13 - боковой стержень магнитопровода,
1 - основная обмотка,
2 - компенсационная обмотка,
3 - управляющая обмотка,
14 - кольцевой шунт,
15 - поперечные шунты с прямоугольным поперечным сечением.FIG. 3. The arrangement of the windings of the phase-wise reactor relative to the magnetic circuit, where:
11 - the main core of the magnetic circuit,
12 - the yoke of the magnetic circuit,
13 - side rod of the magnetic circuit,
1 - the main winding
2 - compensation winding,
3 - control winding,
14 - ring shunt,
15 - transverse shunts with a rectangular cross-section.

Фиг. 4. Схема распространения магнитного потока в кольцевом шунте указана линиями со стрелками. FIG. 4. The distribution pattern of the magnetic flux in the ring shunt is indicated by lines with arrows.

Фиг. 5. Схема расположения обмоток реактора относительно магнитопровода с расширенными ярмами и с поперечными шунтами. FIG. 5. The arrangement of the reactor windings relative to the magnetic circuit with extended yokes and with transverse shunts.

Фиг. 6. Схема распределения магнитного потока по поперечному сечению ярма с помощью поперечного шунта. FIG. 6. The distribution pattern of the magnetic flux over the cross section of the yoke using a transverse shunt.

Управляемый шунтирующий реактор работает следующим образом. Managed shunt reactor operates as follows.

Последовательное замыкание управляющих ключей 4, 5, 6 и 7 (Фиг. 1, 2) приводит к ступенчатому увеличению тока через основную обмотку 1 реактора от мощности холостого хода (при разомкнутых управляющих ключах) до номинальной мощности (при замкнутом ключе 7). Таким образом, в номинальном режиме ветви цепи управления с добавочными дросселями 8, 9, 10 в цепях управления не используются. Sequential closure of control keys 4, 5, 6 and 7 (Fig. 1, 2) leads to a stepwise increase in current through the main winding 1 of the reactor from idle power (with open control keys) to rated power (with key 7 closed). Thus, in the nominal mode, the branches of the control circuit with additional chokes 8, 9, 10 are not used in the control circuits.

При использовании в качестве управляющих ключей 4, 5, 6, 7 тиристорных блоков обеспечивается возможность плавного изменения тока на каждой ступени регулирования. When using 4, 5, 6, 7 thyristor blocks as control keys, it is possible to smoothly change the current at each control stage.

При этом в случае непрерывного регулирования создаваемые высшие гармонические в кривой тока коммутируемого тиристорами контура управления индуцируют противоЭДС в короткозамкнутых контурах предыдущих ступеней. В результате содержание высших гармонических в магнитном потоке ограничивается, что и приводит к ограничению высших гармонических в токе основной обмотки 1 реактора до любого наперед заданного уровня. In this case, in the case of continuous regulation, the higher harmonics created in the current curve of the thyristor-switched control loop induce counter-EMF in the short-circuited circuits of the previous stages. As a result, the content of higher harmonics in the magnetic flux is limited, which leads to the limitation of higher harmonics in the current of the main winding 1 of the reactor to any predetermined level.

Наиболее эффективно ограничиваются высшие гармонические, когда полное приращение тока основной обмотки 1, обусловленное коммутируемой ступенью, меньше либо немного превосходит (в пределах 10-20%) ток основной обмотки 1, обусловленный всеми предыдущими ступенями. Например, можно рекомендовать следующий ряд основной обмотки 1 в результате последовательного ввода параллельных контуров: 10%, 21,5%, 47,2%, 100%. При этом при полном вводе каждой последующей ступени (при непрерывной проводимости тиристорных блоков 4, 5, 6 или при замкнутом управляющем ключе 7) высшие гармоники в токе основной обмотки 1 реактора полностью отсутствуют. Higher harmonic ones are most effectively limited when the total increment of the current of the main winding 1, due to the switched stage, is less or slightly higher (within 10-20%) of the current of the main winding 1, due to all the previous steps. For example, we can recommend the following row of the main winding 1 as a result of sequential input of parallel loops: 10%, 21.5%, 47.2%, 100%. Moreover, with the complete input of each subsequent stage (with continuous conductivity of the thyristor units 4, 5, 6 or with the closed control key 7), higher harmonics in the current of the main winding 1 of the reactor are completely absent.

Отличительной особенностью управляемого реактора трансформаторного типа является то обстоятельство, что в номинальном режиме при короткозамкнутой управляющей обмотке 3 магнитный поток почти полностью вытесняется из объема, расположенного внутри управляющей обмотки 3, в пространство между основной обмоткой 1 и управляющей обмоткой 3, а также в область, занятую этими обмотками. Для того, чтобы не допустить больших добавочных потерь, в частности, в баке реактора, этот поток необходимо собрать и направить в магнитопровод. Эта задача может быть решена двумя различными путями. A distinctive feature of a transformer type controlled reactor is the fact that in the nominal mode with a short-circuited control winding 3, the magnetic flux is almost completely displaced from the volume located inside the control winding 3 into the space between the main winding 1 and the control winding 3, as well as into the area occupied these windings. In order to prevent large additional losses, in particular, in the reactor tank, this flow must be collected and routed to the magnetic circuit. This problem can be solved in two different ways.

В одном из них торцевые части обмоток и зазор между обмотками прикрываются сверху и снизу витыми кольцевыми шунтами 14 с радиальным разрезом, исключающим протекание наведенных токов по шунту 14, примыкающими к верхнему и нижнему ярмам реактора (Фиг. 3). Магнитный поток в кольцевом шунте 14 направляется по четырем разным направлениям (Фиг. 4) к ярму 12 и далее по ярму 12 направляется либо в боковые стержни при пофазном исполнении реактора, либо замыкается по путям потоков других фаз. In one of them, the end parts of the windings and the gap between the windings are covered from above and below by twisted ring shunts 14 with a radial cut, excluding the flow of induced currents through the shunt 14, adjacent to the upper and lower yokes of the reactor (Fig. 3). The magnetic flux in the annular shunt 14 is directed in four different directions (Fig. 4) to the yoke 12 and then through the yoke 12 is directed either to the side rods with a phase-wise version of the reactor, or closes along the flow paths of other phases.

Согласно другому варианту ширина ярма 12 принимается равной или близкой к наружному диаметру основной обмотки 1 реактора. В этом случае в номинальном режиме работы реактора вытесненный из основных стержней 11 магнитный поток улавливается непосредственно ярмами 12. Для обеспечения равномерного распределения магнитного потока по сечению ярем 12 во всех режимах работы реактора (от холостого хода до номинального режима) над верхним ярмом 12 и под нижним ярмом 12 укрепляются поперечные шунты 15 с прямоугольным поперечным сечением (фиг. 5) таким образом, что листы электротехнической стали расположены вертикально и перпендикулярно листам ярем. Например, в режиме холостого хода реактора, когда весь магнитный поток сосредоточен в основном стержне (в основных стержнях при трехфазном исполнении) значительную часть магнитного потока необходимо вывести из части ярем, сшихтованной со стержнями (имеющей ширину стержней), и направить в боковые части ярем (фиг. 6). According to another embodiment, the width of the yoke 12 is assumed to be equal to or close to the outer diameter of the main winding 1 of the reactor. In this case, in the nominal operating mode of the reactor, the magnetic flux displaced from the main rods 11 is caught directly by the yokes 12. To ensure uniform distribution of the magnetic flux over the cross section by the hole 12 in all reactor operation modes (from idle to the nominal mode) above the upper yoke 12 and below the lower the yoke 12 is strengthened by transverse shunts 15 with a rectangular cross-section (Fig. 5) so that the sheets of electrical steel are located vertically and perpendicular to the sheets with a yoke. For example, in the idle mode of the reactor, when the entire magnetic flux is concentrated in the main rod (in the main rods with a three-phase design), a significant part of the magnetic flux must be removed from the part with the yoke stitched with the rods (having the width of the rods) and directed to the side parts with the yoke ( Fig. 6).

В обоих случаях в режиме максимального содержания третьей гармонической около 70% магнитного потока вытесняется из основного стержня магнитопровода. Поэтому для подавления третьей гармонической известным способом путем соединения в треугольник специальной компенсационной обмотки 2 необходимо расположить компенсационную обмотку 2 снаружи обмотки управления 1, являющейся генератором высших гармонических в кривой тока реактора, либо путем соединения в треугольник управляющей обмотки 3. In both cases, in the regime of maximum content of the third harmonic, about 70% of the magnetic flux is displaced from the main core of the magnetic circuit. Therefore, in order to suppress the third harmonic in a known manner by connecting a special compensation winding 2 into a triangle, it is necessary to position the compensation winding 2 outside the control winding 1, which is the higher harmonic generator in the reactor current curve, or by connecting the control winding 3 into a triangle.

Поскольку напряжение на реакторе сохраняется практически неизменным независимо от режима его работы, должно быть неизменным и потокосцепление с основной обмоткой реактора. Вытеснение магнитного потока из основного стержня приводит к тому, что его часть не сцепляется со всеми витками основной обмотки 1. Это обстоятельство определяет необходимость увеличения полного потока в воздухе по сравнению с потоком в основном стержне. Коэффициент усиления потока в воздухе в номинальном режиме по сравнению с потоком в основном стержне в режиме холостого хода определяется формулой

где
d₁₂ и a₁₂ - средний диаметр и толщина (радиальный размер) зазора между основной обмоткой 1 и обмоткой управления 2, a₁ и a₂ - толщины (радиальные размеры) основной обмотки 1 и обмотки управления 2.Since the voltage at the reactor remains practically unchanged regardless of the mode of its operation, flux linkage with the main winding of the reactor should also be unchanged. The displacement of the magnetic flux from the main rod leads to the fact that part of it does not adhere to all turns of the main winding 1. This circumstance determines the need to increase the total flux in air compared with the flux in the main rod. The gain of the flow in the air in the nominal mode compared with the flow in the main rod in idle mode is determined by the formula

Where
d ₁₂ and a ₁₂ are the average diameter and thickness (radial size) of the gap between the main winding 1 and the control winding 2, a ₁ and a ₂ are the thicknesses (radial dimensions) of the main winding 1 and the control winding 2.

Соответственно сечение магнитных шунтов, собирающих магнитный поток и направляющих его в ярма, должно выбираться с учетом увеличения магнитного потока в воздухе. Accordingly, the cross section of magnetic shunts collecting magnetic flux and directing it into yokes should be selected taking into account the increase in magnetic flux in air.

Магнитный поток в ярмах меньше магнитного потока в воздухе, но больше магнитного потока в основном стержне. Коэффициент усиления магнитного потока в ярмах в номинальном режиме по сравнению с потоком в основном стержне в режиме холостого хода определяется формулой

Соответственно необходимо увеличить сечение ярем по сравнению с сечением основных стержней на этот коэффициент.The magnetic flux in yokes is less than the magnetic flux in the air, but more magnetic flux in the main rod. The gain of the magnetic flux in yards in nominal mode compared with the flux in the main rod in idle mode is determined by the formula

Accordingly, it is necessary to increase the cross section by the jerk compared to the cross section of the main rods by this coefficient.

Для достижения необычно высокого для трансформаторов напряжения короткого замыкания необходимо обеспечить определенные соотношения конструктивных параметров реактора в соответствии с формулой

где
U_ф - эффективное значение фазового напряжения;
I_н - эффективное значение номинального тока;
f - номинальная частота;
N₁ - число витков в основной обмотке реактора;
l_в - длина воздушного промежутка между кольцевыми шунтами;
B₀ - амплитудное значение магнитной индукции в стали;
F_ст - эффективное сечение основного стержня магнитопровода;
F_эк.в - эквивалентное сечение магнитного потока в воздухе

Из формул (3) - (4) следует, что увеличение напряжения короткого замыкания U_k% при заданных значениях U_ф; I_н; f; можно обеспечить путем увеличения числа витков основной обмотки N₁, величины зазора a₁₂, толщины обмоток a₁ и a₂, а также уменьшением длины воздушного промежутка между кольцевыми шунтами l_в.To achieve an unusually high short circuit voltage for transformers, it is necessary to provide certain ratios of the design parameters of the reactor in accordance with the formula

Where
U _f - the effective value of the phase voltage;
I _n is the effective value of the rated current;
f is the rated frequency;
N ₁ is the number of turns in the main winding of the reactor;
l _in - the length of the air gap between the ring shunts;
B ₀ is the amplitude value of magnetic induction in steel;
F _article - effective section of the main core of the magnetic circuit;
F _eq.v - the equivalent cross section of the magnetic flux in air

From the formulas (3) - (4) it follows that the increase in voltage short circuit U _k % at given values of U _f ; I _n ; f; can be achieved by increasing the number of turns of the main winding N ₁ , the gap a ₁₂ , the thickness of the windings a ₁ and a ₂ , as well as reducing the length of the air gap between the ring shunts l _in .

Для того, чтобы обеспечить отсутствие высших гармонических в токе реактора на промежуточных ступенях регулирования необходимо ограничить ток в управляющей обмотке 3 при замкнутых управляющих ключах 4, 5, 6 промежуточных ступеней. С этой целью последовательно с управляющими ключами 4, 5, 6 промежуточных ступеней регулирования включаются дроссели 8, 9, 10, рассчитанные на ограничение тока промежуточных ступеней до заданного уровня. Эти дополнительные дроссели 8, 9, 10 могут быть выполнены в отдельных баках либо в одном баке, отдельно от бака основного реактора. In order to ensure the absence of higher harmonics in the reactor current at the intermediate control stages, it is necessary to limit the current in the control winding 3 with closed control keys 4, 5, 6 of the intermediate stages. To this end, inductors 8, 9, 10 are connected in series with control keys 4, 5, 6 of the intermediate control stages, designed to limit the current of the intermediate stages to a given level. These additional chokes 8, 9, 10 can be performed in separate tanks or in one tank, separately from the tank of the main reactor.

Claims

1. Управляемый шунтирующий реактор, содержащий магнитопровод, основную обмотку и управляющую обмотку с управляющими ключами, отличающийся тем, что управляющие ключи соединены параллельно с управляющей обмоткой, один из управляющих ключей соединен с управляющей обмоткой накоротко, а последовательно с другими управляющими ключами установлены дополнительные дроссели, ограничивающие ток в управляющей обмотке, причем магнитопровод имеет основные и боковые стержни, основные стержни имеют не менее одного разрыва, увеличивающего ток холостого хода реактора, а эффективное сечение ярем на 10 - 20% больше эффективного сечения основных стержней магнитопровода. 1. A controlled shunt reactor containing a magnetic circuit, a main winding and a control winding with control keys, characterized in that the control keys are connected in parallel with the control winding, one of the control keys is connected to the control winding shortly, and additional chokes are installed in series with other control keys, limiting the current in the control winding, and the magnetic circuit has main and side rods, the main rods have at least one gap that increases the idle current stroke of the reactor, and the effective cross-section yokes 10 - 20% larger than the effective cross section of the magnetic core rods.

2. Реактор по п.1, отличающийся тем, что между управляющей обмоткой и основной обмоткой расположена компенсационная обмотка. 2. The reactor according to claim 1, characterized in that between the control winding and the main winding is a compensation winding.

3. Реактор по п.1 или 2, отличающийся тем, что ширина ярем магнитопровода и боковых стержней магнитопровода выполнены в пределах от d₁₂ + a₁₂ + a₁ до d₁₂ + a₁₂ + 2a₁, где d₁₂ - средний диаметр зазора, a₁₂ - толщина зазора между основной обмоткой и управляющей обмоткой, a₁ - толщина основной обмотки, над верхним и под нижним ярмами магнитопровода расположены поперечные шунты прямоугольного сечения, длина которых равна ширине ярем магнитопровода, а ширина равна диаметру основных стержней магнитопровода.3. The reactor according to claim 1 or 2, characterized in that the width of the core of the magnetic circuit and the side rods of the magnetic circuit are made in the range from d ₁₂ + a ₁₂ + a ₁ to d ₁₂ + a ₁₂ + 2a ₁ , where d ₁₂ is the average diameter of the gap , a ₁₂ is the thickness of the gap between the main winding and the control winding, a ₁ is the thickness of the main winding, transverse shunts of rectangular cross section are located above the upper and lower yokes of the magnetic circuit, the length of which is equal to the width of the core of the magnetic circuit, and the width is equal to the diameter of the main rods of the magnetic circuit.

4. Реактор по п.1 или 2, отличающийся тем, что торцевые части обмоток сверху и снизу прикрыты кольцевыми шунтами, состыкованными через изоляционные прокладки соответственно с верхним и нижним ярмами магнитопровода, причем внешний и внутренний диаметры шунтов выбраны в пределах от d₁₂ + a₁₂ + a₁ до d₁₂ + a₁₂ + 2a₁ и от d₁₂ - a₁₂ - a₂ до d₁₂ - a₁₂ - 2a₂, где a₂ - толщина управляющей обмотки.4. The reactor according to claim 1 or 2, characterized in that the end parts of the windings above and below are covered by ring shunts joined through insulating gaskets respectively to the upper and lower yokes of the magnetic circuit, the outer and inner diameters of the shunts being selected from d ₁₂ + a ₁₂ + a ₁ to d ₁₂ + a ₁₂ + 2a ₁ and from d ₁₂ - a ₁₂ - a ₂ to d ₁₂ - a ₁₂ - 2a ₂ , where a ₂ is the thickness of the control winding.