RU2120560C1 - Combustion chamber (versions) - Google Patents
Combustion chamber (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2120560C1 RU2120560C1 RU97112747A RU97112747A RU2120560C1 RU 2120560 C1 RU2120560 C1 RU 2120560C1 RU 97112747 A RU97112747 A RU 97112747A RU 97112747 A RU97112747 A RU 97112747A RU 2120560 C1 RU2120560 C1 RU 2120560C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- combustion chamber
- nozzles
- diameter
- wall
- liner
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к ракетной технике и может быть использовано при конструировании форсуночных головок ЖРД, а также в тех отраслях техники, где используются различного рода топочные устройства. The invention relates to rocket technology and can be used in the design of the nozzle heads of the rocket engine, as well as in those branches of technology where various kinds of combustion devices are used.
Известны конструктивные схемы перегородок, устанавливаемых на смесительных головках камер сгорания для подавления поперечных мод высокочастотных (ВЧ) колебаний [1]. Одним из основных параметров перегородок, существенным образом влияющих на эффективность подавления ВЧ колебаний в камере сгорания, является их длина. Оптимальные значения отношения длины перегородок к диаметру камеры находятся в диапазоне 0,2 - 0,3. Known structural schemes of partitions installed on the mixing heads of the combustion chambers to suppress the transverse modes of high-frequency (HF) oscillations [1]. One of the main parameters of the partitions, significantly affecting the efficiency of suppressing RF oscillations in the combustion chamber, is their length. The optimal ratio of the length of the partitions to the diameter of the chamber is in the range of 0.2 - 0.3.
Недостатком неохлаждаемых перегородок является то, что в камерах сгорания современных маршевых двигателей перегородки наиболее эффективной длины будут выгорать. The disadvantage of uncooled partitions is that in the combustion chambers of modern mid-flight engines, partitions of the most effective length will burn out.
Известна конструкция головки-форсунки, содержащая корпус и несколько охлаждаемых антипульсационных перегородок [2]. Внутри корпуса расположены каналы для подвода жидкого топлива к струйным форсункам. К огневой стенке головки-форсунки прикреплено несколько перегородок, служащих для подавления неустойчивого горения. В перегородках для их охлаждения выполнены отверстия, соединенные с каналами головки. Впрыск топлива в камеру сгорания осуществляется через форсуночную головку и через отверстия в охлаждаемых перегородках. A known design of the nozzle head, comprising a housing and several cooled anti-pulsation partitions [2]. Inside the housing are channels for supplying liquid fuel to jet nozzles. Several partitions are attached to the fire wall of the nozzle head to suppress unstable combustion. In the partitions for their cooling holes are made, connected to the channels of the head. Fuel is injected into the combustion chamber through the nozzle head and through openings in the cooled partitions.
Недостатком такой смесительной головки является сложность конструкции и невозможность использования ее на уже находящихся в эксплуатации серийных двигателях, так как конструкция головки с охлаждаемыми перегородками закладывается на этапе проектирования камеры сгорания. Кроме того, как отмечается в работе [1], охлаждаемые перегородки, как правило, представляют собой массивную конструкцию, сильно загромождающую площадь форсуночной головки, что затрудняет обеспечение равномерного распределения компонентов топлива по сечению камеры сгорания и может приводить к снижению удельной тяги двигателя, а впрыск топлива в камеру сгорания через охлаждаемые перегородки еще больше усугубляет эффект снижения экономичности двигателя. The disadvantage of such a mixing head is the complexity of the design and the inability to use it on already in production serial engines, since the design of the head with cooled baffles is laid at the stage of designing the combustion chamber. In addition, as noted in [1], the cooled partitions, as a rule, are of a massive construction, heavily cluttering the area of the nozzle head, which makes it difficult to ensure uniform distribution of fuel components over the cross section of the combustion chamber and can lead to a decrease in engine specific thrust, and injection fuel to the combustion chamber through the cooled partitions further exacerbates the effect of reducing engine efficiency.
Известна камера сгорания с участком у головки, имеющим некоторый угол расширения [3] . Такая конструкция улучшает характеристики устойчивости по сравнению с цилиндрической камерой сгорания. Недостатком такой камеры сгорания является сложность ее изготовления и невозможность использования на уже находящихся в эксплуатации серийных двигателях, так как создание практически нового двигателя с последующей его отработкой повлечет за собой временные и экономические затраты. A known combustion chamber with a section at the head having a certain angle of expansion [3]. This design improves stability characteristics compared to a cylindrical combustion chamber. The disadvantage of such a combustion chamber is the complexity of its manufacture and the inability to use on already in production serial engines, since the creation of a practically new engine with its subsequent development will entail time and economic costs.
Известно устройство для ступенчатого изменения площади поперечного сечения цилиндрической камеры сгорания, выполненное в виде цилиндрического вкладыша, примыкающего к огневому днищу смесительной головки и служащее для стабилизации рабочего процесса [4]. A device for stepwise changing the cross-sectional area of a cylindrical combustion chamber, made in the form of a cylindrical liner adjacent to the firing bottom of the mixing head and serving to stabilize the working process [4].
Недостатком использования цилиндрического вкладыша является то, что данное устройство не во всех случаях может положительно влиять на стабилизацию рабочего процесса в камере сгорания, так как физика воздействия основана на увеличении скорости газа (из-за уменьшения диаметра камеры), а воздействие этого параметра на характеристики устойчивости может быть неоднозначно при использовании различных компонентов топлива и режимов работы камеры сгорания. Кроме того, наличие цилиндрического вкладыша нарушает пристеночный слой, организованный от головки камеры сгорания для ее тепловой защиты, что может потребовать доработки системы охлаждения камеры, а это нежелательно при использовании устройства на уже созданных двигателях. The disadvantage of using a cylindrical liner is that this device may not in all cases positively affect the stabilization of the working process in the combustion chamber, since the physics of the impact is based on an increase in gas velocity (due to a decrease in the diameter of the chamber), and the effect of this parameter on the stability characteristics may be ambiguous when using various fuel components and combustion chamber operating modes. In addition, the presence of a cylindrical liner violates the parietal layer, organized from the head of the combustion chamber for its thermal protection, which may require refinement of the cooling chamber, and this is undesirable when using the device on already created engines.
Задачей предлагаемых изобретений является возможность предотвращения вибрационного горения, то есть подавления высокочастотных колебаний в камерах сгорания и, как следствие, увеличение надежности двигателей, которые уже находятся в серийном производстве и эксплуатации. The objective of the invention is the ability to prevent vibrational combustion, that is, suppress high-frequency vibrations in the combustion chambers and, as a result, increase the reliability of engines that are already in serial production and operation.
Техническим результатом, достигнутым в изобретении, является снижение амплитуд пульсаций давления в камере сгорания до уровня шумов или до некоторого перепада, допустимого по условиям конструкторской документации. The technical result achieved in the invention is to reduce the amplitudes of the pressure pulsations in the combustion chamber to a noise level or to a certain difference that is permissible under the conditions of the design documentation.
Поставленная задача во всех вариантах решается за счет того, что на смесительной головке устанавливается устройство подавления колебаний. The task in all cases is solved due to the fact that a vibration suppression device is installed on the mixing head.
В первом варианте устройство подавления колебаний выполнено перфорированным в виде полого тонкостенного усеченного конуса с равномерно расположенными радиальными пластинами, проходящими сквозь боковую поверхность конуса и примыкающими к внутренней стенке камеры сгорания и огневому днищу смесительной головки, при этом меньший диаметр усеченного конуса, примыкающий к огневому днищу, равен диаметру окружности, проходящей по внешней границе сопел форсунок периферийного ряда, а противоположный ему диаметр усеченного конуса образует с внутренней стенкой камеры сгорания зазор не более 0,4 расстояния от стенки камеры сгорания до внешней границы сопел периферийного ряда форсунок или высоте пластин в радиальном направлении. In the first embodiment, the vibration suppression device is made perforated in the form of a hollow thin-walled truncated cone with evenly spaced radial plates passing through the side surface of the cone and adjacent to the inner wall of the combustion chamber and the fire bottom of the mixing head, while the smaller diameter of the truncated cone adjacent to the fire bottom, equal to the diameter of the circle passing along the outer border of the nozzles of the nozzles of the peripheral row, and the diameter of the truncated cone opposite to it forms Cored oil combustion chamber wall a gap is not more than 0.4 of the distance from the combustion chamber wall to the outer edge of the peripheral nozzles or series of nozzles adjustment plates in the radial direction.
Во втором варианте устройство подавления колебаний выполнено в виде вкладыша из жаропрочного материала, при этом внутренний диаметр торца вкладыша, примыкающего к огневому днищу, равен диаметру окружности, проходящей по внешней границе сопел форсунок периферийного ряда, а наружный диаметр торца и противоположный ему по оси камеры диаметр вкладыша совпадает с внутренним диаметром камеры сгорания, длина вкладыша в 2 - 2,5 раза больше расстояния от стенки камеры сгорания до внешней границы сопел периферийного ряда форсунок. В качестве жаропрочного материала для вкладыша может быть использован композиционный материал. In the second embodiment, the vibration suppression device is made in the form of a liner made of heat-resistant material, while the inner diameter of the end of the liner adjacent to the firing bottom is equal to the diameter of a circle passing along the outer boundary of the nozzles of the peripheral row nozzles, and the outer diameter of the end and the diameter opposite to it along the camera axis the liner coincides with the inner diameter of the combustion chamber, the length of the liner is 2 - 2.5 times the distance from the wall of the combustion chamber to the outer border of the nozzles of the peripheral row of nozzles. As a heat-resistant material for the liner can be used composite material.
Первый вариант изобретения иллюстрируют фиг. 1 - 3; второй вариант - фиг. 4 - 6. A first embodiment of the invention is illustrated in FIG. thirteen; the second option is FIG. 4-6.
На фиг. 1 представлена цилиндрическая часть и смесительная головка камеры сгорания в разрезе с устройством для подавления ВЧ-колебаний. In FIG. 1 shows a cylindrical part and a mixing head of a combustion chamber in section with a device for suppressing RF oscillations.
На фиг. 2 представлен амплитудно-частотный спектр пульсаций давления в экспериментальной камере сгорания, работающей без устройства подавления ВЧ-колебаний. In FIG. 2 shows the amplitude-frequency spectrum of pressure pulsations in an experimental combustion chamber operating without a device for suppressing RF oscillations.
На фиг. 3 представлен амплитудно-частотный спектр пульсаций давления в камере с устройством подавления ВЧ колебаний. In FIG. 3 shows the amplitude-frequency spectrum of pressure pulsations in the chamber with a device for suppressing RF oscillations.
На фиг. 4 представлена камера сгорания с вкладышем из жаропрочного композиционного материала. In FIG. 4 shows a combustion chamber with a liner of heat-resistant composite material.
На фиг. 5 представлены амплитуды пульсаций первой тангенциальной моды колебаний в экспериментальной камере сгорания без вкладыша. In FIG. Figure 5 shows the pulsation amplitudes of the first tangential oscillation mode in the experimental combustion chamber without a liner.
На фиг. 6 представлены амплитуды пульсаций первой тангенциальной моды в камере с вкладышем. In FIG. Figure 6 shows the pulsation amplitudes of the first tangential mode in a chamber with an insert.
Предлагаемое устройство для подавления поперечных мод высокочастотных колебаний давления устанавливается в периферийной пристеночной зоне на форсуночной головке (фиг. 1). Устройство состоит из перфорированного полого тонкостенного усеченного конуса 1 и равномерно расположенных радиальных перфорированных пластин 2, проходящих сквозь боковую поверхность конуса 1. Пластины 2 примыкают вплотную к внутренней стенке камеры сгорания 3 и огневому днищу смесительной головки 4. Усеченный конус 1 своим торцом меньшего диаметра 5 примыкает к огневому днищу 4, при этом меньший диаметр усеченного конуса равен диаметру окружности, проходящей по внешней границе сопел форсунок периферийного ряда 6. Противоположный, удаленный от огневого днища форсуночной головки торец усеченного конуса большего диаметра 7 образует с внутренней стенкой 3 камеры сгорания зазор (h3), размер которого не превышает 0,4 высоты пластин 2 в радиальном направлении (h).The proposed device for suppressing the transverse modes of high-frequency pressure fluctuations is installed in the peripheral parietal zone on the nozzle head (Fig. 1). The device consists of a perforated hollow thin-walled truncated cone 1 and evenly spaced radial perforated
Предлагаемая камера сгорания (фиг. 4) содержит смесительную головку 1 с периферийной зоной 2, которая ограничивается с одной стороны рядом форсунок 3, а с другой стороны внутренней стенкой 4 камеры сгорания. Вкладыш 5 устанавливается вплотную к огневому днищу 6 смесительной головки и внутренней стенке камеры сгорания 4. Вкладыш выполнен из жаропрочного материала и установлен так, что торец вкладыша, примыкающий к огневому днищу, имеет внутренний диаметр, равный диаметру окружности, проходящей по внешней границе сопел 7 форсунок периферийного ряда 3. Вкладыш имеет расширяющуюся конфигурацию и выходная кромка вкладыша 8 имеет диаметр, совпадающий с диаметром внутренней стенки камеры сгорания 4. The proposed combustion chamber (Fig. 4) contains a mixing head 1 with a
Длина вкладыша в 2 - 2,5 раза больше расстояния от стенки камеры сгорания 4 до внешней границы сопел 7 периферийного ряда форсунок. The liner length is 2 - 2.5 times the distance from the wall of the
Работа устройства по первому варианту заключается в следующем. The operation of the device according to the first embodiment is as follows.
На высокочастотную устойчивость процесса горения в камере сгорания большое влияние оказывает организация рабочего процесса в пристеночной зоне на периферии форсуночной головки, особенно в так называемой рециркуляционной зоне, возникающей в области стыка форсуночной головки и внутренней стенки камеры сгорания. Для защиты от прогара внутренней стенки камеры сгорания форсуночные головки изготавливают таким образом, чтобы они обеспечивали распределение компонентов вблизи стенок (и соответственно в рециркуляционной пристеночной зоне), при котором в пристенке создается зона пониженной температуры. В этом области и располагается предложенное антипульсационное устройство, которое вследствие низких температур может выполняться неохлаждаемым. Антипульсационные перегородки, расположенные на огневом днище предназначаются для подавления высокочастотных поперечных мод колебаний. Эти моды характеризуются тангенциальным или радиальным движением газа вдоль огневого днища, при этом большая часть энергии акустической волны и максимальные скорости движения частиц (особенно для тангенциальных мод колебаний) сосредоточиваются вблизи периферии камеры сгорания. Установка антипульсационного устройства в периферийной зоне смесительной головки будет препятствовать движению частиц, то есть распространению акустических волн поперечных форм колебаний, создавая потери акустической энергии за счет образования вихрей и эффектов их отрыва, а также трения при обтекании колеблющихся газом перфорированных усеченного конуса 1 и радиальных пластин 2 (фиг. 1). Таким образом, предлагаемое устройство будет рассеивать акустическую энергию, генерируемую рабочим процессом, и устранять явления ВЧ неустойчивости. The high-frequency stability of the combustion process in the combustion chamber is greatly influenced by the organization of the working process in the wall zone at the periphery of the nozzle head, especially in the so-called recirculation zone that arises at the junction of the nozzle head and the inner wall of the combustion chamber. To protect against burnout of the inner wall of the combustion chamber, nozzle heads are made in such a way that they ensure the distribution of components near the walls (and, accordingly, in the recirculation wall zone), in which a low temperature zone is created in the wall. In this area, the proposed anti-pulsation device is located, which, due to low temperatures, can be performed uncooled. The anti-pulsation partitions located on the firing bottom are designed to suppress high-frequency transverse vibrational modes. These modes are characterized by the tangential or radial movement of the gas along the firing base, with most of the acoustic wave energy and maximum particle velocities (especially for the tangential vibration modes) concentrated near the periphery of the combustion chamber. The installation of an anti-pulsation device in the peripheral zone of the mixing head will prevent the movement of particles, that is, the propagation of acoustic waves of transverse vibrational modes, creating loss of acoustic energy due to the formation of vortices and the effects of their separation, as well as friction during flow around a perforated truncated cone 1 and radial plates 2 (Fig. 1). Thus, the proposed device will dissipate the acoustic energy generated by the workflow, and eliminate the phenomena of RF instability.
Эффективность подавления ВЧ-колебаний с помощью предлагаемого устройства (фиг. 1) проверялась в Центре Келдыша на экспериментальной камере сгорания. Установка запускалась на режим, при котором в камере сгорания без антипульсационного устройства возникали высокочастотные колебания первой тангенциальной моды. На фиг. 2 показан амплитудно-частотный спектр таких колебаний. Пульсаций первой тангенциальной моды частотой f = 1200 Гц (1 на фиг. 2) достигали значений δP = 1 кг/см2, что для условий эксперимента составляло около 20% от стационарного давления в камере сгорания (колебания такой же интенсивности наблюдается в натурных ЖРД). В камере сгорания с антипульсационным устройством ВЧ-колебания первой тенгенциальной моды не возникали. Режим работы установки при этом не изменялся. Как видно из амплитудно-частотного, показанного на фиг. 3, колебания с частотой f = 1200 Гц отсутствуют.The effectiveness of suppressing RF oscillations using the proposed device (Fig. 1) was tested at the Keldysh Center on an experimental combustion chamber. The installation was launched in a mode in which high-frequency oscillations of the first tangential mode occurred in the combustion chamber without an anti-pulsation device. In FIG. 2 shows the amplitude-frequency spectrum of such oscillations. The pulsations of the first tangential mode with a frequency f = 1200 Hz (1 in Fig. 2) reached δP = 1 kg / cm 2 , which for the experimental conditions was about 20% of the stationary pressure in the combustion chamber (oscillations of the same intensity are observed in full-scale rocket engines) . In the combustion chamber with an anti-pulsation device, no high-frequency oscillations of the first tensional mode occurred. The operating mode of the installation did not change. As can be seen from the amplitude-frequency shown in FIG. 3, there are no oscillations with a frequency f = 1200 Hz.
Второй вариант устройства, выполненного в виде расширяющего вкладыша (фиг. 4), устраняет пристеночную рециркуляционную зону на периферии головки камеры сгорания, делая течение безотрывным и тем самым улучшает характеристики ВЧ устойчивости относительно тангенциальных форм колебаний, так как в месте образования отрывной рециркуляционной пристеночной зоны небольшие изменения локального соотношения компонентов существенно сказываются на скорости затухания колебаний, поскольку именно здесь расположены пучности давления тангенциальных, радиальных и продольных мод колебаний, существенно влияющих на физико-химические процессы горения, а следовательно, на устойчивость работы камеры сгорания. Кроме этого, поверхность вкладыша, выполненного из композиционного материала, обладает хорошими звукопоглощающими свойствами, что способствует рассеиванию энергии акустических колебаний при отражении от поверхности вкладыша 5 и, таким образом, способствует стабилизации процесса горения. The second variant of the device, made in the form of an expanding insert (Fig. 4), eliminates the parietal recirculation zone on the periphery of the head of the combustion chamber, making the flow continuous, and thereby improves the RF stability characteristics with respect to the tangential modes of oscillation, since at the place of formation of the tear-off recirculation parietal zone changes in the local ratio of components significantly affect the rate of damping of oscillations, since it is here that the pressure antinodes are tangential x, radial and longitudinal modes of vibration, significantly affecting the physicochemical processes of combustion, and therefore, the stability of the combustion chamber. In addition, the surface of the liner made of composite material has good sound absorbing properties, which helps to disperse the energy of acoustic vibrations when reflected from the surface of the
Эффективность подавления ВЧ-колебаний тангенциальных форм с помощью вкладыша проверялось на специальной установке в Центре Келдыша. При работе камеры сгорания без вкладыша возникали ВЧ-колебания первой тенгенциальной моды интенсивностью δPкс = 0,8 - 1 кг/см2 (фиг. 5). При установке вкладыша на тех же режимах камера работала устойчиво, амплитуды колебаний первой тенгенциальной моды уменьшились в ≈ 4 раза практически до уровня шумов (фиг. 6).The effectiveness of the suppression of HF oscillations of tangential forms with the help of the liner was tested on a special installation in the Keldysh Center. In operation, the combustor RF oscillations occurred without first liner tengentsialnoy fashion δP intensity ks = 0,8 - 1 kg / cm 2 (Figure 5.). When the insert was installed in the same modes, the camera worked stably, the oscillation amplitudes of the first tensional mode decreased ≈ 4 times almost to the noise level (Fig. 6).
Источники информации
1. Неустойчивость горения в ЖРД / Под ред. Д.Т.Харрье и Ф.Г.Рирдона. - М.: Мир 1975, с. 542,553.Sources of information
1. The instability of combustion in rocket engines / Ed. D.T. Harrier and F.G. Reardon. - M.: Mir 1975, p. 542,553.
2 Патент США N 3200589, кл. 60-39.46, 1965. 2 US Patent N 3200589, CL 60-39.46, 1965.
3. Неустойчивость горения в ЖРД / Под ред. Д.Т.Харрье и Ф.Г.Рирдона. - М.: Мир 1975, с. 606. 3. The instability of combustion in rocket engines / Ed. D.T. Harrier and F.G. Reardon. - M.: Mir 1975, p. 606
4. Там же, с. 607. 4. Ibid., P. 607.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97112747A RU2120560C1 (en) | 1997-08-06 | 1997-08-06 | Combustion chamber (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97112747A RU2120560C1 (en) | 1997-08-06 | 1997-08-06 | Combustion chamber (versions) |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2120560C1 true RU2120560C1 (en) | 1998-10-20 |
| RU97112747A RU97112747A (en) | 1999-01-20 |
Family
ID=20195680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97112747A RU2120560C1 (en) | 1997-08-06 | 1997-08-06 | Combustion chamber (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2120560C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2698562C1 (en) * | 2015-11-02 | 2019-08-28 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Combustion chamber and rocket engine |
| RU2698859C1 (en) * | 2015-11-02 | 2019-08-30 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Injection device, combustion chamber and rocket engine |
| CN112196696A (en) * | 2020-09-24 | 2021-01-08 | 北京航空航天大学 | Modification method for improving acoustic energy dissipation of partition plate nozzle |
| CN112746910A (en) * | 2020-10-29 | 2021-05-04 | 北京航天动力研究所 | Injector for inhibiting high-frequency unstable combustion |
-
1997
- 1997-08-06 RU RU97112747A patent/RU2120560C1/en active
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2698562C1 (en) * | 2015-11-02 | 2019-08-28 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Combustion chamber and rocket engine |
| RU2698859C1 (en) * | 2015-11-02 | 2019-08-30 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Injection device, combustion chamber and rocket engine |
| US10557439B2 (en) | 2015-11-02 | 2020-02-11 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Injection device, combustor, and rocket engine with restrictors shaped to amplify predetermined pressure oscillation |
| CN112196696A (en) * | 2020-09-24 | 2021-01-08 | 北京航空航天大学 | Modification method for improving acoustic energy dissipation of partition plate nozzle |
| CN112746910A (en) * | 2020-10-29 | 2021-05-04 | 北京航天动力研究所 | Injector for inhibiting high-frequency unstable combustion |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7549290B2 (en) | Acoustic damper | |
| US7194862B2 (en) | Resonator adopting counter-bored holes and method of suppressing combustion instabilities | |
| US8127546B2 (en) | Turbine engine fuel injector with helmholtz resonators | |
| US4199936A (en) | Gas turbine engine combustion noise suppressor | |
| US7448215B2 (en) | Combustion chamber for a gas turbine engine | |
| JP5112926B2 (en) | System for reducing combustor dynamics | |
| GB2396687A (en) | Helmholtz resonator for combustion chamber use | |
| US7966823B2 (en) | Exhaust dust flow splitter system | |
| US20130081401A1 (en) | Impingement cooling of combustor liners | |
| JP2012508864A (en) | Multi-tube, annular multi-cylinder pulse detonation combustor based engine | |
| JP2006524791A (en) | Noise suppression combustor | |
| KR20160076468A (en) | Axially staged mixer with dilution air injection | |
| CN110805506A (en) | Combined combustion stabilizing device | |
| JPH05272412A (en) | Damping system for high frequency combustion instabilities in combustion chamber | |
| US3041836A (en) | Means for eliminating screech in jet propulsion systems | |
| RU2120560C1 (en) | Combustion chamber (versions) | |
| RU2541478C2 (en) | Injector system and method of injector system damping | |
| US20190093562A1 (en) | Scroll for fuel injector assemblies in gas turbine engines | |
| RU2698562C1 (en) | Combustion chamber and rocket engine | |
| US6183240B1 (en) | Burner | |
| US20220282688A1 (en) | Attenuators for combustion noise in dual mode ramjets and scramjets | |
| JP5054988B2 (en) | Combustor | |
| KR102146564B1 (en) | Combustor and gas turbine with reduction structure of combustion resonance | |
| US4494625A (en) | Axial acoustic wave attenuator for ramjets | |
| RU2738391C2 (en) | Combustion chamber |